RU2206623C2 - Способ выплавки стали в конвертере - Google Patents
Способ выплавки стали в конвертере Download PDFInfo
- Publication number
- RU2206623C2 RU2206623C2 RU2001107381A RU2001107381A RU2206623C2 RU 2206623 C2 RU2206623 C2 RU 2206623C2 RU 2001107381 A RU2001107381 A RU 2001107381A RU 2001107381 A RU2001107381 A RU 2001107381A RU 2206623 C2 RU2206623 C2 RU 2206623C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- oxygen
- solid fuel
- scrap
- calibers
- tuyere
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 23
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 32
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 claims abstract description 32
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 49
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 24
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 claims description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 7
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 6
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 4
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 4
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 20
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 20
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 16
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 11
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 11
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 11
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 8
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 7
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 6
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 6
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 6
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 5
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 3
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 2
- 241000566515 Nedra Species 0.000 description 2
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 230000000762 glandular Effects 0.000 description 1
- 230000004941 influx Effects 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000006479 redox reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к кислородно-конвертерному производству стали. При выплавке стали в конвертере твердое топливо с высоким выходом летучих вводят рассредоточенными присадками после завалки лома в конвертер и сжигают в течение всего времени предварительного подогрева лома в струях кислорода, подаваемого с расходом 20-40% от базового, при положении фурмы 110-120 приведенных калибров. Твердое топливо с низким выходом летучих присаживают после заливки жидкого чугуна и прогревают ванну в течение первого периода продувки расплава кислородом сверху через фурму, дополнительно подавая рассредоточенными присадками твердое топливо с высоким выходом летучих и кислород с расходом 20-40% от базового при положении фурмы 110-120 приведенных калибров. Во втором периоде продувки расплава кислородом вводят рассредоточенными присадками твердое топливо с низким выходом летучих в течение всего времени продувки, осуществляемой при базовом положении фурмы 85-100 приведенных калибров в течение 2-4 мин. После чего ступенчато изменяют положение фурмы, опуская ее на 10-15 приведенных калибров каждые 50-60 с, и продолжают продувку. Технический результат - снижение угара железа при прогреве ванны и увеличение выхода жидкой стали.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к кислородно-конверторному производству.
Известен способ выплавки стали, включающий загрузку в конвертер лома и его предварительный нагрев путем сжигания газовых и длиннопламенных углей в потоке кислорода с последующей заливкой чугуна и окислительным рафинированием расплава /а. с. СССР 1464478, С 21 С 5/28, 1999 г./. Регламентируемые способом режимные параметры нагрева и вид применяемых углей позволяют снизить расход чугуна, увеличить производительность агрегата и эффективность нагрева за счет полного сгорания летучих составляющих углей в полости конвертора и минимального воздействия на футеровку агрегата.
Недостатками известного способа являются удлинение цикла плавки при увеличении длительности нагрева в случае послойной загрузки лома, а также повышенный угар железа и накопление его окислов в скрапе, что обусловлено оплавлением лома при заданных параметрах нагрева.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому является способ выплавки стали в конверторе, включающий завалку металлолома, его предварительный подогрев, заливку жидкого чугуна, подачу твердого топлива с различным выходом летучих и продувку металла кислородом /а.с. СССР 1749237, С 21 С 5/28, 1992/.
Известный способ позволяет повысить эффективность использования твердого топлива при выплавке стали в конверторе с повышенной долей лома в металлошихте. Подача твердого топлива с высоким выходом летучих на первой стадии процесса для предварительного подогрева лома и последующий ввод твердого топлива с низким выходом летучих после заливки чугуна на второй стадии процесса позволяет снизить расход топлива, сократить продолжительность плавки и уменьшить количество вредных выбросов в атмосферу.
Недостатком известного способа является повышенный угар железа при рекомендуемых параметрах предварительного подогрева лома и в начале продувки из-за сгорания металлолома, выступающего над жидкой ванной после заливки чугуна, от прямого контакта с ним струй кислорода. Повышенный угар железа при продувке конвертерной плавки приводит к снижению выхода жидкой стали и, соответственно, увеличению расходных коэффициентов на сырье и материалы.
Задачей изобретения является снижение угара железа при прогреве ванны и увеличение выхода жидкой стали.
Задача решается следующим образом. В способе выплавки стали в конвертере, включающем завалку лома, его предварительный подогрев, заливку жидкого чугуна, подачу твердого топлива с низким и высоким выходом летучих и продувку расплава кислородом в два периода сверху через фурму с изменением расхода кислорода и расстояния фурмы до уровня спокойной ванны, загрузку шлакообразующих материалов, твердое топливо с высоким выходом летучих вводят рассредоточенными присадками после завалки лома и сжигают в течение всего времени предварительного подогрева лома в струях кислорода, подаваемого с расходом 20-40% от базового, при положении фурмы 110-120 приведенных калибров, твердое топливо с низким выходом летучих присаживают после заливки чугуна и прогревают ванну в течение первого периода продувки, дополнительно подавая рассредоточенными присадками твердое топливо с высоким выходом летучих и кислород с расходом 20-40% от базового при положении фурмы 110-120 приведенных калибров, во втором периоде вводят рассредоточенными присадками твердое топливо с низким выходом летучих в течение всего времени продувки, осуществляемой при базовом положении фурмы 85-100 приведенных калибров в течение 2-4 минут, после чего ступенчато изменяют положение фурмы, опуская ее на 10-15 приведенных калибров каждые 50-60 с, и продолжают продувку.
Технический результат, достигаемый предлагаемым способом производства стали, заключается в том, что в условиях повышенного угара железа при интенсивном прогреве лома в кислородном конверторе за счет регламентированной присадки твердого топлива с низким и высоким выходом летучих и соответствующего изменения дутьевого режима плавки обеспечивают условия для более эффективной передачи тепла в ванне и равномерного прогрева металлического лома, исключая его загорание от прямого соприкосновения со струями кислорода. Это способствует снижению угара железа при предварительном подогреве лома и в начале продувки, когда металлический лом выступает над жидкой ванной (чугуном), приводит к увеличению выхода жидкой стали.
Присадка твердого топлива с низким и высоким выходом летучих для предварительного подогрева лома, прогрева ванны в первом и втором периодах продувки обусловлена необходимостью эффективного прогрева ванны для ускорения плавления металлического лома и создания благоприятных условий для окислительного рафинирования металла.
В качестве твердого топлива при конвертировании металла в основном используются угли различных марок, кокс, отходы установок сухого тушения кокса (см. Тепловая работа кислородных конвертеров / Баптизманский В.И., Бойченко Б.М., Черевко В.Г. // М.: Металлургия, 1988. - 176 с.). Основным показателем для классификации углей по маркам является выход летучих. В зависимости от петрографического состава углей, степени восстановленности органического вещества, а также доли и состава минеральной части выход летучих веществ может составлять от 1,5-8,0 до 60-70% (см. Миронов К.В. Справочник геолога-угольщика - 2 изд. переработанное и дополненное, М.: Недра, 1991. - 363 с., Угли СССР. Справочник - 2 изд. переработанное и дополненное, М.: Недра, 1975. - 308 с. ). К топливу с высоким выходом летучих относятся как бурые (VГ=28-67%), так и каменные угли (VГ=8-55%), к топливу с низким выходом летучих - антрациты (VГ=1,5-8%).
В отечественных конвертерах в качестве топлива с высоким выходом летучих обычно используют газовый (VГ=35-45%) или длиннопламенный уголь (VГ=37-40%). Возможно использование термоугля из Канско-Ачинского бассейна (VГ=25,1-31,8%), слабоспекающего Кузнецкого угля (VГ=15-25%) или тощего Кузнецкого угля (VГ=11,0-14,0%).
В качестве топлива с низким выходом летучих используют антрацит Кузнецкий (Листвянское шахтоуправление) с выходом летучих веществ 3,0-6,0% или антрацит Донецкий с выходом летучих 2,0-3,0% (см. Протопопов Е.В., Волович М. И. , Герасименко И.П. Основы ресурсе- и энергосберегающих технологий конвертерной плавки: Учебное пособие / КузПИ. - Новокузнецк, 1990. - 93 с.).
Твердое топливо с высоким выходом летучих вводят рассредоточенными присадками для предварительного подогрева лома и после заливки чугуна в течение первого периода продувки, сжигая в струях кислорода, подаваемого с расходом 20-40% от базового, при положении фурмы 110-120 приведенных калибров, что позволяет эффективно прогреть составляющие металлозавалки за счет полного сжигания летучих веществ топлива в объеме агрегата без появления зон оплавления и накопления оксидов железа в металлическом ломе, а также возникновения соответствующих выбросов при заливке чугуна и окислительном рафинировании металла.
Предусматриваемые способом характеристики кислородного дутья позволяют мягко воздействовать на лом, обеспечивая при этом полное сжигание твердого топлива с высоким выходом летучих, которое вводят рассредоточенными присадками по 150-200 кг в течение всего времени предварительного подогрева лома и первого периода продувки.
Расход кислорода, подаваемого для предварительного подогрева лома и прогрева ванны в первом периоде продувки, должен быть не менее 20% от базового, иначе не обеспечивается стабильное горение летучих составляющих подаваемого твердого топлива, прогрев металлозавалки происходит недостаточно эффективно, и в дальнейшем при окислительном рафинировании металла наблюдается холодный ход процесса с замедленным формированием шлака, что требует дополнительного окисления железа для наводки активного железистого шлака и приводит к снижению выхода жидкой стали.
Расход кислорода, подаваемого для предварительного подогрева лома и прогрева ванны в первом периоде продувки, должен быть не более 40% от базового, в противном случае наблюдается появление зон оплавления металлического лома, накопление в нем оксидов железа и возникновение выбросов при последующем окислительном рафинировании металла, что приводит к снижению выхода жидкой стали.
Рекомендуемый диапазон расположения кислородной фурмы над уровнем металла составляет 110-120 приведенных калибров и позволяет эффективно сжигать твердое топливо с высоким содержанием летучих, стабилизировать теплопередачу от факела (горение летучих в струях кислорода) к лому или металлической ванне в течение первого периода продувки. При расположении фурмы ниже чем 110 калибров наблюдается возгорание металлического лома в струе кислорода, что приводит к повышенному угару железа и снижению выхода жидкой стали. При расположении фурмы выше чем 120 калибров ухудшается теплопередача от ядра горения летучих составляющих твердого топлива к лому или металлической ванне в первом периоде продувки. Прогрев при этом происходит недостаточно эффективно, что приводит к замедленному формированию шлака при окислительном рафинировании металла и требует дополнительного окисления железа для наводки активного железистого шлака, сопровождается увеличенным угаром железа и снижением выхода жидкой стали.
Присадка твердого топлива с низким выходом летучих в течение второго периода продувки, когда лом уже частично расплавился и ванна в какой-то мере прогрета, обеспечивает интенсивное выделение газовых составляющих СmНn (их количество не превышает 1,5-8,0%), что способствует быстрому воспламенению всей массы топлива и требует изменения характеристик кислородного дутья.
Принципиальное значение при этом имеет накопление СО в полости конвертера в зоне фурма - ванна и осуществление комплекса окислительно-восстановительных реакций:
2Суг+{02}=2{СО}
(FeO)+{CO}={C02}+Feж
{СО}+1/2{O2}={СО2}
Количество кислорода, подаваемого во втором периоде продувки, рекомендовано исходя из требования обеспечить равномерный прогрев ванны и полное расплавление металлического лома за счет сжигания топлива с низким выходом летучих и не должно быть меньше базового значения, в противном случае снижается эффективность использования топлива, а также изменяется содержание монооксида углерода в полости конвертера в зоне фурма - ванна, стабилизирующее окислительные процессы и препятствующее загоранию металлического лома, что приводит к увеличению угара железа и снижению выхода жидкой стали.
2Суг+{02}=2{СО}
(FeO)+{CO}={C02}+Feж
{СО}+1/2{O2}={СО2}
Количество кислорода, подаваемого во втором периоде продувки, рекомендовано исходя из требования обеспечить равномерный прогрев ванны и полное расплавление металлического лома за счет сжигания топлива с низким выходом летучих и не должно быть меньше базового значения, в противном случае снижается эффективность использования топлива, а также изменяется содержание монооксида углерода в полости конвертера в зоне фурма - ванна, стабилизирующее окислительные процессы и препятствующее загоранию металлического лома, что приводит к увеличению угара железа и снижению выхода жидкой стали.
Нижний предел по положению фурмы (85 приведенных калибров) ограничен возможностью прямого взаимодействия струй кислорода с металлическим ломом. При уменьшении положения фурмы наблюдается загорание не осевшего в жидкий чугун металлического лома, что приводит к увеличению угара железа и снижению выхода жидкой стали.
Верхний предел по положению фурмы (100 приведенных калибров) ограничен условиями шлакообразования. При увеличении положения фурмы ухудшаются условия для окисления шлакообразующих элементов чугуна, что в свою очередь снижает приток тепла и не позволяет обеспечить формирование начального шлака, что приводит к снижению выхода жидкой стали.
Продолжительность продувки при положении фурмы 85-100 приведенных калибров 2-4 мин регламентирована эффективностью сжигания твердого топлива с низким выходом летучих, с одной стороны, и условиями формирования первичного шлака, с другой.
Уменьшение продолжительности такой продувки менее 2 мин приводит к недостаточному накоплению оксидов железа в первичном шлаке, при этом ухудшаются условия для растворения извести и формирования высокоосновного шлака, в конечном счете снижается выход жидкой стали.
Увеличение продолжительности такой продувки более 4 мин снижает эффективность сжигания твердого топлива с низким выходом летучих, удлиняет расплавление металлического лома из-за плохого перемешивания ванны, приводит к увеличению угара железа и снижению выхода жидкой стали. Для повышения эффективности сжигания твердого топлива с низким выходом летучих и перемешивания ванны необходимо каждые 50-60 с опускать фурму на 10-15 приведенных калибров. Это позволяет обеспечить хорошее шлакообразование и более полно передавать тепло в ванну, обеспечивая плавное воздействие кислорода на лом.
Продолжительность продувки при фиксированном положении фурмы должна быть не менее 50 с, а последующее изменение положения фурмы не более 15 приведенных калибров, иначе возможно загорание металлического лома от прямого соприкосновения его с кислородом, что приводит к увеличению угара железа и снижению выхода жидкой стали.
Продолжительность продувки при фиксированном положении фурмы должна быть не более 60 с, а последующее изменение положения фурмы не менее 10 приведенных калибров, в противном случае снижается эффективность передачи тепла в ванне, замедляется расплавление металлического лома, наблюдается плохое перемешивание металлического расплава, что приводит к увеличению угара железа и снижению выхода жидкой стали.
Пример: в 160-тонный конвертер заваливают металлический лом, на него отдают шлакообразующие материалы (известь, марганцевый агломерат и мягкообожженный доломит), опускают кислородную фурму на 4 м относительно уровня загружаемого лома (115 приведенных калибров) и подают кислород с расходом 120 м3/мин (30% от базового), одновременно подавая рассредоточенными присадками по 150-200 кг газовый уголь с содержанием летучих 40% (твердое топливо с высоким выходом летучих) в течение всего времени предварительного подогрева лома. Далее заливают чугун, присаживают антрацит (топливо с низким выходом летучих), опускают фурму также на 4 м (115 приведенных калибров), подают кислород с расходом 120 м3/мин (30% от базового) и прогревают ванну, подавая рассредоточенными присадками по 150-200 кг газовый уголь с содержанием летучих 40% (твердое топливо с высоким выходом летучих) в течение первого периода продувки. После чего фурму опускают на расстояние 3,5 м (100 приведенных калибров), подают базовый расход кислорода 400 м3/мин и начинают второй период продувки, подавая рассредоточенными присадками по 100-150 кг антрацит с содержанием летучих 4,5% (топливо с низким выходом летучих). После 3 мин продувки на уровне 3,5 м, что дает гарантию нормального шлакообразования, фурму опускают ступеньками по 350 мм (10 приведенных калибров) каждые 60 с для плавного воздействия кислорода на лом. Антрацит подают в течение всего времени, пока не расплавится легковесный металлом, после чего продолжают продувку на уровне 1,5 м.
Заявляемый способ производства стали промышленно применим в кислородно-конвертерном производстве.
Claims (1)
- Способ производства стали в конвертере, включающий завалку лома, его предварительный подогрев, заливку жидкого чугуна, подачу твердого топлива с низким и высоким выходом летучих, продувку расплава кислородом в два периода сверху через фурму с изменением расхода кислорода и расстояния фурмы до уровня спокойной ванны и загрузку шлакообразующих материалов, отличающийся тем, что твердое топливо с высоким выходом летучих вводят рассредоточенными присадками после завалки лома и сжигают в течение всего времени предварительного подогрева лома в струях кислорода, подаваемого с расходом 20-40% от базового, при положении фурмы 110-120 приведенных калибров, твердое топливо с низким выходом летучих присаживают после заливки чугуна и прогревают ванну в течение первого периода продувки, дополнительно подавая рассредоточенными присадками твердое топливо с высоким выходом летучих и кислород с расходом 20-40% от базового при положении фурмы 110-120 приведенных калибров, во втором периоде вводят рассредоточенными присадками твердое топливо с низким выходом летучих в течение всего времени продувки, осуществляемой при базовом положении фурмы 85-100 приведенных калибров в течение 2-4 мин, после чего ступенчато изменяют положение фурмы, опуская ее на 10-15 приведенных калибров каждые 50-60 с, и продолжают продувку.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001107381A RU2206623C2 (ru) | 2001-03-19 | 2001-03-19 | Способ выплавки стали в конвертере |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001107381A RU2206623C2 (ru) | 2001-03-19 | 2001-03-19 | Способ выплавки стали в конвертере |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2001107381A RU2001107381A (ru) | 2003-01-20 |
| RU2206623C2 true RU2206623C2 (ru) | 2003-06-20 |
Family
ID=29209406
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001107381A RU2206623C2 (ru) | 2001-03-19 | 2001-03-19 | Способ выплавки стали в конвертере |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2206623C2 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2346990C2 (ru) * | 2007-02-14 | 2009-02-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский государственный вечерний металлургический институт | Способ выплавки стали в кислородном конвертере с верхней продувкой |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1586762A (en) * | 1976-05-28 | 1981-03-25 | British Steel Corp | Metal refining method and apparatus |
| DE3607777C2 (ru) * | 1986-03-08 | 1991-07-04 | Kloeckner Cra Patent Gmbh, 4100 Duisburg, De | |
| SU1749237A1 (ru) * | 1989-06-27 | 1992-07-23 | Кузнецкий Филиал Восточного Научно-Исследовательского Углехимического Института | Способ выплавки стали в конвертере |
| RU2113500C1 (ru) * | 1996-07-31 | 1998-06-20 | Югов Петр Иванович | Способ выплавки стали в конвертере |
| RU2113498C1 (ru) * | 1996-07-31 | 1998-06-20 | Югов Петр Иванович | Способ выплавки стали в конвертере |
| SU1464478A1 (ru) * | 1986-07-14 | 1999-01-10 | Западно-Сибирский металлургический комбинат | Способ выплавки стали |
-
2001
- 2001-03-19 RU RU2001107381A patent/RU2206623C2/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1586762A (en) * | 1976-05-28 | 1981-03-25 | British Steel Corp | Metal refining method and apparatus |
| DE3607777C2 (ru) * | 1986-03-08 | 1991-07-04 | Kloeckner Cra Patent Gmbh, 4100 Duisburg, De | |
| SU1464478A1 (ru) * | 1986-07-14 | 1999-01-10 | Западно-Сибирский металлургический комбинат | Способ выплавки стали |
| SU1749237A1 (ru) * | 1989-06-27 | 1992-07-23 | Кузнецкий Филиал Восточного Научно-Исследовательского Углехимического Института | Способ выплавки стали в конвертере |
| RU2113500C1 (ru) * | 1996-07-31 | 1998-06-20 | Югов Петр Иванович | Способ выплавки стали в конвертере |
| RU2113498C1 (ru) * | 1996-07-31 | 1998-06-20 | Югов Петр Иванович | Способ выплавки стали в конвертере |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2346990C2 (ru) * | 2007-02-14 | 2009-02-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский государственный вечерний металлургический институт | Способ выплавки стали в кислородном конвертере с верхней продувкой |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2034040C1 (ru) | Способ производства стали | |
| JP5413043B2 (ja) | 大量の鉄スクラップを用いた転炉製鋼方法 | |
| RU2001115052A (ru) | Способ получения металлического железа и устройство для его осуществления | |
| JP2010265485A (ja) | アーク炉の操業方法 | |
| JP5236926B2 (ja) | 溶鋼の製造方法 | |
| EA029843B1 (ru) | Способ выплавки стали в электродуговой печи и электродуговая печь | |
| JPH0726318A (ja) | 製鋼用電気炉の操業方法 | |
| JP6357104B2 (ja) | 製錬プロセスの起動 | |
| RU2206623C2 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| SU1298256A1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
| JPH11344287A (ja) | アーク炉操業方法 | |
| RU2177508C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU2207395C1 (ru) | Способ получения феррованадия | |
| JPH01195225A (ja) | 製鉄原料の溶解方法 | |
| RU2044062C1 (ru) | Способ производства стали в стотонных дуговых печах | |
| RU2178002C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| SU1142514A1 (ru) | Способ рафинировани расплавленного металла | |
| JP7259803B2 (ja) | 電気炉による溶鉄の製造方法 | |
| SU901284A1 (ru) | Способ получени стали в кислородных конвертерах | |
| CA2149225C (en) | High-production rotary furnace steelmaking | |
| RU2003695C1 (ru) | Карбюраторный способ выплавки стали в мартеновской печи | |
| RU1786092C (ru) | Способ выплавки стали в глуходонном конвертере | |
| JP2560667B2 (ja) | 溶銑製造方法 | |
| RU1827386C (ru) | Способ нагрева и плавлени твердой металлошихты в конвертере с комбинированным кислородно-топливным дутьем | |
| SU1627563A1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070320 |