RU2178002C1 - Способ выплавки стали в конвертере - Google Patents
Способ выплавки стали в конвертере Download PDFInfo
- Publication number
- RU2178002C1 RU2178002C1 RU2000131717A RU2000131717A RU2178002C1 RU 2178002 C1 RU2178002 C1 RU 2178002C1 RU 2000131717 A RU2000131717 A RU 2000131717A RU 2000131717 A RU2000131717 A RU 2000131717A RU 2178002 C1 RU2178002 C1 RU 2178002C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- carbonates
- lime
- period
- carbon
- converter
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 34
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 claims abstract description 41
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 29
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 29
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 29
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 27
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 21
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 32
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 12
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 6
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims description 5
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 4
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 claims description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 101100399296 Mus musculus Lime1 gene Proteins 0.000 description 24
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 19
- 230000008569 process Effects 0.000 description 16
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 12
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 9
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 9
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 9
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 9
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 7
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 6
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 4
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 3
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000012254 powdered material Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000008247 solid mixture Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/40—Production or processing of lime, e.g. limestone regeneration of lime in pulp and sugar mills
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Изобретение относится к кислородно-конвертерному производству стали. Способ выплавки стали в конвертере включает нагрузку в конвертер лома и жидкого чугуна, продувку расплава кислородом в два периода сверху через фурму с изменением ее расстояния (Р) до уровня расплава в спокойном состоянии. В первом периоде это (Р) превышает в 1,1-2,1 раза соответствующее (Р) во втором периоде продувки. После завалки лома, заливки жидкого чугуна присаживают карбонаты (К) вместе с углеродсодержащими материалами (УСМ) в соотношении 1: (0,10-0,40) соответственно и прогревают в течение первого периода продувки. Дополнительно подают (УСМ) в количестве 25-75% от общего их расхода и кислород с расходом 30-100% от его расхода, подаваемого на окислительное рафинирование металла во втором периоде продувки. Кроме того, в расплав с (К) подают известь. Соотношение расходов (К) и извести поддерживают в пределах 1: (0,25-0,50). Технический результат - снижение расхода извести на производство стали и повышение эффективности процесса за счет снижения себестоимости выплавляемой стали. 1 з. п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности, к производству стали в кислородных конвертерах.
Известны способы конвертерной плавки с использованием карбонатов в качестве шлакообразующих материалов. Однако карбонаты или необожженные флюсы (например, известняк, сырой доломит) не нашли широкого применения в конвертерном процессе из-за большого охлаждающего эффекта в результате разложения карбонатов, а также низкой скорости усвоения их шлаком. Преимущественное распространение получили обожженные флюсы (известь, доломит), подаваемые в конвертер в кусковом и порошкообразном виде. Однако в результате затрат на обжиг стоимость обожженных флюсов в сравнении с необожженными увеличивается, вследствие чего применение обожженных флюсов сопровождается возрастанием стоимости выплавляемой стали. Кроме того, в процессе транспортировки обожженного флюса к конвертерам имеют место потери физического тепла, приобретенного в процессе обжига, что, безусловно, снижает эффективность процесса.
Известен способ производства стали с предварительным нагревом металлического лома и известняка вне конвертера принудительной подачей определенного количества подготовленного теплоносителя на единицу площади нагреваемой массы твердой шихты до температуры, равной или выше декарбонизации известняка, последующей загрузкой в конвертер, заливкой чугуна и окислительным рафинированием (А. с. СССР 1673602, С 21 с 5/28, 1991).
При нагреве шихты до 900-1000oС происходит обжиг известняка, что позволяет ликвидировать затраты на его обжиг в соответствующих производствах (например, в известково-обжиговых печах). Поскольку подготовленную таким образом шихту сразу заваливают в конвертер, температура и активность извести, достигнутые после обжига известняка, полностью сохраняются, что резко улучшает шлакообразование в конвертере.
Недостатком известного способа является низкая эффективность процесса, связанная с организацией нагрева шихтовых материалов вне конвертера и удлинением общей продолжительности плавки.
Известен также способ выплавки стали в кислородном конвертере с предварительным подогревом лома подачей кислорода, карбонатов и углеродсодержащих материалов (А. с. СССР 1696486, С 21 с 5/28, 1989, Бюл. 45).
Подача карбонатов при этом производится на струю кислорода после воспламенения угля для стабилизации горения топлива и более равномерного прогрева лома. Разогретые до высокой температуры кусочки карбонатов, находящиеся между кусками лома и на его поверхности, в начальный период рафинирования быстро растворяются в первичном железистом шлаке. При этом повышаются жидкоподвижность и реакционноспособность шлака, достигается раннее нарастание его основности.
Недостатком известного способа является низкая эффективность процесса, связанная со снижением стойкости футеровки конвертера, характерным, в целом, для операции предварительного подогрева лома кислородными струями. Что касается нанесения на внутренние стенки конвертера гарнисажа из карбонатов и недогоревших частей углеродсодержащего топлива, то это не решает полностью проблему повышения износа футеровки агрегата из-за ограниченной возможности равномерного распределения карбоната на поверхности огнеупорной кладки.
Известен также способ выплавки стали в конвертере, включающий загрузку в конвертер лома и жидкого чугуна, продувку расплава кислородом в два периода сверху через фурму с изменением ее расстояния до уровня расплава в спокойном состоянии в первый и второй периоды в пределах 1,1-2,1 и подачу по ходу продувки смеси извести и доломита (Патент РФ 2109071, С 21 с 5/28, 1998).
Известный способ позволяет повысить стойкость футеровки агрегата вследствие подачи в расплав в процессе продувки доломита и извести. При этом образуется конечный шлак с повышенным до 8-11% содержанием MgO. Полученный в конце продувки шлак вспенивается, увеличивает свой объем в 2-4 раза и налипает на стенки конвертера. Благодаря этому происходит ремонт локальных разгаров агрегата.
Недостатком известного способа является повышенный расход извести на производство стали и снижение эффективности процесса за счет увеличения себестоимости выплавляемой стали.
Наиболее близким к заявляемому является способ выплавки стали в конвертере с использованием в качестве необожженного флюса порошкообразного известняка, который вдувают в смеси с порошкообразным топливом в период продувки (А. с. СССР 1765184, С 21 с 5/28, 1992).
В результате сжигания порошкообразного топлива в потоке кислорода происходят нагрев и обжиг порошкообразного известняка, что позволяет осуществить замену обожженного флюса на необожженный с соответствующим сокращением затрат.
Недостатком известного способа является низкая эффективность процесса, связанная с необходимостью подготовки порошкообразных материалов (известняка и угля), а также с переоборудованием верхней кислородной фурмы для осуществления сжигания топлива и нагрева известняка в потоке кислорода в период продувки расплава кислородом, что приводит к повышению себестоимости выплавляемой стали.
Задачей изобретения является снижение расхода извести и повышение эффективности процесса за счет снижения себестоимости выплавляемой стали.
Задача решается следующим образом. При выплавке стали в конвертере, включающей загрузку в конвертер лома и жидкого чугуна, продувку расплава кислородом сверху через фурму, подачу карбонатов и углеродсодержащих материалов и их нагрев по ходу продувки, продувку проводят в два периода с изменением расстояния фурмы до уровня расплава в спокойном состоянии, при этом в первом периоде это расстояние превышает в 1,1-2,1 раза соответствующее расстояние во втором периоде продувки, причем карбонаты присаживают после завалки лома и заливки жидкого чугуна вместе с углеродсодержащими материалами в соотношении 1: (0,10-0,40), соответственно, и прогревают в течение первого периода продувки, дополнительно подавая углеродсодержащие материалы в количестве 25-75% от общего их расхода, а расход кислорода поддерживают в пределах 30-100% от его расхода, подаваемого на окислительное рафинирование металла во втором периоде продувки.
Кроме того, в расплав с карбонатами подают известь, при этом соотношение расходов карбонатов и извести поддерживают в пределах 1: (0,25-0,50).
Технический результат, достигаемый предлагаемым способом выплавки стали, заключается в том, что в условиях дефицита извести при окислительном рафинировании металла в конвертере за счет предварительной продувки расплава с присаженными на него карбонатами обеспечивают условия для их обжига. Обжиг карбонатов в процессе первого периода продувки конвертерной ванны позволяет снизить или полностью исключить расход извести на окислительное рафинирование металла, а также ликвидировать затраты на обжиг карбонатов в соответствующих производствах.
Сущность заявляемого способа заключается в следующем. Карбонаты присаживают в конвертер после завалки лома и заливки жидкого чугуна вместе с углеродсодержащими материалами. Затем опускается фурма, включается подача кислорода и начинается первый период продувки, в течение которого дополнительно подают углеродсодержащие материалы.
Фурму держат на расстоянии до уровня расплава в спокойном состоянии, превышающем в 1,1-2,1 раза соответствующее расстояние во втором периоде продувки, что позволяет при расходе кислорода, равном 30-100% от его расхода, подаваемого на окислительное рафинирование металла во втором периоде продувки, и расходе углеродсодержащих материалов 25-75% от общего их расхода поддерживать необходимые температурные условия для обжига карбонатов. Расчеты тепловой стороны процесса показали, что для обжига карбонатов в процессе кислородной продувки достаточным является нагрев шихтовых материалов до температуры 900-1000oС.
При соотношении расходов карбонатов и углеродсодержащих материалов, присаживаемых после завалки лома и заливки жидкого чугуна, в пределах 1: (1,10-0,40) соответственно, обеспечиваются условия для нагрева карбонатов до температуры 900-1000oС и их разложения.
При превышении этого соотношения в сторону увеличения расхода карбонатов указанная температура не достигается, что снижает эффективность способа.
При соотношении расходов карбонатов и углеродсодержащих материалов менее 1: (1,10-0,40) увеличивается количество тепла, выделяемого от сжигания топлива, что способствует возрастанию скорости и полноты обжига карбонатов. Однако при этом уменьшается количество оксидов кальция и магния, поступающих в шлак, в результате снижения доли карбонатов в присаживаемых шихтовых материалах, что приводит к снижению основности шлака, ухудшению шлакообразования во втором периоде продувки, необходимости дополнительной подачи извести и снижению эффективности процесса.
Количество дополнительно подаваемых в течение первого периода продувки углеродсодержащих материалов не должно быть меньше 25% от общего их расхода, в противном случае не обеспечивается равномерный прогрев карбонатов теплом от горения топлива и дожигания образующегося монооксида углерода до его двуокиси, что приводит к снижению эффективности обжига карбонатов, уменьшению количества оксидов кальция и магния, поступающих в шлак. При этом затрудняется формирование высокоосновного шлака, необходимого для окислительного рафинирования металла, что приводит к необходимости дополнительной присадки извести во втором периоде продувки и снижению эффективности процесса.
Количество дополнительно подаваемых в течение первого периода продувки углеродсодержащих материалов не должно быть больше 75% от общего их расхода, в противном случае чрезмерно снижается количество углеродсодержащих материалов, присаживаемых вместе с карбонатами после завалки лома и заливки жидкого чугуна. При этом нарушается стабильное горение твердого топлива, не обеспечивается равномерный прогрев карбонатов до температуры 900-1000oС и их разложение, что снижает эффективность процесса.
Расход кислорода, подаваемого в течение первого периода продувки для прогрева и обжига карбонатов, должен быть не менее 30% от его расхода, подаваемого на окислительное рафинирование металла во втором периоде продувки, иначе не обеспечивается стабильное горение углеродсодержащих материалов, прогрев карбонатов происходит неравномерно, снижается эффективность их обжига, уменьшается количество оксидов кальция и магния, поступающих в шлак. При этом требуется дополнительная присадка извести для формирования высокоосновного шлака, что в целом снижает эффективность процесса из-за увеличения расхода сырья и материалов и увеличения себестоимости выплавляемой стали.
Расход кислорода, подаваемого в течение периода продувки для прогрева и обжига карбонатов, может быть увеличен до 100% от его расхода на окислительное рафинирование металла во втором периоде продувки, для наводки высокожелезистого шлака при переделе чугунов специального состава (например, низкомарганцовистого, высокофосфористого и т. д. ) для улучшения шлакообразования. При этом не наблюдается горение железа металлического лома, характерное для нагрева твердой шихты, и не снижается эффективность обжига карбонатов.
При подаче в расплав с карбонатами извести соотношение расходов карбонатов и извести, присаживаемых вместе с углеродсодержащими материалами после завалки лома и заливки чугуна, не должно превышать 1: (0,25-0,50). При превышении этого соотношения в сторону увеличения расхода карбонатов и соответствующем изменении расхода углеродсодержащих материалов достигаемые температурные условия, необходимые для обжига карбонатов, не являются достаточным условием для эффективного растворения извести и формирования высокоосновного шлака. Для более полного и быстрого растворения извести в этот период продувки необходимо увеличение содержания в шлаках оксидов железа. Таким образом присаживаемая известь плохо усваивается ванной, не способствует улучшению шлакообразования, что приводит к снижению эффективности процесса из-за увеличения расходных коэффициентов на сырье и материалы и увеличения себестоимости выплавляемой стали.
При соотношении расходов карбоната и извести менее 1: (0,25-0,50) увеличивается количество извести, что приводит к увеличению общего количества шлакообразующих материалов (извести и карбонатов), присаживаемых в конвертерную ванну после загрузки лома и заливки чугуна, при регламентированном расходе углеродсодержащих материалов. При этом не обеспечиваются температурные условия, необходимые для обжига карбонатов, наблюдается холодное начало процесса, снижение скорости ассимиляции извести, что приводит к увеличению ее расхода и, соответственно, себестоимости выплавляемой стали, снижению эффективности производства.
Пример. В 160-тонный конвертер загружают металлический лом, заливают жидкий чугун, присаживают известь в количестве 20 кг/т, сырой доломит в количестве 80 кг/т, подают антрацит в количестве 18 кг/т. При этом соотношение расходов карбонатов и углеродсодержащих материалов (сырого доломита и антрацита) составляет 1: 0,23, а карбонатов и извести - 1: 0,25. Предварительную продувку ведут в течение 6 мин при положении фурмы 2,5 м с расходом кислорода 180 м3/мин (45% от его расхода, подаваемого на окислительное рафинирование металла во втором периоде продувки). По ходу продувки присаживают дополнительно в количестве 20 кг/т антрацит порциями по 150-500 кг, что составляет 52% от общего его расхода.
Затем ведут основную продувку при положении фурмы 1,3 м.
Температура металла на повалке 1615oС, металл содержит, %: С - 1,12; Мn - 0,15; Р - 0,010; S - 0,010. Основность шлака составляет 4,0; содержание FeO - 19,1%, выход годного 90,5%.
Заявляемый способ выплавки стали промышленно применим в кислородно-конвертерном производстве.
Claims (2)
1. Способ выплавки стали в конвертере, включающий загрузку в конвертер лома, заливку жидкого чугуна, продувку расплава кислородом сверху через фурму, подачу карбонатов и углеродсодержащих материалов и их нагрев по ходу продувки, отличающийся тем, что продувку проводят в два периода с изменением расстояния фурмы до уровня расплава в спокойном состоянии, при этом в первом периоде это расстояние превышает в 1,1-2,1 раза соответствующее расстояние во втором периоде продувки, причем карбонаты присаживают после завалки лома и заливки жидкого чугуна вместе с углеродсодержащими материалами в соотношении 1: (0,10-0,40) соответственно и прогревают в течение первого периода продувки, дополнительно подавая углеродсодержащие материалы в количестве 25-75% от общего их расхода, а расход кислорода поддерживают в пределах 30-100% от его расхода, подаваемого на окислительное рафинирование металла во втором периоде продувки.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что совместно с карбонатами подают известь, при этом соотношение расходов карбонатов и извести поддерживают в пределах 1: (0,25-0,50).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000131717A RU2178002C1 (ru) | 2000-12-18 | 2000-12-18 | Способ выплавки стали в конвертере |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000131717A RU2178002C1 (ru) | 2000-12-18 | 2000-12-18 | Способ выплавки стали в конвертере |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2178002C1 true RU2178002C1 (ru) | 2002-01-10 |
Family
ID=20243572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000131717A RU2178002C1 (ru) | 2000-12-18 | 2000-12-18 | Способ выплавки стали в конвертере |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2178002C1 (ru) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1696486A1 (ru) * | 1989-07-24 | 1991-12-07 | Череповецкий Металлургический Комбинат Им.50-Летия Ссср | Способ выплавки стали в кислородном конверторе |
| RU2034040C1 (ru) * | 1992-05-26 | 1995-04-30 | Рафик Айзатулович Айзатулов | Способ производства стали |
| RU2109071C1 (ru) * | 1997-01-27 | 1998-04-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ выплавки стали в конвертере |
| RU2113500C1 (ru) * | 1996-07-31 | 1998-06-20 | Югов Петр Иванович | Способ выплавки стали в конвертере |
-
2000
- 2000-12-18 RU RU2000131717A patent/RU2178002C1/ru active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1696486A1 (ru) * | 1989-07-24 | 1991-12-07 | Череповецкий Металлургический Комбинат Им.50-Летия Ссср | Способ выплавки стали в кислородном конверторе |
| RU2034040C1 (ru) * | 1992-05-26 | 1995-04-30 | Рафик Айзатулович Айзатулов | Способ производства стали |
| RU2113500C1 (ru) * | 1996-07-31 | 1998-06-20 | Югов Петр Иванович | Способ выплавки стали в конвертере |
| RU2109071C1 (ru) * | 1997-01-27 | 1998-04-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ выплавки стали в конвертере |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5378261A (en) | Method for producing steel | |
| RU2164952C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| US5417740A (en) | Method for producing steel | |
| JP2013209738A (ja) | 溶鋼の製造方法 | |
| RU2178002C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU2606351C2 (ru) | Способ формирования защитного гарнисажа на поверхности футеровки кислородного конвертера и магнезиальный брикетированный флюс (мбф) для его осуществления | |
| JP4683427B2 (ja) | 石灰系精錬用フラックス | |
| JP5870771B2 (ja) | 溶鋼の製造方法 | |
| JP4683428B2 (ja) | 石灰系精錬用フラックスおよびその製造法 | |
| RU2177508C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU2127767C1 (ru) | Способ подготовки извести к выплавке стали в конвертере | |
| RU2231558C2 (ru) | Композиционный материал для металлургического передела и способ его получения | |
| RU2233890C1 (ru) | Способ выплавки низкоуглеродистой стали в кислородном конвертере | |
| RU2389800C1 (ru) | Способ совмещенного процесса нанесения шлакового гарнисажа и выплавки стали в конвертере с пониженным расходом чугуна | |
| RU2206623C2 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| SU1254021A1 (ru) | Способ получени флюса дл сталеплавильного производства | |
| RU2805114C1 (ru) | Способ выплавки стали в электродуговой печи | |
| RU2594996C2 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
| RU2757511C1 (ru) | Способ выплавки стали в дуговой электросталеплавильной печи | |
| CA2149225C (en) | High-production rotary furnace steelmaking | |
| SU1142514A1 (ru) | Способ рафинировани расплавленного металла | |
| SU1375655A1 (ru) | Способ загрузки шихтовых материалов в кислую мартеновскую печь | |
| RU2352644C2 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU2037526C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU2404263C1 (ru) | Способ выплавки стали в дуговой сталеплавильной печи |