SU1663031A1 - Method of producing rimming steel - Google Patents
Method of producing rimming steel Download PDFInfo
- Publication number
- SU1663031A1 SU1663031A1 SU874187048A SU4187048A SU1663031A1 SU 1663031 A1 SU1663031 A1 SU 1663031A1 SU 874187048 A SU874187048 A SU 874187048A SU 4187048 A SU4187048 A SU 4187048A SU 1663031 A1 SU1663031 A1 SU 1663031A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- manganese
- steel
- consumption
- aluminum
- metal
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 39
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 39
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 13
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 45
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 38
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 38
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 38
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 34
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 34
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 29
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 28
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 9
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims abstract description 9
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 9
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 7
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 2
- 244000287680 Garcinia dulcis Species 0.000 claims 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 1
- -1 manganese aluminum Chemical compound 0.000 claims 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 claims 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 abstract description 5
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 16
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 16
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 14
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 4
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 3
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 3
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 3
- PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Mn+2] PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 3
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 3
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 125000005587 carbonate group Chemical group 0.000 description 2
- 230000001054 cortical effect Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000010216 calcium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- ASTZLJPZXLHCSM-UHFFFAOYSA-N dioxido(oxo)silane;manganese(2+) Chemical compound [Mn+2].[O-][Si]([O-])=O ASTZLJPZXLHCSM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- NUJOXMJBOLGQSY-UHFFFAOYSA-N manganese dioxide Inorganic materials O=[Mn]=O NUJOXMJBOLGQSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 235000021018 plums Nutrition 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 229910052883 rhodonite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
- 229910052841 tephroite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к области черной металлургии. Цель изобретени - повышение выхода годного за счет снижени брака по рванинам. Способ производства кип щей стали включает выплавку в сталеплавильном агрегате углеродистого полупродукта, слив его в ковш, подачу оксидных марганцевых и алюминийсодержащих материалов и извести, обеспечивающей основность шлака 2,0 - 3,5. После выпуска в ковш полупродукта в количестве 25 - 30% его массы в процессе слива начинают присадку предварительно термообработанных при 900-1250°С оксидных марганцевых материалов с удельным расходом 10 - 15 кг/мин . м2 при общем расходе закиси марганца 3-5 кг/т металла, а после подачи 2/3 массы марганцевого материала ввод т алюминий в количестве 0,3 - 0,32 кг на каждые 0,1% марганца в готовой стали. 2 табл.This invention relates to the field of ferrous metallurgy. The purpose of the invention is to increase the yield by reducing the flaw marriage. The production method of boiling steel includes smelting carbonaceous intermediate in a steel-smelting aggregate, pouring it into a ladle, supplying manganese oxide and aluminum-containing materials and lime, providing basicity of slag 2.0 - 3.5. After releasing the intermediate product in the amount of 25–30% of its mass during the discharge process, an additive of manganese oxide materials previously heat-treated at 900–1250 ° C with a specific consumption of 10–15 kg / min is started . m 2 with a total consumption of manganese oxide of 3-5 kg / ton of metal, and after the filing of 2/3 mass of manganese material, aluminum is introduced in an amount of 0.3-0.32 kg for every 0.1% of manganese in the finished steel. 2 tab.
Description
Изобретение относитс к черной металлургии , в частности к производству кип щей стали.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the production of boiling steel.
Цель изобретени - повышение выхода годного за счет снижени брака по рванинам .The purpose of the invention is to increase the yield by reducing the flaw marriage.
Согласно способу производства кип щей стали, включающему выплавку в сталеплавильном агрегате углеродистого полупродукта, выпуск его в ковше, после выпуска в ковш полупродукта в количестве 25-30% его массы в процессе слива начипа- iot присадку предварительно термообрабо- танных при 900-1250°С оксидных марганцевых материалов с расходом 10-15 (кг/мин)-м2 при общем расходе закиси марганца 3-5 кг/т металла, а после подачи 2/3 массы марганцевого материала ввод т алюминий в количестве 0,30-0,32 кг на каждыеAccording to the method of producing boiling steel, which includes smelting a carbon semi-product in a steel-smelting unit, releasing it in a ladle, after releasing an intermediate product in the bucket in the amount of 25-30% of its mass in the process of draining the chip- iot additive previously heat-treated at 900-1250 ° С manganese oxide materials with a consumption of 10-15 (kg / min) -m2 with a total consumption of manganese oxide of 3-5 kg / t of metal, and after filing 2/3 of the mass of manganese material, aluminum is introduced in the amount of 0.30-0.32 kg for every
0,1% марганца в готовой стали, и извести, обеспечивающей основность шлака 2,0-3,5.0.1% of manganese in the finished steel, and lime, providing the basicity of slag 2.0-3.5.
Дл ввода марганца в сталь предлагаетс использовать предварительно термооб- работанные при 900-1250°С оксидные марганцевые материалы - агломерат, ока- 1-ыши и др.To introduce manganese into steel, it is proposed to use oxide manganese materials previously heat-treated at 900–1250 ° C — agglomerate, okay, etc.
При использовании нетермообработан- ных или термообработанных при температуре менее 900°С оксидных марганцевых материалов, содержащих марганец в виде МпОа (пиролюзит), Мпз04(гаусманит) и карбонатные формы минералов МпСОз СаСОз происходит во врем присадки в ковш, разложени этих минералов с выделением кислорода и двуокиси углерода соответственно, которые перемешивают слой шлакового расплава, что приводит к интенсивному окислению алюмини кислоОWhen using non-heat-treated or heat-treated oxide manganese materials at temperatures below 900 ° C, containing manganese in the form of MpOa (pyrolusite), Mpz04 (hausmanite) and carbonate forms of the MpSOz CaCO3 minerals occur during the addition to the ladle, decomposition of these minerals with the release of oxygen and carbon dioxide, respectively, which mix a layer of slag melt, which leads to intense oxidation of aluminum sour
оabout
СА) О СОSA) ABOUT
родом воздуха и снижает содержание марганца в стали и тем самым увеличивает брак по рванинам. При содержании марганца в стали ниже значений требуемого марочного состава наблюдаетс очень интенсивное ки- пение металла в изложнице, что приводит к низкой плотности корковой зоны слитка и при деформации подобных слитков резко увеличиваетс брак по рванинам.comes from the air and reduces the manganese content in steel and thereby increases the flaw on flaws. When the manganese content in the steel is lower than the required grade, a very intense boiling of the metal in the mold is observed, which leads to a low density of the cortical zone of the ingot, and deformation of such ingots drastically increases flaws.
При использовании термообработан- ных при температуре более 1250°С оксид- ных марганцевых материалов снижаетс содержание кислорода в металле, вследствие того, что эти материалы имеют пониженную восстановимость, котора объ сн етс образованием трудновосстановимых силикатов - тефроит МпаЗЮз и родонит МпЗЮз.When heat-treated oxide manganese materials are used at temperatures higher than 1250 ° C, the oxygen content in the metal decreases due to the fact that these materials have a lower reducibility, which is due to the formation of difficult-to-repair silicates — Tephroite MpA3H2 and rhodonite MnP3H2.
Оксидные марганцевые материалы, термообработанные при 900-1250°С, со- держат в основном марганец в виде МпО и не содержат карбонатные формы минералов , а также не образу ют трудновосстановимые силикаты.Manganese oxide materials, heat-treated at 900–1250 ° C, contain mainly manganese in the form of MnO and do not contain carbonate forms of minerals, and also do not form refractory silicates.
Таким образом, использование подо- бных оксидных материалов не способствует повышенному окислению алюмини кислородом-атмосферы и снижению марганца в стали из-за отсутстви интенсивного перемешивани шлака и расплава, а также не Способствуют снижению кислорода в металле из-за отсутстви трудновосстановимых силикатов, вследствие чего практически исключаетс взаимодействие восстановител с металлом, т.е. присутствие легкоразруша- емых и легковосстановимых оксидов марганца насыщает кислородом, в биде МпО, поверхность металла, обогащенного восстановителем , и способствует взаимодействию восстановител , практически только с кислородом шлакового расплава.Thus, the use of such oxide materials does not contribute to the increased oxidation of aluminum by oxygen-atmosphere and reduction of manganese in steel due to the absence of intensive mixing of slag and melt, and also does not contribute to the reduction of oxygen in the metal due to the absence of hard-to-reduce silicates. the interaction of the reducing agent with the metal, i.e. the presence of readily destructible and readily recoverable manganese oxides saturates with oxygen, in a MpO bidet, the surface of a metal enriched with a reducing agent, and promotes the interaction of the reducing agent, almost exclusively with the oxygen of the slag melt.
Присадка оксидного марганцевого материала на поверхность металла, после выпуска в ковш полупродукта в количестве 25-30% его массы, в процессе слива позво- л ет по мере наполнени ковша в результате конвективных потоков металла равномерно распределить восстановленный марганец в объеме металла, что исключает отрицательный фактор дл кип щей стали - продувку металла в ковше аргоном , привод щую к снижению кислорода в стали и увеличению брака по рванинам,The addition of manganese oxide material to the metal surface, after releasing the intermediate product in the amount of 25-30% of its mass, during the draining process makes it possible to evenly distribute the reduced manganese in the metal volume as the bucket is filled as a result of convective metal fluxes, which eliminates the negative factor for boiling steel - purging of the metal in the ladle with argon, leading to a decrease in oxygen in the steel and an increase in flaw recovery,
Присадка оксидного марганцевого материала с удельным расходом 10 - 15 (кг/мин) М 2 позвол ет поддерживать оптимальное количество твердых, нерасплавившихс ,-легковосстановимых- оксидов поAn additive of manganese oxide material with a specific flow rate of 10-15 (kg / min) M 2 allows you to maintain the optimum amount of solid, non-melted, -stable, easily-oxidized oxides.
всей поверхности ковша в процессе выпуска металла, В этом случае локальное развитие экзотермических реакций подавл етс отбором тепла на ускоренное плавление этих материалов и снижаетс угар алюмини , что обеспечивает получение требуемого содержани марганца в стали и повышает выход годного.the entire surface of the ladle in the process of metal release. In this case, the local development of exothermic reactions is suppressed by heat extraction to the accelerated melting of these materials and the aluminum loss decreases, which ensures the required manganese content in the steel and increases the yield.
Присадка оксидных марганцевых материалов с удельным расходом менее 10 (кг/мин)-м не позвол ет поддерживать присутствие твердых нерасплавившихс оксидов марганца по всей поверхности ковша в процессе выпуска металла, что приводит к образованию локального перегрева в зоне реакции окислени алюмини и высокому его угару и соответственно к низкому содержанию марганца в стали, что в свою очередь увеличивает брак по рванинам.The addition of manganese oxide materials with a specific flow rate of less than 10 (kg / min) does not allow maintaining the presence of solid unmelted manganese oxides over the entire surface of the ladle during the metal production process, which leads to the formation of local overheating in the oxidation reaction zone of aluminum and its high carbon monoxide. correspondingly to the low content of manganese in steel, which in turn increases the marriage of flaws.
В случае присадки оксидного марганцевого материала с удельным расходом более 15 (кг/мин)-м2 происходит увеличение теп- лопотерь, что требует перегрева полупродукта в сталеплавильном агрегате и приводит к снижению выхода годного.In the case of an additive of manganese oxide material with a specific flow rate of more than 15 (kg / min) -m2, there is an increase in heat loss, which requires overheating of the intermediate product in the steelmaking unit and leads to a decrease in the yield.
Общий расход закиси марганца 3- 5 , кг/т стали позвол ет ввести в сталь заданные значени марганца (ГОСТ 1050-74, ГОСТ 380-71) путем восстановлени его из оксидного материала алюминием с расходом 0,30-0,32 кг на каждый 0,1% марганца в готовой стали.The total consumption of manganese oxide 3–5, kg / t of steel makes it possible to introduce into the steel the specified values of manganese (GOST 1050-74, GOST 380-71) by reducing it from oxide material with aluminum at a rate of 0.30-0.32 kg for each 0.1% manganese in finished steel.
Количество алюмини 0,30-0,32 кг на каждый 0,1% марганца в готовой стали обеспечивает восстановление только 80- 85% марганца из оксидного материала, что позвол ет исключить остаточное содержание алюмини в металле. При расходе алюмини менее 0,3 кг на 0,1% марганца происходит снижение степени восстановле- йи марганца менее 80-85% и соответственно снижение содержани марганца в готовой стали, что приводит к увеличению брака по рванинам, а при расходе более 0,32 кг на 0,1 % марганца в готовой стали по вл етс возможность увеличени остаточного содержани алюмини в металле, что снижает содержание кислорода в стали и приводит к увеличению брака по рванинам.The amount of aluminum 0.30-0.32 kg per each 0.1% of manganese in the finished steel provides for the recovery of only 80-85% of manganese from the oxide material, which eliminates the residual aluminum content in the metal. When aluminum consumption is less than 0.3 kg for 0.1% manganese, the degree of manganese reduction is less than 80-85% and, accordingly, the manganese content in the finished steel decreases, which leads to an increase in flaw recovery, and when the consumption is more than 0.32 kg by 0.1% of manganese in the finished steel makes it possible to increase the residual aluminum content in the metal, which reduces the oxygen content in the steel and leads to an increase in flaws.
Ввод алюмини после подачи 2/3 массы оксидного марганцевого материала позвол ет исключить взаимодействие алюмини с металлом , вследствие того, что поверхность металла насыщена избыточным содержанием кислорода в виде легковосстановимого МпО, и тем самым исключает снижение содержани кислорода в стали, что приводит к уменьшению брака по рванинам.Entering aluminum after supplying 2/3 mass of manganese oxide material eliminates the interaction of aluminum with metal, due to the fact that the metal surface is saturated with excess oxygen content in the form of readily recoverable MpO, and thus eliminates the decrease in oxygen content in steel, which leads to a decrease in scrap ragged
При вводе алюмини до подачи 2/3 массы оксидного марганцевого материала по вл етс возможность взаимодействи алюмини с металлом, вследствие того, что на поверхности металла присутствует малое количество кислорода в виде МпО и в зтом случае образующийс избыток расплавленного алюмини раскисл ет сталь, что приводит к увеличению брака по рванинам.When aluminum is introduced before supplying 2/3 mass of manganese oxide material, it becomes possible for aluminum to interact with the metal, as a result of the presence of a small amount of oxygen in the form of MpO on the metal surface and in this case the resulting excess molten aluminum deoxidizes the steel, which leads to increase marriage by flaws.
При вводе алюмини после подачи более 2/3 массы оксидного марганцевого материала происходит окисление алюмини кислородом воздуха, что приводит к увеличению брака по рванинам из-за низкого содержани марганца в стали.When aluminum is introduced after supplying more than 2/3 of the mass of manganese oxide material, aluminum is oxidized with oxygen from the air, which leads to an increase in flaw rejection due to the low manganese content in steel.
Ввод извести в ковш, обеспечивающей основность шлакового расплава 2,0-3,5, позвол ет повысить степень восстановлени оксидов марганца.Putting lime into the ladle, which provides the basicity of the slag melt 2.0-3.5, allows to increase the degree of reduction of manganese oxides.
При вводе извести, обеспечивающей основность менее 2,0, снижаетс активность марганца в шлаке, что приводит к снижению извлечени марганца и увеличению брака по рванинам. В случае ввода извести с расходом, обеспечивающим основность более 3,5, происходит загущение шлака, снижение извлечени марганца и повышение теплопотерь, что приводит к снижению выхода годного.When introducing lime, which provides a basicity of less than 2.0, the activity of manganese in the slag decreases, which leads to a decrease in the extraction of manganese and an increase in scrapes on flaws. In the case of the introduction of lime with a flow rate that provides basicity of more than 3.5, slag thickens, a decrease in manganese extraction and an increase in heat loss, which leads to a decrease in the yield.
Пример. Выплавку кип щей стали марки 08КП по предлагаемому способу проводили в 60-килограммовой основной индукционной печи. В качестве оксидных марганцевых материалов использовали агломерат , спеченный из марганцевого концентрата Никопольского месторождени . Химический состав концентрата,%: МпО основа; SI02 18,56; Ре20з 2,4; 2,86; СаО 4,3; МдО 2,1; Р 0,016; S 0,016; п.п.п. 24,0. Спекание концентрата проводили в лабораторной аглочаше площадью 0,050 м2 при высоте сло 250 мм и при 850, 900. 1100 1250, 1300°С.Example. The smelting of boiling steel grade 08KP by the proposed method was carried out in a 60-pound main induction furnace. Sinter sintered from manganese concentrate from the Nikopol deposit was used as manganese oxide materials. The chemical composition of the concentrate,%: MpO base; SI02 18.56; Re20 2,4; 2.86; CaO 4.3; MDO 2.1; P 0.016; S 0.016; ppt 24.0. The sintering of the concentrate was carried out in a laboratory agglochash with an area of 0.050 m2 with a layer height of 250 mm and at 850, 900. 1100–1250, 1300 ° C.
Химический состав агломерата, термо- обработанного в процессе спекани при указанных температурах, приведен в табл.1.The chemical composition of the agglomerate thermo-treated during sintering at the indicated temperatures is given in Table 1.
Расплав в индукционной печи продували кислородом до содержани углерода в металле, равного 0,05%, и температуры 1610°С. После чего металл сливали в ковш диаметром 35 см и высотой 40 см и после выпуска в ковш полупродукта в количестве 25,27, 30%, а также менее 25% и более 30% его массы, в процессе слива начали присаживать агломерат, термообработанный при 850, 900, 1100, 1250, 1300иС, с удельным расходом 7,5; 10,0; 12,5; 15; 17,5(кг/мин)м2 при общем расходе закиси марганца 2,3,4,5,6 кг/т металла, а после подачи менее 2/3,2/3 и более 2/3 массы ввели алюминий в количестве 0,29;0,30; 0,31;0,32; 0,33 кг наThe melt in the induction furnace was purged with oxygen to a carbon content in the metal of 0.05% and a temperature of 1610 ° C. After that, the metal was poured into a bucket with a diameter of 35 cm and a height of 40 cm and after the semi-product was released into the bucket in the amount of 25.27, 30%, and less than 25% and more than 30% of its mass, the sinter heat-treated at 850 , 900, 1100, 1250, 1300, and C, with a specific flow rate of 7.5; 10.0; 12.5; 15; 17.5 (kg / min) m2, with a total consumption of manganese oxide of 2.3.4.5.6 kg / ton of metal, and after filing less than 2 / 3.2 / 3 and more than 2/3 of the mass, aluminum was introduced in the amount of 0 29; 0.30; 0.31; 0.32; 0.33 kg per
каждые 0,1% марганца в готовой стали, а также присаживали известь, с содержанием СаО + МдО 90%, обеспечивающем основность 1.5; 2,0; 3,0; 3,5; 4,0. После выпуска металла в коеш сталь разливали в две из- 5 ложницы развесом по 30 кг. Полученна сталь имеет следующий химический со- став,%; СО.05-0,07; Мп 0,21 -0,45; S следы; Р 0,015-0,020; S 0.024-Ф25. Слитки проковывали на карты толщиной 20 мм.every 0.1% of manganese in the finished steel, and also prisalivali lime, with a CaO + MgO content of 90%, providing 1.5 basicity; 2.0; 3.0; 3.5; 4.0. After the metal was released into the couch, the steel was poured into two of 5 weighing weights of 30 kg each. The resulting steel has the following chemical composition,%; SO.05-0.07; Mp 0.21 -0.45; S footprints; P 0.015-0.020; S 0.024-F25. Ingots were forged on 20 mm thick cards.
0 Результаты плавок приведены в табл.2 (плавка 1-19).0 The results of the melts are given in table 2 (melting 1-19).
Выплавку кип щей стали марки 0,8 КП по способу согласно прототипу проводили в 60-килограммовой основной индукционнойThe smelting of boiling steel grade 0.8 KP according to the method according to the prototype was carried out in a 60-pound basic induction
5 печи.5 ovens.
Расплав в индукционной печи продували кислородом до содержани углерода в металле, равного 0,05%, и температуры 16-10°С, После того металл сливали в ковшThe melt in the induction furnace was purged with oxygen to a carbon content in the metal of 0.05% and temperatures of 16-10 ° C. After that, the metal was poured into the ladle
0 диаметром 35 см и высотой 40 см и в конце выпуска подавали на поверхность металла малофосфористый марганцевый шлак ферросплавного производства следующего химического состава, %: МпО основа; SI020 with a diameter of 35 cm and a height of 40 cm and at the end of the release a low-phosphorous manganese slag of ferroalloy production was applied to the metal surface, the following chemical composition,%: MpO base; SI02
5 25,5; СаО 4,5; FeO 0.2; А120з 2,2; МдО 2.3; Р 0,01, в количестве 5 кг, алюминий в количестве 0,9 кг и известь в количестве, обеспечивающем основность 3,0. При этом количество алюмини соответствовало 0,36 кг -на каждые5 25.5; CaO 4,5; FeO 0.2; A1203 2.2; MDO 2.3; P 0.01, in the amount of 5 kg, aluminum in the amount of 0.9 kg and lime in an amount that provides basicity of 3.0. The amount of aluminum corresponded to 0.36 kg for every
0 0,1% марганца в готовой стали.0 0.1% manganese in finished steel.
Поверхность металла обдували кислородом в течение 5 с, а потом продували аргоном в ковше через погруженную фурму с расходом 0,6 м3/т. После чего сталь разли5 вали в изложницы развесом по 30 кг. Полученна сталь имела следующий химический состав,%: С 0,05; Мп 0,25; Sf следы; Р 0,014; S 0,025. Слитки проковывали на карте толщиной 20 мм, Результат плавкиThe metal surface was blown with oxygen for 5 s, and then purged with argon in a ladle through a submerged lance with a flow rate of 0.6 m3 / t. After that, the steel was poured into molds weighing 30 kg each. The resulting steel had the following chemical composition,%: C 0.05; Mp 0.25; Sf traces; P 0.014; S 0.025. Ingots were forged on a 20 mm thick map, the result of melting
0 приведен в табл.2 (плавка 20).0 is given in table 2 (melting 20).
Брак по рванинам оценивали как площадь , пораженную этим дефектом, з % от общей площади карты. Выход годного оценивали как площадь карты в %, лишеннуюMarriage by flaws was estimated as the area affected by this defect, 3% of the total area of the map. The yield was estimated as the area of the map in%, devoid of
5 каких-либо дефектов с учетом головной и донной обрези слитка.5 of any defects, taking into account the head and bottom trimming of the ingot.
На плавках 1,6,8,11,12,14-16,18 из-за низкого содержани марганца в стали от заданного марочного состава наблюдалосьOn the heats of 1,6,8,11,12,14-16,18 due to the low content of manganese in steel from a given grade composition
0 очень интенсивное кипение металла в изложнице , что привело к низкой плотности корковой зоны слитка и при деформации слитков увеличилс брак по рванинам и соответственно снизилс выход годного.0 very intense boiling of the metal in the mold, which led to a low density of the cortical zone of the ingot, and during the deformation of the ingots, the flaws in the flaws increased and the yield decreased accordingly.
5Плавки 2-4 проводили по предлагаемому способу на металле, по этим вариантам получили пониженный брак по рванинам, вследствие чего увеличилс выход годного.5 Meltings 2-4 were carried out according to the proposed method on the metal; according to these variants, a reduced flawage marriage was obtained, as a result of which the yield increased.
На плавках 5,10,13,19 из-за образовани избыточного содержани алюмини снизилось содержание кислорода в стали, что привело к в лому кипению металла в изложнице и тем самым привело к увеличению брака по рванинам, что в конечном счете снизило выход годного.In swimming trunks 5,10,13,19, due to the formation of excessive aluminum content, the oxygen content in steel decreased, which led to the metal boiling in the mold in the breakage and thus led to an increase in flaws marriage, which ultimately reduced the yield.
На плавках 7,9,17 процесс сопровождалс высокими теплопотер ми, что привело к заметалливакию шлакового расплава, снижению содержани кислорода и марганца в стали, что соответственно привело к снижению выхода годного.In the 7,9,17 heats, the process was accompanied by high heat losses, which led to the melting of the slag melt, a decrease in the oxygen and manganese content in the steel, which accordingly led to a decrease in the yield of good.
Плавка 20 выплавлена по технологии прототипа, где из-за пониженной восстано- вимости МФШ, атакже из-за подачи алюмини в конце выпуска металл был раскислен, что привело к повышению брака по рванинам и понижению выхода годного.Melting 20 is produced by the prototype technology, where due to the reduced recovery of the MFSH, and also because of the supply of aluminum at the end of the release, the metal was deoxidized, which led to an increase in flaws and a decrease in the yield.
Формула и-зобретени Способ производства кип щей стали, включающий выплавку в сталеплавильном агрегате углеродистого полупродукта, сливInvention Formula Method for the production of boiling steel, including smelting carbon steel in a steel-smelting unit, plums
его в ковш, подачу оксидных марганцевых и алюминийсодержащих материалов и извести , обеспечивающей основность шлака 2,0-3,5, отличающийс тем, что, с Целью повышени выхода годного за счетit into the ladle, the supply of manganese oxide and aluminum-containing materials and lime, ensuring the basicity of slag 2.0-3.5, characterized in that, with the Purpose of increasing the yield of
снижени брака по рванинам, после выпуска в ковш полупродукта в количестве 25- 30% его массы в процессе слива начинают присадку предварительно термообработан- ных при 900-1250°С оксидных марганцевыхreduction of flaws in flaws, after releasing the intermediate product in the amount of 25-30% of its mass in the process of draining, an additive of manganese oxide pre-heat treated at 900-1250 ° C begins
материалов с удельным расходом 10-15 (кг/мин)-м2 при общем расходе закиси марганца 3-5 кг/т металла, а после подачи 2/3 массы марганцевого материала ввод т алюминий в количестве 0,3-0,32 кг на каждыеmaterials with a specific consumption of 10-15 (kg / min) -m2 with a total consumption of manganese oxide of 3-5 kg / t of metal, and after the filing of 2/3 of the mass of manganese material, aluminum is introduced in an amount of 0.3-0.32 kg per every
0,1% марганца в готовой стали.0.1% manganese in finished steel.
Таблица 1Table 1
II
22
33
4four
5five
66
77
8eight
99
10ten
IIII
1212
1313
1414
1515
16sixteen
17 18 19 (протип )17 18 19 (type)
2 32 3
4 5 6 2 6 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 44 5 6 2 6 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4
7,57.5
10ten
12,512.5
15,015.0
17,517.5
12,512.5
12,512.5
7,57.5
17,517.5
12,512.5
12,512.5
12,512.5
12,512.5
12,512.5
12,512.5
12,512.5
12,512.5
12,512.5
12,512.5
5/3,35 / 3.3
100100
Таблица 2table 2
0,361,00.361.0
3,03.0
1450 361450 36
5858
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874187048A SU1663031A1 (en) | 1987-02-09 | 1987-02-09 | Method of producing rimming steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874187048A SU1663031A1 (en) | 1987-02-09 | 1987-02-09 | Method of producing rimming steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1663031A1 true SU1663031A1 (en) | 1991-07-15 |
Family
ID=21282766
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU874187048A SU1663031A1 (en) | 1987-02-09 | 1987-02-09 | Method of producing rimming steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1663031A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2212452C1 (en) * | 2002-08-21 | 2003-09-20 | ООО "Сорби стил" | Method of alloying steel by manganese |
-
1987
- 1987-02-09 SU SU874187048A patent/SU1663031A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 1044641,кл. С 21 С 7/00,1982. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2212452C1 (en) * | 2002-08-21 | 2003-09-20 | ООО "Сорби стил" | Method of alloying steel by manganese |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6212283B2 (en) | ||
| US4165234A (en) | Process for producing ferrovanadium alloys | |
| US6693947B1 (en) | Method to protect the anode bottoms in batch DC electric arc furnace steel production | |
| EA005386B1 (en) | Method for production of blister copper | |
| KR910008143B1 (en) | Steelmaking method and steelmaking apparatus using upper vessel | |
| SU1663031A1 (en) | Method of producing rimming steel | |
| US3897244A (en) | Method for refining iron-base metal | |
| JP3994456B2 (en) | Method for producing steel for wire rods with excellent drawability and cleanliness | |
| JP3682166B2 (en) | Method for smelting copper sulfide concentrate | |
| CN109971974A (en) | A kind of production technology of blister refining | |
| RU2136764C1 (en) | Method of conversion of vanadium iron in converter | |
| SU1735408A1 (en) | Process for treating slags for production of heavy nonferrous metals | |
| SU1663032A1 (en) | Method of producing aluminium stabilized low-alloy steels for cold forming | |
| RU2031131C1 (en) | Method for steel making in converter | |
| RU2329322C2 (en) | Method of producing high titanium ferroalloy out of ilmenite | |
| RU2202626C2 (en) | Method of converter steel making | |
| RU2280699C2 (en) | Method of steel making in oxygen converter with slag remaining | |
| US2750286A (en) | Production of iron-nickel alloys from low grade ores | |
| RU2103379C1 (en) | Method of smelting low-carbon steels | |
| RU2004596C1 (en) | Method for vanadium-containing steel working out | |
| UA56305C2 (en) | Method of smelting steel in high power arc furnaces | |
| RU2124567C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2086664C1 (en) | Method of smelting steel in steel-smelting hearth assemblies | |
| RU2233890C1 (en) | Method of making low-carbon steel in oxygen converter | |
| KR100910471B1 (en) | How to improve the cleanliness and degassing efficiency of molten steel |