RU2202626C2 - Method of converter steel making - Google Patents
Method of converter steel making Download PDFInfo
- Publication number
- RU2202626C2 RU2202626C2 RU2001120612A RU2001120612A RU2202626C2 RU 2202626 C2 RU2202626 C2 RU 2202626C2 RU 2001120612 A RU2001120612 A RU 2001120612A RU 2001120612 A RU2001120612 A RU 2001120612A RU 2202626 C2 RU2202626 C2 RU 2202626C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- tuyere
- converter
- equal
- lance
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 title abstract description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 29
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 29
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims abstract description 18
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 33
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 16
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 claims description 12
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 12
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 7
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 6
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 claims description 6
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 4
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 4
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 3
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000010405 reoxidation reaction Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к выплавке стали в конвертере. The invention relates to metallurgy, and more particularly to steelmaking in a converter.
Наиболее близким по технической сущности является способ выплавки стали в конвертере, включающий подачу в конвертер металлошихты в виде жидкого чугуна и металлозавалки, подачу шлакообразующих материалов, в том числе извести, продувку расплава в конвертере кислородом через погружную многосопловую фурму, изменение положения фурмы в процессе продувки над уровнем расплава в спокойном состоянии. В качестве металлозавалки в конвертер подают металлолом и/или металлизованное сырье. В качестве металлизованного сырья используют железную и/или марганцевую руду, агломерат, металлизованные окатыши, крицу или губчатое железо. Содержание металлолома относительно жидкого чугуна устанавливают в пределах до 30% (См. Сталеплавильщик конвертерного производства. Кривченко Ю.С. и др. М., Металлургия, 1991, с.53-54). The closest in technical essence is the method of steelmaking in the converter, which includes feeding metal batch in the form of liquid cast iron and metal filling, supplying slag-forming materials, including lime, purging the melt in the converter with oxygen through a multi-nozzle lance, changing the position of the lance during the blowdown process melt level in a calm state. Scrap metal and / or metallized raw materials are fed into the converter as a metal filling machine. As metallized raw materials, iron and / or manganese ore, agglomerate, metallized pellets, kritz or sponge iron are used. The content of scrap metal relative to molten iron is set up to 30% (See Steelmaker of converter production. Krivchenko Yu.S. et al. M., Metallurgy, 1991, pp. 53-54).
Недостатком известного способа является применение в процессе выплавки стали в конвертере стального металлолома. Известно, что металлизованное сырье превышает стоимость жидкого чугуна в 2-3 раза. Кроме того, стальной лом имеет нестабильный неконтролируемый состав, при его использовании невозможно заранее, точно прогнозировать состав металла по расплавлению перед выпуском из конвертера. Вследствие этого применение в металлозавалке стального металлолома значительно снижает экономическую эффективность процесса выплавки стали в конвертере. The disadvantage of this method is the use in the process of steelmaking in the converter of steel scrap. It is known that metallized raw materials exceed the cost of molten iron by 2-3 times. In addition, steel scrap has an unstable uncontrolled composition, when it is used it is impossible to accurately predict the composition of the metal by melting before being released from the converter. As a result, the use of steel scrap in a metal mill significantly reduces the economic efficiency of the steelmaking process in the converter.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в повышении экономической эффективности процесса выплавки стали в конвертере, в получении гарантированного требуемого состава металла по расплавлению перед выпуском из конвертера. The technical effect when using the invention is to increase the economic efficiency of the steelmaking process in the converter, in obtaining the guaranteed required metal composition for melting before being released from the converter.
Указанный технический эффект достигают тем, что способ выплавки стали в конвертере включает подачу в конвертер металлозавалки в виде твердой литой смеси чугуна и материалов, содержащих окислители, а также жидкого чугуна, подачу шлакообразующих материалов, в том числе извести, продувку расплава кислородом сверху через многосопловую фурму, изменение положения фурмы в процессе продувки над уровнем расплава в спокойном состоянии. The specified technical effect is achieved by the fact that the method of steel smelting in the converter includes feeding a metal filling machine in the form of a solid cast mixture of cast iron and materials containing oxidizing agents, as well as liquid cast iron, supplying slag-forming materials, including lime, blowing the melt with oxygen from above through a multi-nozzle lance , a change in the position of the tuyeres during the purging process above the melt level in a calm state.
В конвертер подают жидкий чугун в количестве 0,6-0,9 от веса металлошихты, на него подают твердую литую смесь чугуна и материалов, содержащих окислители, в количестве 0,1-0,4 от веса металлошихты, продувают расплав кислородом с расходом 2,2-4,5 м3/мин •т расплава, продувку начинают при положении фурмы над уровнем расплава в спокойном состоянии на расстоянии Н1, равном 100-180 критических диаметров сопел фурмы, а по истечении 0,1-4,0 мин от начала продувки фурму опускают до расстояния Н2, равного 40-60 критических диаметров сопел фурмы. Суммарный расход кислорода от начала продувки расплава до опускания фурмы до расстояния Н2 устанавливают в количестве
Q = К/m,
где Q - суммарный расход кислорода с начала продувки до опускания фурмы до расстояния H2, м3/т расплава;
m - содержание окислителей в металлической части шихты, равное 0,5-10,0%;
К - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности обезуглероживания расплава и шлакообразования, равный 2,3-270, м3•%/т.Liquid iron is fed to the converter in an amount of 0.6-0.9 of the weight of the metal charge, a solid cast mixture of cast iron and materials containing oxidizing agents is fed to it, in an amount of 0.1-0.4 of the weight of the metal charge, the melt is blown with oxygen at a rate of 2 , 2-4.5 m 3 / min • t of melt, purge begins when the tuyere is above the melt level in a calm state at a distance of H 1 equal to 100-180 critical diameters of the tuyere nozzles, and after 0.1-4.0 min from the beginning of blowing the lance down to a distance of H 2 equal to 40-60 critical diameters of the nozzles of the lance. The total oxygen consumption from the beginning of the melt blowdown to lowering the tuyere to a distance of H 2 is set in quantity
Q = K / m,
where Q is the total oxygen flow from the start of purging to lowering the lance to a distance of H 2 , m 3 / t of melt;
m is the content of oxidizing agents in the metal part of the charge, equal to 0.5-10.0%;
K is an empirical coefficient characterizing the physicochemical laws of decarburization of the melt and slag formation, equal to 2.3-270, m 3 •% / t.
Фурму ступенчато опускают от уровня Н1 до уровня Н2 в течение 2-5 мин за 3-15 ступеней.The lance is stepwise lowered from the level of H 1 to the level of H 2 for 2-5 minutes in 3-15 steps.
Повышение экономической эффективности процесса выплавки стали в конвертере будет происходить вследствие замены в металлошихте стального металлолома и металлизированного сырья на твердую литую смесь чугуна и материалов, содержащих окислители. При этом обеспечиваются необходимые технологические параметры процесса продувки расплава в конвертере через погружную фурму, ее положения относительно уровня расплава в конвертере, а также соотношения количества подаваемых в конвертер жидкого чугуна и твердой литой смеси чугуна и материалов, содержащих окислители. The increase in the economic efficiency of the steelmaking process in the converter will occur as a result of the replacement of steel scrap and metallized raw materials in a steel charge with a solid cast mixture of cast iron and materials containing oxidizing agents. At the same time, the necessary technological parameters of the melt purge process in the converter through the immersion lance, its position relative to the melt level in the converter, as well as the ratio of the amount of molten iron and solid cast iron mixture and materials containing oxidizing agents supplied to the converter are provided.
Диапазон значений количества жидкого чугуна, подаваемого в конвертер, в пределах 0,6-0,9 от веса подаваемой металлошихты, объясняется теплофизическими закономерностями процесса выплавки стали в конвертере. При меньших значениях будет выделяться в конвертере недостаточно тепла для своевременного обезуглероживания расплава и нагрева его до требуемой температуры. При больших значениях, будет происходить выделение тепла сверх допустимых значений, что приведет к снижению стойкости футеровки конвертера и необходимости перерасхода охладителей в виде твердой литой смеси чугуна и материалов, содержащих окислители. The range of values of the amount of molten iron supplied to the converter, in the range of 0.6-0.9 of the weight of the supplied metal charge, is explained by the thermophysical laws of the process of steel smelting in the converter. At lower values, insufficient heat will be generated in the converter for timely decarburization of the melt and heating it to the required temperature. At large values, heat will be generated in excess of the permissible values, which will lead to a decrease in the resistance of the converter lining and the need for overspending coolers in the form of a solid cast mixture of cast iron and materials containing oxidizing agents.
Указанный диапазон устанавливают в обратной зависимости от теплосодержания жидкого чугуна. The specified range is set in inverse proportion to the heat content of molten iron.
Диапазон значений количества твердой литой смеси чугуна и материалов, содержащих окислители, подаваемой в конвертер, в пределах 0,1-0,4 от веса подаваемой металлошихты объясняется теплофизическими закономерностями процесса выплавки стали в конвертере. При меньших значениях будет происходить выделение тепла сверх допустимых значений. При больших значениях выделение тепла в расплаве будет недостаточно для своевременного обезуглероживания расплава и его нагрева до требуемой температуры. The range of values of the amount of solid cast iron mixture and materials containing oxidizing agents supplied to the converter, within 0.1-0.4 of the weight of the supplied metal charge, is explained by the thermophysical laws of the process of steel smelting in the converter. At lower values, heat will be generated in excess of the permissible values. At high values, heat generation in the melt will not be sufficient for timely decarburization of the melt and its heating to the required temperature.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от теплосодержания жидкого чугуна. The specified range is set in direct proportion to the heat content of liquid iron.
Диапазон значений расхода кислорода при продувке расплава в конвертере в пределах 2,2-4,5 м3/мин•т объясняется физико-химическими закономерностями обезуглероживания расплава. При меньших значениях будет значительно увеличиваться время выплавки стали. При больших значениях будет происходить вынос расплава из горловины конвертера.The range of oxygen consumption during the melt purge in the converter within 2.2–4.5 m 3 / min • t is explained by the physicochemical laws of melt decarburization. At lower values, the steel smelting time will increase significantly. At large values, the melt will be removed from the neck of the converter.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений Н1 расстояния положения фурмы над уровнем расплава в спокойном состоянии в пределах 100-180 критических диаметров сопел фурмы объясняется газодинамическими закономерностями истечения кислорода через многосопловую фурму. При меньших значениях будет происходить прогар и заметаливание фурмы в начальный период кислородной продувки. При больших значениях будет происходить сгорание и разрушение футеровки конвертера в его верхней части.The range of H 1 values of the distance of the tuyere position above the melt level in a calm state within 100-180 critical diameters of the tuyere nozzles is explained by the gas-dynamic laws of oxygen outflow through a multi-nozzle tuyere. At lower values, burnout and lamination of the tuyeres will occur in the initial period of oxygen blowing. At high values, the converter lining in its upper part will be burned and destroyed.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений времени от начала продувки до начала опускания фурмы с уровня Н1 до уровня Н2 в пределах 0,1-4,0 мин объясняется физико-химическими закономерностями наведения шлака в конвертере в первоначальный период продувки. При меньших значениях не будет обеспечиваться необходимый режим наведения первоначального шлака. При больших значениях будет увеличиваться время наведения первоначального шлака сверх допустимых значений.The range of times from the start of purging to the beginning of lowering the lance from the level of H 1 to the level of H 2 in the range of 0.1-4.0 minutes is explained by the physicochemical laws of inducing slag in the converter during the initial purge period. At lower values, the necessary guidance mode of the initial slag will not be provided. At large values, the time of inducing the initial slag in excess of the permissible values will increase.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений Н2 расстояния положения фурмы над уровнем расплава в спокойном состоянии в пределах 40-60 критических диаметров сопел фурмы объясняется газодинамическими закономерностями истечения кислорода через многосопловую фурму. При меньших значениях будет происходить заметалливание фурмы. При больших значениях будет замедляться процесс обезуглероживания расплава.The range of H 2 values of the distance of the tuyere position above the melt level in a calm state within 40-60 critical diameters of the tuyere nozzles is explained by the gas-dynamic laws of oxygen outflow through a multi-nozzle tuyere. At lower values, a lance will be noticeable. At high values, the decarburization of the melt will slow down.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений эмпирического коэффициента К в пределах 2,3-270 объясняется физико-химическими закономерностями обезуглероживания расплава. При меньших значениях будут ухудшаться условия шлакообразования и будут происходить выносы расплава из конвертера. При больших значениях будет замедляться процесс обезуглероживания расплава. The range of values of the empirical coefficient K in the range 2.3–270 is explained by the physicochemical laws of decarburization of the melt. At lower values, the conditions of slag formation will worsen and the melt will be removed from the converter. At high values, the decarburization of the melt will slow down.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений времени опускания фурмы в пределах. 2-5 мин объясняется физико-химическими закономерностями продувки расплава кислородом. При меньших значениях будут ухудшаться условия шлакообразования. При больших значениях будет замедляться процесс обезуглероживания расплава. The range of lance lowering times is within. 2-5 minutes is explained by the physicochemical laws of purging the melt with oxygen. At lower values, the conditions of slag formation will worsen. At high values, the decarburization of the melt will slow down.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон числа ступеней перемещения фурмы в пределах 3-15 объясняется физико-химическими закономерностями шлакообразования и энергосиловыми параметрами привода перемещения-фурмы. При меньших значениях будет замедляться процесс шлакообразования. При больших значениях инерционные нагрузки на привод перемещения фурмы будут превосходить допустимые значения. The range of the number of stages of the lance movement in the range of 3-15 is explained by the physicochemical laws of slag formation and the power parameters of the lance-drive drive. At lower values, the process of slag formation will slow down. At high values, the inertial loads on the tuyere drive will exceed the permissible values.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень". The analysis of scientific, technical and patent literature shows the lack of coincidence of the distinguishing features of the proposed method with the signs of known technical solutions. Based on this, it is concluded that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения. The following is an embodiment of the invention that does not exclude other variations within the scope of the claims.
Способ выплавки стали в конвертере осуществляют следующим образом. The method of steelmaking in the converter is as follows.
Пример. В процессе выплавки стали в конвертер подают металле шихту в виде твердой литой смеси чугуна и материалов, содержащих окислители, а также жидкий чугун, подают шлакообразующие материалы, в том числе известь, продувают расплав кислородом сверху через многосоплавую фурму, изменяют положение фурмы в процессе продувки над уровнем расплава в спокойном состоянии. Example. In the process of steelmaking, the metal is fed into the converter in the form of a solid cast mixture of cast iron and materials containing oxidizing agents, as well as liquid cast iron, slag-forming materials, including lime, are fed, the melt is blown with oxygen from above through a multi-alloy tuyere, and the position of the tuyere is changed during the blowdown process melt level in a calm state.
В конвертер подают жидкий чугун в количестве 0,6-0,9 от веса металлошихты, на него подают твердую литую смесь чугуна и материалов, содержащих окислители, в количестве 0,1-0,4 от веса металлошихты, продувают расплав кислородом с расходом 2,2-4,5 м3/мин•т расплава. Продувку начинают при положении фурмы над уровнем расплава в спокойном состоянии на расстоянии Н1, равном 100-180 критических диаметров сопел фурмы, а по истечении 0,1-4,0 мин от начала продувки фурму опускают до расстояния Н2, равного 40-60 критических диаметров сопел фурмы. Суммарный расход кислорода от начала продувки расплава до опускания фурмы до расстояния Н2 устанавливают в количестве
Q=К/m,
где Q - суммарный расход кислорода с начала продувки до опускания фурмы до расстояния Н2, м3/т расплава;
m - содержание окислителей в металлической части шихты, равное 0,5-10,0%;
К - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности обезуглероживания расплава и шлакообразования, равный 2,3-270, м3•%/т.Liquid iron is fed to the converter in an amount of 0.6-0.9 of the weight of the metal charge, a solid cast mixture of cast iron and materials containing oxidizing agents is fed to it, in an amount of 0.1-0.4 of the weight of the metal charge, the melt is blown with oxygen at a rate of 2 , 2-4.5 m 3 / min • t of melt. Purging begins when the tuyeres are above the melt level in a calm state at a distance of H 1 equal to 100-180 critical diameters of the tuyere nozzles, and after 0.1-4.0 minutes from the beginning of purging, the tuyere is lowered to a distance of H 2 equal to 40-60 critical diameters of tuyere nozzles. The total oxygen consumption from the beginning of the melt blowdown to lowering the tuyere to a distance of H 2 is set in quantity
Q = K / m,
where Q is the total oxygen flow from the start of purging to lowering the lance to a distance of H 2 , m 3 / t of melt;
m is the content of oxidizing agents in the metal part of the charge, equal to 0.5-10.0%;
K is an empirical coefficient characterizing the physicochemical laws of decarburization of the melt and slag formation, equal to 2.3-270, m 3 •% / t.
Фурму опускают ступенчато от уровня Н1 до уровня Н2 в течение 2-5 мин за 3-15 ступеней. Длина ступеней опускания фурмы может быть как одинаковой, так и различной.The lance is lowered stepwise from the level of H 1 to the level of H 2 for 2-5 minutes in 3-15 steps. The length of the lance lowering steps can be either the same or different.
Значение величины m составляет 0,5-10,0%. При этом в твердой литой смеси содержание окислителей составляет 5-25%. В качестве окислителей в виде FеО, Fе2О3 и др. в литой смеси с чугуном используют скрап, шлак, окалину, металлизованные окатыши, агломерат, руду, конвертерный шлак и др.The value of m is 0.5-10.0%. Moreover, in a solid cast mixture, the content of oxidizing agents is 5-25%. Scrap, slag, scale, metallized pellets, sinter, ore, converter slag, etc., are used as oxidizing agents in the form of FeO, Fe 2 O 3, and others in a cast mixture with cast iron.
В таблице приведены примеры осуществления способа выплавки стали в конвертере с различными технологическими параметрами. The table shows examples of the method of steelmaking in a converter with various technological parameters.
В первом примере происходит недостаточный нагрев расплава из-за малой доли жидкого чугуна и большой доли твердой литой смеси в металлошихте значительно возрастает длительность плавки из-за малого расхода кислорода, увеличивается возможность прогара фурмы в начальный период продувки из-за слишком низкого ее положения над расплавом, происходит заметалливание фурмы в основное время продувки из-за ее низкого положения, значительно ухудшаются условия шлакообразования из-за слишком раннего и быстрого вывода фурмы на рабочее положение Н2, что не позволяет произвести требуемое рафинирование расплава от вредных примесей.In the first example, the melt is insufficiently heated due to the small fraction of molten iron and a large fraction of the solid cast mixture in the metal charge, the melting time increases significantly due to the low oxygen consumption, the possibility of burn-out of the lance in the initial purge period increases due to its too low position over the melt It occurs zametallivanie tuyere blowing in regular time due to its low position, slagging conditions significantly deteriorate due to too early and rapid withdrawal of the lance at the operative position H2 it does not allow to produce the desired melt refining of contaminants.
В пятом примере наблюдается значительное избыточное выделение тепла из-за слишком большой доли жидкого чугуна и малой доли твердой литой смеси в металлошихте, что вызывает перерасход охладителей. Из-за слишком высокого расхода кислорода происходит значительный вынос металла из конвертера. Кроме того, наблюдается повышенный износ верхней части футеровки конвертера из-за слишком высокого положения фурмы в начале продувки, значительное переокисление металла и замедление процесса обезуглероживания из-за высокого положения фурмы в основное время продувки, слишком длительного перемещения фурмы из первоначального положения до рабочего положения в основное время продувки. Большое количество ступеней перемещения фурмы трудно осуществимо технически и приводит к большим значениям инерционной нагрузки на привод перемещения фурмы. In the fifth example, there is a significant excess heat generation due to too large a fraction of molten iron and a small fraction of the solid cast mixture in the metal charge, which causes an excessive consumption of coolers. Due to too high oxygen consumption, a significant removal of metal from the converter occurs. In addition, there is increased wear of the upper part of the converter lining due to the lance position being too high at the beginning of the blowdown, significant metal oxidation and slowing down of the decarburization process due to the lance's high position in the main blowing time, and the lance is moving too long from the initial position to the working position in main purge time. A large number of lance movement steps is technically difficult and leads to large inertial loads on the lance movement drive.
В оптимальных примерах 2-4 достигается максимальный экономический эффект от замены металлолома литой смесью чугуна и окислителей. При этом выдерживается в оптимальном диапазоне тепловой баланс конвертерной плавки, не происходит переокисление металла, замедление процесса обезуглероживания и значительное разрушение футеровки конвертера. In the optimal examples 2-4, the maximum economic effect is achieved by replacing the scrap metal with a cast mixture of cast iron and oxidizing agents. At the same time, the thermal balance of the converter smelting is maintained in the optimum range, metal reoxidation, deceleration of the decarburization process and significant destruction of the converter lining do not occur.
Claims (2)
Q=К/m,
где Q - суммарный расход кислорода с начала продувки до опускания фурмы до расстояния Н2, м3/т расплава;
m - содержание окислителей в металлической части шихты, равное 0,5-10,0%;
К - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности обезуглероживания расплава и шлакообразования, равный 2,3-270 м3•%/т.1. A method of smelting steel in a converter, comprising feeding a metal charge in the form of a solid cast mixture of cast iron and materials containing oxidizing agents, as well as liquid cast iron, feeding slag-forming materials, including lime, blowing the melt with oxygen from above through a multi-nozzle lance, changing the position of the lance in the process of blowing above the melt level, characterized in that liquid iron is fed into the converter in an amount of 0.6-0.9 of the weight of the metal charge, a solid cast mixture of cast iron and materials containing oxidizing agents is fed into it in a quantity stve 0.1-0.4 by weight of metal charge, purged with oxygen melt flow 2,2-4,5 m 3 / m • min melt blowing is begun at the position of the lance above the bath level in the quiescent state at a distance H 1 is equal to 100 -180 critical diameters of the tuyere nozzles, and after 0.1-4.0 minutes from the beginning of blowing the tuyere, lower the tuyere to a distance H 2 equal to 40-60 critical diameters of the tuyere nozzles, and the total oxygen consumption from the beginning of the melt purging to lowering the tuyere to the distance H 2 set in quantity
Q = K / m,
where Q is the total oxygen flow from the start of purging to lowering the lance to a distance of H 2 , m 3 / t of melt;
m is the content of oxidizing agents in the metal part of the charge, equal to 0.5-10.0%;
K is an empirical coefficient characterizing the physicochemical laws of decarburization of the melt and slag formation, equal to 2.3-270 m 3 •% / t.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001120612A RU2202626C2 (en) | 2001-07-23 | 2001-07-23 | Method of converter steel making |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001120612A RU2202626C2 (en) | 2001-07-23 | 2001-07-23 | Method of converter steel making |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2202626C2 true RU2202626C2 (en) | 2003-04-20 |
Family
ID=20252005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001120612A RU2202626C2 (en) | 2001-07-23 | 2001-07-23 | Method of converter steel making |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2202626C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2241045C1 (en) * | 2003-11-24 | 2004-11-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for steel smelting in basic oxygen furnace |
| RU2261919C1 (en) * | 2004-07-19 | 2005-10-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of smelting of steel in a converter |
| RU2317339C1 (en) * | 2006-05-30 | 2008-02-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of oxygen converter steelmaking |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU454254A1 (en) * | 1972-12-06 | 1974-12-25 | Центральный Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им.И.П. Бардина | The method of redistribution of iron in the oxygen converter |
| US4434005A (en) * | 1982-09-24 | 1984-02-28 | Arbed S. A. (Luxembourg) | Method of and apparatus for refining a melt containing solid cooling material |
| SU1298256A1 (en) * | 1985-07-31 | 1987-03-23 | Сибирский металлургический институт им.С.Орджоникидзе | Method for steelmaking in oxygen converter |
| EP0235291A1 (en) * | 1985-08-22 | 1987-09-09 | Uralsky Nauchno-Issledovatelsky Institut Chernykh Metallov | Method for obtaining vanadium slag |
| RU2097434C1 (en) * | 1995-08-15 | 1997-11-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of converter steel melting |
-
2001
- 2001-07-23 RU RU2001120612A patent/RU2202626C2/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU454254A1 (en) * | 1972-12-06 | 1974-12-25 | Центральный Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им.И.П. Бардина | The method of redistribution of iron in the oxygen converter |
| US4434005A (en) * | 1982-09-24 | 1984-02-28 | Arbed S. A. (Luxembourg) | Method of and apparatus for refining a melt containing solid cooling material |
| SU1298256A1 (en) * | 1985-07-31 | 1987-03-23 | Сибирский металлургический институт им.С.Орджоникидзе | Method for steelmaking in oxygen converter |
| EP0235291A1 (en) * | 1985-08-22 | 1987-09-09 | Uralsky Nauchno-Issledovatelsky Institut Chernykh Metallov | Method for obtaining vanadium slag |
| RU2097434C1 (en) * | 1995-08-15 | 1997-11-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of converter steel melting |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КРИВЧЕНКО Ю.С. и др. Сталеплавильщик конвертерного производства. - М.: Металлургия, 1991, с.53-54. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2241045C1 (en) * | 2003-11-24 | 2004-11-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for steel smelting in basic oxygen furnace |
| RU2261919C1 (en) * | 2004-07-19 | 2005-10-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of smelting of steel in a converter |
| RU2317339C1 (en) * | 2006-05-30 | 2008-02-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of oxygen converter steelmaking |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1311787C (en) | Method of bottom blowing operation of a steel making electric furnace | |
| RU2197536C2 (en) | Method of making rail steel | |
| KR910008143B1 (en) | Steelmaking method and steelmaking apparatus using upper vessel | |
| RU2202626C2 (en) | Method of converter steel making | |
| US20130167688A1 (en) | Method of making low carbon steel using ferrous oxide and mineral carbonates | |
| RU2197535C2 (en) | Method of making steel in electric arc steel- melting furnace | |
| US4358314A (en) | Metal refining process | |
| CA1234292A (en) | Method of lancing for a copper producing converter | |
| RU2112045C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2159289C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2103379C1 (en) | Method of smelting low-carbon steels | |
| RU2133279C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| Biswas et al. | Iron-and Steel-Making Process | |
| US5897684A (en) | Basic oxygen process with iron oxide pellet addition | |
| RU2097434C1 (en) | Method of converter steel melting | |
| RU2102496C1 (en) | Method of steel melting in basic open-hearth furnace | |
| RU2110584C1 (en) | Method of chemically heating steel in ladle | |
| RU2124567C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2197538C2 (en) | Method of making bearing steel | |
| RU2092576C1 (en) | Method of treating steel in teeming ladle | |
| RU2787133C1 (en) | Method for the production of steel in an electric arc furnace | |
| RU2222605C1 (en) | Method of making steel in converter | |
| SU1663031A1 (en) | Method of producing rimming steel | |
| KR100225249B1 (en) | Remaining slag control method of of slopping control | |
| RU2088672C1 (en) | Method for smelting steel in oxygen converters |