RU2112045C1 - Method of steel melting in converter - Google Patents
Method of steel melting in converter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2112045C1 RU2112045C1 RU97111904A RU97111904A RU2112045C1 RU 2112045 C1 RU2112045 C1 RU 2112045C1 RU 97111904 A RU97111904 A RU 97111904A RU 97111904 A RU97111904 A RU 97111904A RU 2112045 C1 RU2112045 C1 RU 2112045C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- converter
- lance
- height
- melt
- slag
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims abstract 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims abstract 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 title abstract description 12
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 41
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 claims abstract description 14
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 13
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 13
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 8
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 26
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 20
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 10
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 8
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 3
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к выплавке стали в конвертере. The invention relates to metallurgy, and more particularly to steelmaking in a converter.
Наиболее близким по технической сущности является способ выплавки стали в конвертере, включающий загрузку в конвертер металлолома, заливку в него чугуна, продувку конвертера сверху через погружную фурму, подачу в расплав шлакообразующих материалов, в том числе извести, твердого конвертерного шлака предыдущих плавок и доломита, изменение в процессе продувки высоты положения фурмы относительно уровня ванны расплава в спокойном состоянии. При переделе низкомарганцовистых чугунов твердый шлак вводят в конвертер во время завалки вместо части извести в количестве от 6 до 20 кг/т стали. The closest in technical essence is the method of steelmaking in the converter, including loading scrap metal into the converter, casting iron into it, blowing the converter from above through an immersion lance, feeding slag-forming materials, including lime, solid converter slag of previous melts and dolomite into the melt, changing in the process of purging the height of the position of the tuyeres relative to the level of the melt bath in a calm state. When redistributing low manganese cast irons, solid slag is introduced into the converter during filling instead of a part of lime in an amount of 6 to 20 kg / t of steel.
Недостатком известного способа является невозможность обеспечения по ходу продувки конвертера необходимой вязкости шлака. Это объясняется тем, что в известном способе все технологические приемы по изменению количества вводимых в конвертер извести, твердого конвертерного шлака и доломита, а также изменение положения фурмы относительно уровня ванны в спокойном состоянии одновременно производят в одном направлении: в большую или меньшую сторону. В этих условиях жидкоподвижность шлака становится или чрезмерно большой или чрезмерно малой, что приводит к нарушению процесса выплавки стали, к выплескам расплава из конвертера, ускоренному износу футеровки конвертера, к снижению производительности процесса выплавки стали. The disadvantage of this method is the inability to provide in the course of purging the converter the necessary slag viscosity. This is due to the fact that in the known method, all technological methods for changing the amount of lime, solid converter slag and dolomite introduced into the converter, as well as changing the position of the tuyeres relative to the level of the bath in a calm state, are simultaneously performed in one direction: up or down. Under these conditions, the slag liquid mobility becomes either excessively large or excessively small, which leads to disruption of the steel smelting process, to splashes of the melt from the converter, accelerated wear of the converter lining, and decrease in the productivity of the steel smelting process.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в повышении производительности процесса выплавки стали в конвертере, повышении стойкости футеровки, а также в сокращении выплесков расплава из конвертера и повышении выхода жидкой стали за счет сокращения выплесков и снижения угара железа по ходу продувки. The technical effect when using the invention is to increase the productivity of the process of steel smelting in the converter, increase the lining resistance, as well as to reduce splashes of the melt from the converter and increase the yield of molten steel by reducing splashes and reducing iron waste during purging.
Указанный технический эффект достигают тем, что способ выплавки стали в конвертере включает загрузку в конвертер металлолома, заливку в него чугуна, продувку расплава кислородом сверху через водоохлаждаемую фурму, подачу в конвертер шлакообразующих материалов в виде извести, доломита и твердого конвертерного шлака, изменение в процессе продувки высоты положения фурмы относительно уровня ванны расплава в спокойном состоянии. The specified technical effect is achieved by the fact that the method of steelmaking in the converter includes loading scrap metal into the converter, casting iron into it, blowing the melt with oxygen from above through a water-cooled lance, feeding slag-forming materials in the form of lime, dolomite and solid converter slag into the converter, and a change in the process of blowing the height of the tuyeres relative to the level of the melt bath in a calm state.
В первый период продувки расплава фурму устанавливают на высоте H1 над уровнем расплава, равной 50-65 калибров сопел фурмы, а по истечении 0,2-0,4 всего времени продувки фурму опускают до высоты H2, определяемой по зависимости:
где
H1 - начальное значение высоты положения фурмы, м;
H2 - уменьшенная величина высоты положения фурмы над уровнем ванны после 1-го периода продувки, м;
A - эмпирический коэффициент, учитывающий изменение рабочего объема конвертера вследствие износа его футеровки в процессе эксплуатации от плавки к плавке, равной 1.0-1.1, безразмерный;
M - расход извести на всю плавку, т/т расплава;
N - содержание оксида магния в шлакообразующих материалах на всю плавку, т/т расплава;
Q - расход твердого конвертерного шлака на всю плавку, т/т расплава;
K - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности образования и наведения шлака посредством присадки в расплав извести, доломита и твердого шлака, равный 0,7-1,0, безразмерный;
и удерживают фурму на высоте H2.In the first period of the melt purge, the tuyere is installed at a height of H 1 above the melt level equal to 50-65 calibers of the tuyere nozzles, and after 0.2-0.4 of the total purge time, the tuyere is lowered to a height of H 2 determined by the dependence:
Where
H 1 - the initial value of the height of the position of the lance, m;
H 2 - a reduced value of the height of the position of the tuyeres above the level of the bath after the 1st purge period, m;
A is an empirical coefficient that takes into account the change in the working volume of the converter due to wear of its lining during operation from smelting to smelting, equal to 1.0-1.1, dimensionless;
M is the consumption of lime for the entire heat, t / t of melt;
N is the content of magnesium oxide in the slag-forming materials for the entire smelting, t / t of melt;
Q is the consumption of solid converter slag for the entire smelting, t / t of melt;
K is an empirical coefficient that takes into account the physico-chemical laws of the formation and guidance of slag by adding lime, dolomite and solid slag to the melt, equal to 0.7-1.0, dimensionless;
and hold the lance at a height of H 2 .
Соотношение M/N и M/Q устанавливают соответственно в пределах 1,5-70 и 1,5-35. Фурму удерживают на высоте H2 в течение 0,5-0,7 всего времени продувки, после чего фурму опускают до высоты H2, определяемой по зависимости:
H3 = (0,15-0,7)(H1 - H2).The ratio of M / N and M / Q is set respectively in the range of 1.5-70 and 1.5-35. The lance is kept at a height of H 2 for 0.5-0.7 of the entire blowdown time, after which the lance is lowered to a height of H 2 , determined by the dependence:
H 3 = (0.15-0.7) (H 1 - H 2 ).
и удерживают фурму на этой высоте до окончания продувки. and hold the lance at this height until the purge is complete.
Повышение производительности процесса выплавки стали в конвертере будет происходить вследствие обеспечения необходимой вязкости шлака, его своевременного образования по ходу продувки. Повышение стойкости футеровки конвертера будет происходить вследствие обеспечения необходимого содержания в шлаке доломита по отношению к другим шлакообразующим составляющих добавок, а также оптимального содержания FeO в конвертерных шлаках. Increasing the productivity of the steelmaking process in the converter will occur due to the provision of the necessary slag viscosity, its timely formation during the purge. An increase in the resistance of the converter lining will occur due to the provision of the required dolomite content in the slag relative to other slag-forming components of additives, as well as the optimal FeO content in the converter slags.
Сокращение выплесков расплава из конвертера и снижение угара железа будет происходить вследствие обеспечения необходимого значения вязкости шлака по ходу продувки расплава в конвертере. Reducing the splashes of the melt from the Converter and reducing the burning of iron will occur due to the provision of the required value of the viscosity of the slag during the purge of the melt in the Converter.
Диапазон значений эмпирического коэффициента K в пределах 0,7-1,0 объясняется физико-химическими закономерностями образования и наведения шлака в процессе продувки расплава. При меньших значениях количество шлака будет превосходить допустимые пределы. При больших значениях количество шлака будет ниже допустимых пределов. The range of values of the empirical coefficient K in the range of 0.7–1.0 is explained by the physicochemical laws of the formation and guidance of slag during melt blowing. At lower values, the amount of slag will exceed the permissible limits. At large values, the amount of slag will be below acceptable limits.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от величины соотношения (M+N)/(Q+M+N). The specified range is set in direct proportion to the magnitude of the ratio (M + N) / (Q + M + N).
Диапазон значений отношения M/N и M/Q в пределах соответственно 1,5-70 и 1,5-35 объясняется физико-химическими закономерностями образования шлака различной вязкости, а также закономерностями износа футеровки конвертера. При меньших значениях вязкость шлака будет превосходить допустимые пределы. При больших значениях будет происходить интенсивный износ футеровки конвертера вследствие малого содержания в шлаке доломита. The range of values of the M / N and M / Q ratios within 1.5-70 and 1.5-35, respectively, is explained by the physicochemical laws of slag formation of various viscosities, as well as the laws of wear of the converter lining. At lower values, the viscosity of the slag will exceed acceptable limits. At high values, intensive wear of the converter lining will occur due to the low content of dolomite in the slag.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений эмпирического коэффициента A в пределах 1,0-1,1 объясняется физико-химическими закономерностями износа футеровки конвертера в процессе его эксплуатации от плавки к плавке. Величина A=1 устанавливается при новой футеровке конвертера. Величина A= 1,1 устанавливается в конце кампании футеровки конвертера после выплавки определенного количества плавок. The range of values of the empirical coefficient A in the range 1.0–1.1 is explained by the physicochemical laws of wear of the converter lining during its operation from smelting to smelting. The value A = 1 is set with a new converter lining. The value A = 1.1 is set at the end of the converter lining campaign after smelting a certain number of heats.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон величины высоты установки фурмы в начальный период продувки над уровнем спокойной ванны в пределах 50-65 калибров сопл фурмы объясняется физико-гидравлическими закономерностями взаимодействия струй кислорода с ванной расплава. При меньших значениях не будет обеспечиваться необходимая интенсивность образования FeO в начальном конвертерном шлаке. При больших значениях будут происходить выносы шлака из горловины конвертера. The range of the height of the tuyere installation in the initial purge period above the level of a calm bath within 50-65 calibres of the tuyere nozzles is explained by the physico-hydraulic laws of the interaction of oxygen jets with the molten bath. At lower values, the necessary intensity of FeO formation in the initial converter slag will not be provided. At high values, slag will be removed from the neck of the converter.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений выдержки фурмы на первоначальной высоте H1 над уровнем спокойной ванны в пределах 0,2-0,4 всего времени продувки объясняется физико-химическими закономерностями образования и наведения шлака в конвертере. При меньших значениях не будет образовываться необходимое количество жидкого шлака. При больших значениях будет происходить переокисление шлака и замедление скорости обезуглероживания, что приведет к снижению стойкости футеровки конвертера.The range of lance holding times at the initial height H 1 above the level of a calm bath within 0.2-0.4 of the entire blowdown time is explained by the physicochemical laws of the formation and guidance of slag in the converter. At lower values, the required amount of liquid slag will not form. At high values, slag will be oxidized and the decarburization rate will slow down, which will lead to a decrease in the resistance of the converter lining.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Диапазон величины времени выдержки фурмы на высоте H2 в пределах 0,5-0,7 всего времени продувки объясняется физико-химическими закономерностями процесса продувки и выплавки стали. При меньших значениях будут происходить выплески расплава из конвертера. При больших значениях будет происходить угар железа в процессе продувки расплава.The range of the lance holding time at a height of H 2 within 0.5-0.7 of the entire blowdown time is explained by the physicochemical laws of the process of blowing and smelting steel. At lower values, melt splashes from the converter will occur. At high values, iron fumes will occur during melt purging.
Указанный диапазон устанавливают в обратной зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in inverse proportion to the capacity of the converter.
Диапазон значений эмпирического коэффициента в пределах (0,15-0,7) объясняется физико-химическими закономерностями продувки и выплавки стали. При меньших значениях будет происходить угар железа в расплаве сверх допустимых значений. При больших значениях будет происходить заметалливание и сгорание фурмы. The range of values of the empirical coefficient in the range (0.15-0.7) is explained by the physicochemical laws of steel blowing and smelting. At lower values, iron will burn in the melt in excess of the permissible values. At high values, the tuyeres will notice and burn out.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера. The specified range is set in direct proportion to the capacity of the converter.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень". The analysis of scientific, technical and patent literature shows the lack of coincidence of the distinguishing features of the proposed method with the signs of known technical solutions. Based on this, it is concluded that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения. Below is an embodiment of the invention that does not exclude other options within the scope of the claims.
Способ выплавки стали в конвертере осуществляют следующим образом. The method of steelmaking in the converter is as follows.
Пример. В процессе выплавки стали марки 08Ю в конвертер загружают металлолом, заливают в него жидкий чугун, продувают расплав кислородом сверху через водоохлаждаемую фурму. В процессе выплавки в конвертер подают шлакообразующие материалы в виде извести, доломита и твердого конвертерного шлака от предыдущих плавок, а также изменяют положение фурмы относительно уровня ванны расплава в спокойном состоянии. Example. In the process of smelting 08Y grade steel, scrap is loaded into the converter, molten iron is poured into it, and the melt is blown with oxygen from above through a water-cooled lance. In the process of smelting, slag-forming materials in the form of lime, dolomite and solid converter slag from previous heats are fed to the converter, and the tuyere is positioned relative to the level of the melt bath in a calm state.
В первый период продувки расплава фурму устанавливают на высоте H1 над уровнем расплава, равной 50-65 калибров сопел фурмы, а по истечении 0,2-0,4 всего времени продувки фурму опускают до высоты H2, определяемой по зависимости:
где
H1 - начальное значение высоты положения фурмы, м;
H2 - уменьшенная величина высоты положения фурмы над уровнем ванны после 1-го периода продувки, м;
A - эмпирический коэффициент, учитывающий изменение рабочего объема конвертера вследствие износа его футеровки в процессе эксплуатации от плавки к плавке, равной 1.0-1.1, безразмерный;
M - расход извести на всю плавку, т/т расплава;
N - содержание оксида магния в шлакообразующих материалах на всю плавку, т/т расплава;
Q - расход твердого конвертерного шлака на всю плавку, т/т расплава;
K - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности образования и наведения шлака посредством присадки в расплав извести, доломита и твердого шлака, равный 0,7-1,0, безразмерный;
и удерживают фурму на высоте H2.In the first period of the melt purge, the tuyere is installed at a height of H 1 above the melt level equal to 50-65 calibers of the tuyere nozzles, and after 0.2-0.4 of the total purge time, the tuyere is lowered to a height of H 2 determined by the dependence:
Where
H 1 - the initial value of the height of the position of the lance, m;
H 2 - a reduced value of the height of the position of the tuyeres above the level of the bath after the 1st purge period, m;
A is an empirical coefficient that takes into account the change in the working volume of the converter due to wear of its lining during operation from smelting to smelting, equal to 1.0-1.1, dimensionless;
M is the consumption of lime for the entire heat, t / t of melt;
N is the content of magnesium oxide in the slag-forming materials for the entire smelting, t / t of melt;
Q is the consumption of solid converter slag for the entire smelting, t / t of melt;
K is an empirical coefficient that takes into account the physico-chemical laws of the formation and guidance of slag by adding lime, dolomite and solid slag to the melt, equal to 0.7-1.0, dimensionless;
and hold the lance at a height of H 2 .
Соотношение M/N и M/Q устанавливают в пределах соответственно в пределах 1,5-70 и 1,5-35. Фурму удерживают на высоте H2 в течение всего времени продувки, после чего фурму опускают до высоты H2, определяемой по зависимости:
H3 = (0,15-0,7)(H1 - H2)
и удерживают фурму на этой высоте до окончания продувки.The ratio of M / N and M / Q is set in the range respectively in the range of 1.5-70 and 1.5-35. The lance is kept at a height of H 2 during the entire blowdown time, after which the lance is lowered to a height of H 2 , determined by the dependence:
H 3 = (0.15-0.7) (H 1 - H 2 )
and hold the lance at this height until the purge is complete.
В таблице приведены примеры осуществления способа выплавки стали в конвертере с различными технологическими параметрами. The table shows examples of the method of steelmaking in a converter with various technological parameters.
В первом примере вследствие избытка доломита образуется чрезмерно густой шлак. Кроме того, при избытке конвертерного шлака уменьшается интенсивность дефосфорации расплава вследствие его высокого содержания в твердом конвертерном шлаке. In the first example, excessively thick slag is formed due to excess dolomite. In addition, with an excess of converter slag, the intensity of dephosphorization of the melt decreases due to its high content in solid converter slag.
В пятом примере вследствие малого количества подаваемого доломита снижается стойкость футеровки конвертера. Кроме того, вследствие малого количества подаваемого твердого конвертерного шлака замедляется интенсивность шлакообразования, что приводит к увеличению выносов металла из конвертера. In the fifth example, due to the small amount of supplied dolomite, the lining resistance of the converter decreases. In addition, due to the small amount of supplied solid converter slag, the intensity of slag formation slows down, which leads to an increase in the outflow of metal from the converter.
В оптимальных примерах 2-4 из-за установления необходимых технологических параметров повышается производительность процесса выплавки стали в конвертере вследствие обеспечения необходимой вязкости шлака, его своевременного образования по ходу продувки. Вследствие обеспечения необходимого содержания в шлаке доломита по отношению к другим шлакообразующим составляющим повышается стойкость футеровки конвертера. Вследствие обеспечения необходимого значения вязкости шлака по ходу продувки расплава в конвертере сокращаются выплески расплава из него. In optimal examples 2-4, due to the establishment of the necessary technological parameters, the productivity of the steelmaking process in the converter is increased due to the provision of the necessary slag viscosity, its timely formation during the purge. Due to the necessary content of dolomite in the slag with respect to other slag-forming components, the resistance of the converter lining increases. Due to the provision of the required viscosity value of the slag during the purge of the melt in the converter, splashes of the melt from it are reduced.
Claims (2)
где H2 - уменьшенная величина высоты положения фурмы над уровнем ванны после первого периода продувки, м;
H1 - начальное значение высоты положения фурмы, м;
A = 1,0 - 1,1, эмпирический коэффициент, учитывающий изменение рабочего объема конвертера вследствие износа его футеровки в процессе эксплуатации от плавки к плавке;
M - расход извести на всю плавку, т/т расплава;
N - содержание оксида магния в шлакообразующих материалах на всю плавку, т/т расплава;
Q - расход твердого конвертерного шлака на всю плавку, т/т расплава;
K = 0,7 - 1,0, эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности образования и наведения шлака посредством присадки в расплав извести, доломита и твердого шлака;
и удерживают фурму на высоте H2
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что соотношение M/N и M/Q устанавливают соответственно в пределах 1,5 - 70,0 и 1,5 - 35,0.1. The method of steelmaking in the convector, including loading scrap metal into the converter, casting iron into it, blowing the melt with oxygen from above through a water-cooled lance, feeding slag-forming materials in the form of lime, dolomite and solid converter slag into the converter, changing the height of the position of the lance relative to the blowing process the level of the melt bath in a calm state, characterized in that in the first period of blowing the melt the lance is installed at a height H 1 above the melt level equal to 50 - 65 calibres of the lance nozzles, and after and 0.2 - 0.4 of the total blowing time of the lance is lowered to a height of H 2 determined by dependence;
where H 2 - a reduced value of the height of the position of the tuyeres above the level of the bath after the first purge period, m;
H 1 - the initial value of the height of the position of the lance, m;
A = 1.0 - 1.1, an empirical coefficient that takes into account the change in the working volume of the converter due to wear of its lining during operation from melting to melting;
M is the consumption of lime for the entire heat, t / t of melt;
N is the content of magnesium oxide in the slag-forming materials for the entire smelting, t / t of melt;
Q is the consumption of solid converter slag for the entire smelting, t / t of melt;
K = 0.7 - 1.0, an empirical coefficient that takes into account the physico-chemical laws of the formation and guidance of slag by adding lime, dolomite and solid slag to the melt;
and hold the lance at a height of H 2
2. The method according to claim 1, characterized in that the ratio of M / N and M / Q is set respectively in the range of 1.5 - 70.0 and 1.5 - 35.0.
H3 = (0,15 - 0,7)(H1 - H2),
и удерживают фурму на этой высоте до окончания продувки.3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that the tuyere is held at a height of H 2 for 0.5 to 0.7 of the entire purge time, after which the tuyere is lowered to a height of H 3 , determined by
H 3 = (0.15 - 0.7) (H 1 - H 2 ),
and hold the lance at this height until the purge is complete.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97111904A RU2112045C1 (en) | 1997-07-08 | 1997-07-08 | Method of steel melting in converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97111904A RU2112045C1 (en) | 1997-07-08 | 1997-07-08 | Method of steel melting in converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2112045C1 true RU2112045C1 (en) | 1998-05-27 |
| RU97111904A RU97111904A (en) | 1998-10-10 |
Family
ID=20195230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97111904A RU2112045C1 (en) | 1997-07-08 | 1997-07-08 | Method of steel melting in converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2112045C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2159289C1 (en) * | 1999-07-06 | 2000-11-20 | ОАО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of steel melting in converter |
| RU2185446C1 (en) * | 2001-06-28 | 2002-07-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of converter steelmaking |
| RU2280081C1 (en) * | 2005-01-11 | 2006-07-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-manganese cast iron conversion method in converter |
| RU2716554C1 (en) * | 2019-09-24 | 2020-03-12 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Steel melting method in converter |
-
1997
- 1997-07-08 RU RU97111904A patent/RU2112045C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Якушев А.М. Справочник конвертерщика. Челябинск: Металлургия, Челябинское отделение, 1990, с.275 и 276. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2159289C1 (en) * | 1999-07-06 | 2000-11-20 | ОАО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of steel melting in converter |
| RU2185446C1 (en) * | 2001-06-28 | 2002-07-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of converter steelmaking |
| RU2280081C1 (en) * | 2005-01-11 | 2006-07-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-manganese cast iron conversion method in converter |
| RU2716554C1 (en) * | 2019-09-24 | 2020-03-12 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Steel melting method in converter |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| GB2041410A (en) | Use of inert gas in the basic oxygen process to control slopping | |
| US20130167688A1 (en) | Method of making low carbon steel using ferrous oxide and mineral carbonates | |
| RU2112045C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| JP2015017323A (en) | Preliminary treatment method for molten iron | |
| JP4736466B2 (en) | Method for producing high chromium molten steel | |
| RU2051179C1 (en) | Method of melting steel in converter | |
| EP0033780B1 (en) | Method for preventing slopping during subsurface pneumatic refining of steel | |
| RU2133279C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2159289C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2465337C1 (en) | Method of steelmaking in basic oxygen converter | |
| US4488903A (en) | Rapid decarburization steelmaking process | |
| US4394165A (en) | Method of preliminary desiliconization of molten iron by injecting gaseous oxygen | |
| RU2202626C2 (en) | Method of converter steel making | |
| RU97111904A (en) | METHOD OF MELTING STEEL IN THE CONVERTER | |
| RU2124567C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU1319561C (en) | Method for blasting low-manganese iron in converter | |
| US3782921A (en) | Production of steel with a controlled phosphorus content | |
| SU1617002A1 (en) | Method of melting steel in converter | |
| RU2154679C1 (en) | Method of melting electrical-sheet steel | |
| RU2121512C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2152442C1 (en) | Method of treatment of molten steel with slag | |
| RU2272078C1 (en) | Method of making steel | |
| JP3668172B2 (en) | Hot metal refining method | |
| RU2215793C2 (en) | Method of converter steelmaking | |
| RU2732840C1 (en) | Steel melting method in oxygen converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080709 |