RU2112045C1 - Способ выплавки стали в конвертере - Google Patents
Способ выплавки стали в конвертере Download PDFInfo
- Publication number
- RU2112045C1 RU2112045C1 RU97111904A RU97111904A RU2112045C1 RU 2112045 C1 RU2112045 C1 RU 2112045C1 RU 97111904 A RU97111904 A RU 97111904A RU 97111904 A RU97111904 A RU 97111904A RU 2112045 C1 RU2112045 C1 RU 2112045C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- converter
- lance
- height
- melt
- slag
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims abstract 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims abstract 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 title abstract description 12
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 41
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 claims abstract description 14
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 13
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 13
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 8
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 26
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 20
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 10
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 8
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 3
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к выплавке стали в конвертере. Технический эффект при использовании изобретения заключается в повышении производительности процесса выплавки стали в конвертере, повышении стойкости футеровки, сокращении выплесков расплава из конвертера, снижение угара железа по ходу продувки и повышении выхода жидкой стали. Способ выплавки стали в конвертере включает загрузку в конвертер металлолома, заливку в него чугуна, продувку расплава кислородом сверху через водоохлаждаемую фурму, подачу в конвертер шлакообразующих материалов в виде извести, доломита и твердого конвертерного шлака, изменение в процессе продувки высоты положения фурмы относительно уровня ванны расплава в спокойном состоянии. В первый период продувки расплава фурму устанавливают на высоте Н1 над уровнем расплава, равной 50-65 калибров сопел фурмы. По истечении 0,2-0,4 всего времени продувки фурму опускают до высоты H2, определяемой по зависимости, указанной в формуле изобретения, удерживают на высоте Н2 в течение 0,5 - 0,7 всего времени продувки, после чего фурму опускают до высоты Н3, определяемой по зависимости H3 = (0,15 - 0,7)(H1 - Н2)) и удерживают фурму на этой высоте до окончания продувки. 2 з.п. ф-лы, 1 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к выплавке стали в конвертере.
Наиболее близким по технической сущности является способ выплавки стали в конвертере, включающий загрузку в конвертер металлолома, заливку в него чугуна, продувку конвертера сверху через погружную фурму, подачу в расплав шлакообразующих материалов, в том числе извести, твердого конвертерного шлака предыдущих плавок и доломита, изменение в процессе продувки высоты положения фурмы относительно уровня ванны расплава в спокойном состоянии. При переделе низкомарганцовистых чугунов твердый шлак вводят в конвертер во время завалки вместо части извести в количестве от 6 до 20 кг/т стали.
Недостатком известного способа является невозможность обеспечения по ходу продувки конвертера необходимой вязкости шлака. Это объясняется тем, что в известном способе все технологические приемы по изменению количества вводимых в конвертер извести, твердого конвертерного шлака и доломита, а также изменение положения фурмы относительно уровня ванны в спокойном состоянии одновременно производят в одном направлении: в большую или меньшую сторону. В этих условиях жидкоподвижность шлака становится или чрезмерно большой или чрезмерно малой, что приводит к нарушению процесса выплавки стали, к выплескам расплава из конвертера, ускоренному износу футеровки конвертера, к снижению производительности процесса выплавки стали.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в повышении производительности процесса выплавки стали в конвертере, повышении стойкости футеровки, а также в сокращении выплесков расплава из конвертера и повышении выхода жидкой стали за счет сокращения выплесков и снижения угара железа по ходу продувки.
Указанный технический эффект достигают тем, что способ выплавки стали в конвертере включает загрузку в конвертер металлолома, заливку в него чугуна, продувку расплава кислородом сверху через водоохлаждаемую фурму, подачу в конвертер шлакообразующих материалов в виде извести, доломита и твердого конвертерного шлака, изменение в процессе продувки высоты положения фурмы относительно уровня ванны расплава в спокойном состоянии.
В первый период продувки расплава фурму устанавливают на высоте H1 над уровнем расплава, равной 50-65 калибров сопел фурмы, а по истечении 0,2-0,4 всего времени продувки фурму опускают до высоты H2, определяемой по зависимости:
;
где
H1 - начальное значение высоты положения фурмы, м;
H2 - уменьшенная величина высоты положения фурмы над уровнем ванны после 1-го периода продувки, м;
A - эмпирический коэффициент, учитывающий изменение рабочего объема конвертера вследствие износа его футеровки в процессе эксплуатации от плавки к плавке, равной 1.0-1.1, безразмерный;
M - расход извести на всю плавку, т/т расплава;
N - содержание оксида магния в шлакообразующих материалах на всю плавку, т/т расплава;
Q - расход твердого конвертерного шлака на всю плавку, т/т расплава;
K - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности образования и наведения шлака посредством присадки в расплав извести, доломита и твердого шлака, равный 0,7-1,0, безразмерный;
и удерживают фурму на высоте H2.
где
H1 - начальное значение высоты положения фурмы, м;
H2 - уменьшенная величина высоты положения фурмы над уровнем ванны после 1-го периода продувки, м;
A - эмпирический коэффициент, учитывающий изменение рабочего объема конвертера вследствие износа его футеровки в процессе эксплуатации от плавки к плавке, равной 1.0-1.1, безразмерный;
M - расход извести на всю плавку, т/т расплава;
N - содержание оксида магния в шлакообразующих материалах на всю плавку, т/т расплава;
Q - расход твердого конвертерного шлака на всю плавку, т/т расплава;
K - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности образования и наведения шлака посредством присадки в расплав извести, доломита и твердого шлака, равный 0,7-1,0, безразмерный;
и удерживают фурму на высоте H2.
Соотношение M/N и M/Q устанавливают соответственно в пределах 1,5-70 и 1,5-35. Фурму удерживают на высоте H2 в течение 0,5-0,7 всего времени продувки, после чего фурму опускают до высоты H2, определяемой по зависимости:
H3 = (0,15-0,7)(H1 - H2).
H3 = (0,15-0,7)(H1 - H2).
и удерживают фурму на этой высоте до окончания продувки.
Повышение производительности процесса выплавки стали в конвертере будет происходить вследствие обеспечения необходимой вязкости шлака, его своевременного образования по ходу продувки. Повышение стойкости футеровки конвертера будет происходить вследствие обеспечения необходимого содержания в шлаке доломита по отношению к другим шлакообразующим составляющих добавок, а также оптимального содержания FeO в конвертерных шлаках.
Сокращение выплесков расплава из конвертера и снижение угара железа будет происходить вследствие обеспечения необходимого значения вязкости шлака по ходу продувки расплава в конвертере.
Диапазон значений эмпирического коэффициента K в пределах 0,7-1,0 объясняется физико-химическими закономерностями образования и наведения шлака в процессе продувки расплава. При меньших значениях количество шлака будет превосходить допустимые пределы. При больших значениях количество шлака будет ниже допустимых пределов.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от величины соотношения (M+N)/(Q+M+N).
Диапазон значений отношения M/N и M/Q в пределах соответственно 1,5-70 и 1,5-35 объясняется физико-химическими закономерностями образования шлака различной вязкости, а также закономерностями износа футеровки конвертера. При меньших значениях вязкость шлака будет превосходить допустимые пределы. При больших значениях будет происходить интенсивный износ футеровки конвертера вследствие малого содержания в шлаке доломита.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера.
Диапазон значений эмпирического коэффициента A в пределах 1,0-1,1 объясняется физико-химическими закономерностями износа футеровки конвертера в процессе его эксплуатации от плавки к плавке. Величина A=1 устанавливается при новой футеровке конвертера. Величина A= 1,1 устанавливается в конце кампании футеровки конвертера после выплавки определенного количества плавок.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера.
Диапазон величины высоты установки фурмы в начальный период продувки над уровнем спокойной ванны в пределах 50-65 калибров сопл фурмы объясняется физико-гидравлическими закономерностями взаимодействия струй кислорода с ванной расплава. При меньших значениях не будет обеспечиваться необходимая интенсивность образования FeO в начальном конвертерном шлаке. При больших значениях будут происходить выносы шлака из горловины конвертера.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера.
Диапазон значений выдержки фурмы на первоначальной высоте H1 над уровнем спокойной ванны в пределах 0,2-0,4 всего времени продувки объясняется физико-химическими закономерностями образования и наведения шлака в конвертере. При меньших значениях не будет образовываться необходимое количество жидкого шлака. При больших значениях будет происходить переокисление шлака и замедление скорости обезуглероживания, что приведет к снижению стойкости футеровки конвертера.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера.
Диапазон величины времени выдержки фурмы на высоте H2 в пределах 0,5-0,7 всего времени продувки объясняется физико-химическими закономерностями процесса продувки и выплавки стали. При меньших значениях будут происходить выплески расплава из конвертера. При больших значениях будет происходить угар железа в процессе продувки расплава.
Указанный диапазон устанавливают в обратной зависимости от емкости конвертера.
Диапазон значений эмпирического коэффициента в пределах (0,15-0,7) объясняется физико-химическими закономерностями продувки и выплавки стали. При меньших значениях будет происходить угар железа в расплаве сверх допустимых значений. При больших значениях будет происходить заметалливание и сгорание фурмы.
Указанный диапазон устанавливают в прямой зависимости от емкости конвертера.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень".
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения.
Способ выплавки стали в конвертере осуществляют следующим образом.
Пример. В процессе выплавки стали марки 08Ю в конвертер загружают металлолом, заливают в него жидкий чугун, продувают расплав кислородом сверху через водоохлаждаемую фурму. В процессе выплавки в конвертер подают шлакообразующие материалы в виде извести, доломита и твердого конвертерного шлака от предыдущих плавок, а также изменяют положение фурмы относительно уровня ванны расплава в спокойном состоянии.
В первый период продувки расплава фурму устанавливают на высоте H1 над уровнем расплава, равной 50-65 калибров сопел фурмы, а по истечении 0,2-0,4 всего времени продувки фурму опускают до высоты H2, определяемой по зависимости:
;
где
H1 - начальное значение высоты положения фурмы, м;
H2 - уменьшенная величина высоты положения фурмы над уровнем ванны после 1-го периода продувки, м;
A - эмпирический коэффициент, учитывающий изменение рабочего объема конвертера вследствие износа его футеровки в процессе эксплуатации от плавки к плавке, равной 1.0-1.1, безразмерный;
M - расход извести на всю плавку, т/т расплава;
N - содержание оксида магния в шлакообразующих материалах на всю плавку, т/т расплава;
Q - расход твердого конвертерного шлака на всю плавку, т/т расплава;
K - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности образования и наведения шлака посредством присадки в расплав извести, доломита и твердого шлака, равный 0,7-1,0, безразмерный;
и удерживают фурму на высоте H2.
где
H1 - начальное значение высоты положения фурмы, м;
H2 - уменьшенная величина высоты положения фурмы над уровнем ванны после 1-го периода продувки, м;
A - эмпирический коэффициент, учитывающий изменение рабочего объема конвертера вследствие износа его футеровки в процессе эксплуатации от плавки к плавке, равной 1.0-1.1, безразмерный;
M - расход извести на всю плавку, т/т расплава;
N - содержание оксида магния в шлакообразующих материалах на всю плавку, т/т расплава;
Q - расход твердого конвертерного шлака на всю плавку, т/т расплава;
K - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности образования и наведения шлака посредством присадки в расплав извести, доломита и твердого шлака, равный 0,7-1,0, безразмерный;
и удерживают фурму на высоте H2.
Соотношение M/N и M/Q устанавливают в пределах соответственно в пределах 1,5-70 и 1,5-35. Фурму удерживают на высоте H2 в течение всего времени продувки, после чего фурму опускают до высоты H2, определяемой по зависимости:
H3 = (0,15-0,7)(H1 - H2)
и удерживают фурму на этой высоте до окончания продувки.
H3 = (0,15-0,7)(H1 - H2)
и удерживают фурму на этой высоте до окончания продувки.
В таблице приведены примеры осуществления способа выплавки стали в конвертере с различными технологическими параметрами.
В первом примере вследствие избытка доломита образуется чрезмерно густой шлак. Кроме того, при избытке конвертерного шлака уменьшается интенсивность дефосфорации расплава вследствие его высокого содержания в твердом конвертерном шлаке.
В пятом примере вследствие малого количества подаваемого доломита снижается стойкость футеровки конвертера. Кроме того, вследствие малого количества подаваемого твердого конвертерного шлака замедляется интенсивность шлакообразования, что приводит к увеличению выносов металла из конвертера.
В оптимальных примерах 2-4 из-за установления необходимых технологических параметров повышается производительность процесса выплавки стали в конвертере вследствие обеспечения необходимой вязкости шлака, его своевременного образования по ходу продувки. Вследствие обеспечения необходимого содержания в шлаке доломита по отношению к другим шлакообразующим составляющим повышается стойкость футеровки конвертера. Вследствие обеспечения необходимого значения вязкости шлака по ходу продувки расплава в конвертере сокращаются выплески расплава из него.
Claims (2)
1. Способ выплавки стали в конвентере, включающий загрузку в конвертер металлолома, заливку в него чугуна, продувку расплава кислородом сверху через водоохлаждаемую фурму, подачу в конвертер шлакообразующих материалов в виде извести, доломита и твердого конвертерного шлака, изменение в процессе продувки высоты положения фурмы относительно уровня ванны расплава в спокойном состоянии, отличающийся тем, что в первый период продувки расплава фурму устанавливают на высоте H1 над уровнем расплава, равной 50 - 65 калибрам сопл фурмы, а по истечении 0,2 - 0,4 всего времени продувки фурму опускают до высоты H2, определяемой по зависимости;
где H2 - уменьшенная величина высоты положения фурмы над уровнем ванны после первого периода продувки, м;
H1 - начальное значение высоты положения фурмы, м;
A = 1,0 - 1,1, эмпирический коэффициент, учитывающий изменение рабочего объема конвертера вследствие износа его футеровки в процессе эксплуатации от плавки к плавке;
M - расход извести на всю плавку, т/т расплава;
N - содержание оксида магния в шлакообразующих материалах на всю плавку, т/т расплава;
Q - расход твердого конвертерного шлака на всю плавку, т/т расплава;
K = 0,7 - 1,0, эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности образования и наведения шлака посредством присадки в расплав извести, доломита и твердого шлака;
и удерживают фурму на высоте H2
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что соотношение M/N и M/Q устанавливают соответственно в пределах 1,5 - 70,0 и 1,5 - 35,0.
где H2 - уменьшенная величина высоты положения фурмы над уровнем ванны после первого периода продувки, м;
H1 - начальное значение высоты положения фурмы, м;
A = 1,0 - 1,1, эмпирический коэффициент, учитывающий изменение рабочего объема конвертера вследствие износа его футеровки в процессе эксплуатации от плавки к плавке;
M - расход извести на всю плавку, т/т расплава;
N - содержание оксида магния в шлакообразующих материалах на всю плавку, т/т расплава;
Q - расход твердого конвертерного шлака на всю плавку, т/т расплава;
K = 0,7 - 1,0, эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности образования и наведения шлака посредством присадки в расплав извести, доломита и твердого шлака;
и удерживают фурму на высоте H2
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что соотношение M/N и M/Q устанавливают соответственно в пределах 1,5 - 70,0 и 1,5 - 35,0.
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что фурму удерживают на высоте H2 в течение 0,5 - 0,7 всего времени продувки, после чего фурму опускают до высоты H3, определяемой по зависимости
H3 = (0,15 - 0,7)(H1 - H2),
и удерживают фурму на этой высоте до окончания продувки.
H3 = (0,15 - 0,7)(H1 - H2),
и удерживают фурму на этой высоте до окончания продувки.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97111904A RU2112045C1 (ru) | 1997-07-08 | 1997-07-08 | Способ выплавки стали в конвертере |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97111904A RU2112045C1 (ru) | 1997-07-08 | 1997-07-08 | Способ выплавки стали в конвертере |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2112045C1 true RU2112045C1 (ru) | 1998-05-27 |
| RU97111904A RU97111904A (ru) | 1998-10-10 |
Family
ID=20195230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97111904A RU2112045C1 (ru) | 1997-07-08 | 1997-07-08 | Способ выплавки стали в конвертере |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2112045C1 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2159289C1 (ru) * | 1999-07-06 | 2000-11-20 | ОАО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ выплавки стали в конвертере |
| RU2185446C1 (ru) * | 2001-06-28 | 2002-07-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ выплавки стали в конвертере |
| RU2280081C1 (ru) * | 2005-01-11 | 2006-07-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ передела низкомарганцовистого чугуна в конвертере |
| RU2716554C1 (ru) * | 2019-09-24 | 2020-03-12 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ выплавки стали в конвертере |
-
1997
- 1997-07-08 RU RU97111904A patent/RU2112045C1/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Якушев А.М. Справочник конвертерщика. Челябинск: Металлургия, Челябинское отделение, 1990, с.275 и 276. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2159289C1 (ru) * | 1999-07-06 | 2000-11-20 | ОАО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ выплавки стали в конвертере |
| RU2185446C1 (ru) * | 2001-06-28 | 2002-07-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ выплавки стали в конвертере |
| RU2280081C1 (ru) * | 2005-01-11 | 2006-07-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ передела низкомарганцовистого чугуна в конвертере |
| RU2716554C1 (ru) * | 2019-09-24 | 2020-03-12 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ выплавки стали в конвертере |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| GB2041410A (en) | Use of inert gas in the basic oxygen process to control slopping | |
| US20130167688A1 (en) | Method of making low carbon steel using ferrous oxide and mineral carbonates | |
| RU2112045C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| JP2015017323A (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
| JP4736466B2 (ja) | 高クロム溶鋼の溶製方法 | |
| RU2051179C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| EP0033780B1 (en) | Method for preventing slopping during subsurface pneumatic refining of steel | |
| RU2133279C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU2159289C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU2465337C1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
| US4488903A (en) | Rapid decarburization steelmaking process | |
| US4394165A (en) | Method of preliminary desiliconization of molten iron by injecting gaseous oxygen | |
| RU2202626C2 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU97111904A (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU2124567C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU1319561C (ru) | Способ продувки низкомарганцовистого чугуна в конвертере | |
| US3782921A (en) | Production of steel with a controlled phosphorus content | |
| SU1617002A1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU2154679C1 (ru) | Способ выплавки электротехнической стали в конвертере | |
| RU2121512C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU2152442C1 (ru) | Способ обработки жидкой стали шлаком | |
| RU2272078C1 (ru) | Способ получения стали | |
| JP3668172B2 (ja) | 溶銑の精錬方法 | |
| RU2215793C2 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU2732840C1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080709 |