SU1663032A1 - Method of producing aluminium stabilized low-alloy steels for cold forming - Google Patents
Method of producing aluminium stabilized low-alloy steels for cold forming Download PDFInfo
- Publication number
- SU1663032A1 SU1663032A1 SU864014766A SU4014766A SU1663032A1 SU 1663032 A1 SU1663032 A1 SU 1663032A1 SU 864014766 A SU864014766 A SU 864014766A SU 4014766 A SU4014766 A SU 4014766A SU 1663032 A1 SU1663032 A1 SU 1663032A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- metal
- aluminum
- manganese
- ladle
- steel
- Prior art date
Links
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 30
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 29
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 title 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 34
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 34
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 19
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 16
- 238000005303 weighing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- TUMHNKUORWLQBE-UHFFFAOYSA-N [C].[Ar] Chemical compound [C].[Ar] TUMHNKUORWLQBE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 abstract description 2
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 abstract 1
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 4
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 2
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 2
- PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Mn+2] PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000002019 doping agent Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии. Цель изобретени - повышение качества стали и экономичности способа. При выпуске стали в ковш после наполнени ковша на 0,4 - 0,5 объема в металл вводитс марганцевый агламерат с интенсивностью 2,0 - 3,0 кг/т . мин из расчета введени 4,0 - 5,2 кг закиси марганца на 1 т расплава. Алюминий вводитс двум порци ми в виде кусков массой 0,7 - 6,0 кг, причем перва порци вводитс в металл совместно с присадкой агломерата. Введение агломерата по предлагаемому режиму совместно с алюминием приводит к восстановлению закиси марганца, что исключает использование на плавке ферросплавов и позвол ет стабилизировать механические характеристики металла. 1 з.п.ф-лы, 3 табл.This invention relates to the steel industry. The purpose of the invention is to improve the quality of steel and efficiency of the method. When steel is released into the ladle after filling the ladle by 0.4–0.5 volume, manganese sinter is introduced into the metal with an intensity of 2.0–3.0 kg / ton . min at the rate of introducing 4.0 to 5.2 kg of manganese oxide per 1 ton of melt. Aluminum is introduced in two portions in the form of pieces weighing 0.7–6.0 kg, with the first portion being introduced into the metal together with the additive of the agglomerate. The introduction of an agglomerate according to the proposed mode together with aluminum leads to the restoration of manganese oxide, which eliminates the use of ferroalloys in smelting and allows stabilizing the mechanical characteristics of the metal. 1 hp ff, 3 tab.
Description
Изобретение относитс к черной металлургии , в частности к производству низкоуглеродистой стали дл холодной штамповки.This invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the production of low carbon steel for cold forming.
Цель изобретени - повышение качества стали и экономичности способа.The purpose of the invention is to improve the quality of steel and efficiency of the method.
Сущность способа заключаетс в том, что совместный ввод в ковш алюмини и марганецсодержащего материала (агломерата ) по предлагаемому режиму приводит к восстановлению окислов марганца, что позвол ет получить стабильное содержание марганца и алюмини в металле в узких гарантированных пределахThe essence of the method lies in the fact that the joint input of aluminum and manganese-containing material (agglomerate) into the ladle according to the proposed regime leads to the recovery of manganese oxides, which allows to obtain a stable content of manganese and aluminum in the metal within narrow guaranteed limits
Использование марганцевого агломерата в количестве, обеспечивающем ввод в металл менее 4 кг закиси марганца на 1 т металла, не позвол ет получить в стали содержани марганца, определ ющее оптимальные пластические свойства стали, подача более 5,2 кг закиси марганца на 1 т металла приводит к увеличению прочности стали и снижению пластических свойств металлаThe use of manganese sinter in an amount that provides input to the metal of less than 4 kg of manganese oxide per 1 ton of metal does not allow to obtain manganese content in the steel, which determines the optimal plastic properties of the steel, the supply of more than 5.2 kg of manganese oxide per 1 ton of metal leads to increase the strength of steel and reduce the plastic properties of the metal
Материалы подают с интенсивностью 2,0-3,0 кг/т мин Подача с интенсивностью менее 2,0 кг/т мин не обеспечивает своевременную загрузку всех материалов до окончани выпуска что ухудшает показатели восстановлени марганца Подача материалов с интенсивностью более 3 0 кг/т мин нецелесообразна, так как при этом не обеспечиваетс оптимальное взаимодействие оксидов марганца с алюминием загрузка большого количества холодного материала вMaterials are fed with an intensity of 2.0-3.0 kg / t min. Feed with an intensity of less than 2.0 kg / t min does not ensure the timely loading of all materials before the end of production, which worsens the recovery of manganese. Supply of materials with an intensity of more than 3 0 kg / t min is impractical because it does not provide the optimal interaction of manganese oxides with aluminum loading large quantities of cold material in
ОABOUT
о со оabout with about
GJ N5Gj n5
ковш удлин ет врем его прогрева и расплавлени , в результате чего возможны повышенные угары ранее расплавившегос алюмини от взаимодействи его с кислородом воздуха после всплывани над слоем шлака, что отрицательно сказываетс на экономичности способа.the ladle lengthens its warm-up and melting time, with the result that increased waste from previously melted aluminum from its interaction with oxygen from the air after floating above the slag layer is possible, which adversely affects the efficiency of the process.
Подача материалов в ковш до слива 0,4 массы металла нецелесообразна, так как в этом случае происходит зат гивание их кус- ков струей металла в его объем, что ухудшает последующие процессы восстановлени в результате заметалливани кусковых мар- ra нецсоде ржа щих материалов, а также создани условий дл неконтролируемого угара алюмини . После того, как в ковш слили металл в количестве, равном 0,4 его массы , гидродинамические услови в ковше станов тс благопри тными дл процесса восстановлени - оксидный материал не за- металливаетс и резко снижаютс потери алюмини от взаимодействи его с кислородом воздуха. Начало легировани стали марганцем до полного слива металла в ковш позвол ет использовать кинетическую энергию струи дл перемешивани металла и сократить общую длительность процесса восстановлени . Давать материалы в ковш после слива более 0,5 массы металла нецелесообразно , так как в этом случае не уда- етс загрузить все материалы до окончани выпуска металла в ковш, что ухудшает услови восстановлени .The supply of materials to the ladle before the discharge of 0.4 mass of the metal is impractical, since in this case, their pieces are sucked in with a stream of metal into its volume, which worsens the subsequent recovery processes as a result of smoothing out lump marting materials, as well as creating conditions for uncontrolled fuming of aluminum. After the metal was poured into the ladle in an amount equal to 0.4 of its mass, the hydrodynamic conditions in the ladle become favorable for the reduction process — the oxide material does not metallize and the loss of aluminum from its interaction with air oxygen decreases sharply. The commencement of manganese steel alloying before the metal is completely poured into the ladle allows the kinetic energy of the jet to be used to mix the metal and reduce the overall duration of the reduction process. Giving materials to the ladle after draining more than 0.5 mass of metal is impractical, since in this case it is not possible to load all materials until the metal is finished in the ladle, which worsens the conditions of recovery.
В предлагаемом способе алюминий на восстановление марганца, раскисление и легирование стали дают двум порци ми. Это позвол ет перед подачей второй порции алюмини стабилизировать уровень окисленности металла в ковше. После подачи первой порции алюмини в ковше идет преимущественно реакци восстановлени марганца из расплавл ющихс марганцевых оксидных материалов, при этом на раскисление металла алюмини расходуетс существенно меньше, чем в процессе вое- становлени . Это объ сн етс тем, что количество кислорода, содержащегос в шлаке и расходуемого в процессе восстановлени на окисление алюмини , на 1,5-2,0 пор дка больше, чем в металле.In the proposed method, aluminum for the reduction of manganese, deoxidation and alloying of steel is given in two portions. This makes it possible to stabilize the level of oxidation of the metal in the ladle before serving the second portion of aluminum. After the supply of the first portion of aluminum in the ladle, the manganese is preferably reduced by reducing the manganese oxide melting materials, while the deoxidation of the aluminum metal is spent significantly less than during the process of reforming. This is due to the fact that the amount of oxygen contained in the slag and consumed during the reduction process for the oxidation of aluminum is 1.5-2.0 times more than in the metal.
Содержание в металле после подачи первой порции алюмини в ковш должно быть на уровне следов. Последующа продувка металла инертным газом приводит к его усреднению по химическому соста- ву. В этом случае получают однородную по содержанию марганца сталь со следами алюмини , причем окисленность металла определ етс содержанием в нем марганца .The content in the metal after the filing of the first portion of aluminum in the ladle should be at the level of the tracks. Subsequent purging of the metal with an inert gas leads to its averaging over the chemical composition. In this case, steel with traces of aluminum that is homogeneous in manganese content is obtained, the oxidation of the metal being determined by its manganese content.
Дл улучшени технико-экономических показателей процесса восстановлени марганца из оксидных материалов в результате снижени угара алюмини от взаимодействи с кислородом воздуха алюминий должен находитьс под восстанавливаемым шлаком. Это достигаетс использованием кусков алюмини массой 0,7-6,0 кг. При подаче кусков алюмини массой менее 0,7 кг происходит запутывание его в шлаке, а использование кусков массой более 6,0 кг приводит к всплыванию плав щегос алюмини над поверхностью шлака. И в том и в другом случае алюминий используетс нерационально и требуетс повышенный его расход. Кроме того, неконтролируемый его угар от взаимодействи с кислородом воздуха существенно ухудшает технико-экономические показатели и приводит в конечном счете к ухудшению качества стали.In order to improve the technical and economic indicators of the process of reducing manganese from oxide materials as a result of the reduction of aluminum loss from interaction with the oxygen of the air, aluminum should be under the recovered slag. This is achieved using lumps of aluminum weighing 0.7-6.0 kg. When feeding pieces of aluminum weighing less than 0.7 kg, it becomes entangled in the slag, and using pieces weighing more than 6.0 kg leads to floating aluminum melting above the slag surface. In either case, aluminum is used inefficiently and its increased consumption is required. In addition, the loss of its uncontrolled contact with the oxygen of the air significantly impairs technical and economic performance and ultimately leads to a deterioration in the quality of steel.
Способ осуществл етс следующим образом .The method is carried out as follows.
Выплавку стали марки 08Ю проводили в 150-тонном кислородном конвертере. В качестве оксидных марганцевых материалов использовали агломерат марки АМН-П следующего химического состава, %: МпО 56% 5Ю2 23,5; РеаОз 3,0; 3,9; Р 0,2; С 0,3:30,2; СаО 5,5; МдО 2,8.Smelting of steel 08U was carried out in a 150-ton oxygen converter. Agglomerate AMN-P of the following chemical composition was used as manganese oxide materials,%: MpO 56% SiO2 23.5; ReaOz 3.0; 3.9; P 0.2; C 0.3: 30.2; CaO 5.5; MDO 2.8.
Расплав в конвертере продували кислородом до содержани углерода в металле, равном 0,06%, и температуры 1620°С. После чего металл сливали в ковш, при сливе 0,38-0,52 массы металла в ковш давали: агломерат , первую порцию алюмини на штанге и известь. Марганцевый агломерат вводили с интенсивностью 1,8-3,2 кг/т в 1 мин.The melt in the converter was purged with oxygen to a carbon content in the metal of 0.06% and a temperature of 1620 ° C. After that, the metal was poured into the ladle, with the discharge of 0.38-0.52 mass of metal into the ladle was given: agglomerate, the first portion of aluminum on the rod and lime. Manganese sinter was injected with an intensity of 1.8-3.2 kg / t in 1 min.
Известь давали из расчета получени Lime was given at the rate of obtaining
Са О отношени с- п 3.0 ИспользовалиCa O ratio c n 3.0 Used
первичный алюминий марки А-96 в виде кусков массой от 0,5 до 6,5 кг. После окончани слива металл продували аргоном, затем давали вторую порцию алюмини и оп ть продували аргоном. В качестве сравнительной были проведена одна плавка по технологии прототипа: после выпуска металла в ковш и добавки, в процессе выпуска известн ка , продувки металла аргоном в ковш вводили алюминиевую проволоку диаметром 10 мм, снова продували аргоном, затем вводили металлический марганец марки Мр1 и снова продували металл аргоном.primary aluminum grade A-96 in the form of pieces weighing from 0.5 to 6.5 kg. After the drain was completed, the metal was purged with argon, then a second portion of aluminum was given and again purged with argon. As a comparative, one melting was carried out according to the prototype technology: after the metal was released into the ladle and additives, during the production of limestone, metal was blown with argon, aluminum wire 10 mm in diameter was introduced into the ladle, again blown with argon, then Mp1 metal manganese was introduced and again blown metal argon.
Технологические варианты плавок приведены в табл. 1, химический состав готовой стали - в табл.2.Technological options heats are given in Table. 1, the chemical composition of the finished steel - in table 2.
Металл был прокатан на лист толщиной 1,0 мм, механические свойства листа приведены в табл.3.The metal was rolled on a sheet with a thickness of 1.0 mm, the mechanical properties of the sheet are given in table 3.
Плавки 2-4 проведены по предлагаемой технологии, плавки 14 и 5-15 проведены по параметрам, выход щим за пределы пред- лагаемых, плавка 16 - по технологии прототипа . На плавках 2-4 получены узкие пределы по содержанию марганца и алюмини , что позвол ет получить оптимальное сочетание в металле пластических и прочно- стных свойств и снижение брака в среднем на 8,0% по сравнению с металлом выплавленным по технологии прототипа, что способствует повышению экономичности процесса. Кроме того, предлагаемые техно- логические параметры дают возможность повысить извлечение марганца из легирующей добавки - агломерата по сравнению с легированием металлическим марганцем. Получать сталь по вариантам 1 и 4-15 неце- лесообразно, так как при этом не удаетс получить оптимальное соотношение прочностных и пластических свойств, что приводит к повышению брака на 4-10%.Meltings 2–4 were carried out according to the proposed technology, meltings 14 and 5–15 were carried out according to parameters beyond the proposed limits, and melting 16 was carried out using the prototype technology. Narrow limits on the content of manganese and aluminum were obtained in swimming trunks 2–4, which makes it possible to obtain an optimum combination of plastic and strength properties in the metal and a decrease in scrap by an average of 8.0% compared to the metal produced using the prototype technology, which contributes to process efficiency. In addition, the proposed technological parameters make it possible to increase the extraction of manganese from the dopant — agglomerate, compared with doping with metallic manganese. To obtain steel in options 1 and 4-15 is unsuitable, since it does not succeed in obtaining an optimum ratio of strength and plastic properties, which leads to an increase in the reject by 4-10%.
Предлагаемый способ позвол ет пол- учать стабилизированные алюминием низкоуглеродистые стали дл холодной штамповки с содержанием марганца и алюмини в узких пределах и позвол ет исключить использование Дорогосто щих ферропластов.The proposed method allows to obtain aluminum-stabilized low carbon steels for cold forming with manganese and aluminum content within narrow limits and eliminates the use of expensive ferroplast.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU864014766A SU1663032A1 (en) | 1986-02-10 | 1986-02-10 | Method of producing aluminium stabilized low-alloy steels for cold forming |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU864014766A SU1663032A1 (en) | 1986-02-10 | 1986-02-10 | Method of producing aluminium stabilized low-alloy steels for cold forming |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1663032A1 true SU1663032A1 (en) | 1991-07-15 |
Family
ID=21218849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU864014766A SU1663032A1 (en) | 1986-02-10 | 1986-02-10 | Method of producing aluminium stabilized low-alloy steels for cold forming |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1663032A1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2156309C1 (en) * | 1999-07-07 | 2000-09-20 | ОАО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of ladle treatment of steel |
| RU2159290C1 (en) * | 1999-07-07 | 2000-11-20 | ОАО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Methods of steel treatment on ladle |
| RU2185448C1 (en) * | 2001-06-28 | 2002-07-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of treatment of steel in ladle |
| RU2204613C2 (en) * | 2001-07-23 | 2003-05-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Out-of-furnace steel refining method |
| RU2212453C1 (en) * | 2002-08-21 | 2003-09-20 | ООО "Сорби стил" | Method of making low-carbon constructional steel |
-
1986
- 1986-02-10 SU SU864014766A patent/SU1663032A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 981385. кл. С 21 С 7/00, 1981 Черна металлурги .- Бюллетень НТИ 1984, № 19, с. 16-17. * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2156309C1 (en) * | 1999-07-07 | 2000-09-20 | ОАО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of ladle treatment of steel |
| RU2159290C1 (en) * | 1999-07-07 | 2000-11-20 | ОАО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Methods of steel treatment on ladle |
| RU2185448C1 (en) * | 2001-06-28 | 2002-07-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of treatment of steel in ladle |
| RU2204613C2 (en) * | 2001-07-23 | 2003-05-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Out-of-furnace steel refining method |
| RU2212453C1 (en) * | 2002-08-21 | 2003-09-20 | ООО "Сорби стил" | Method of making low-carbon constructional steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2003132069A (en) | STEEL REFINING | |
| CN108893576B (en) | Smelting method of welding rod steel H08A | |
| SU1663032A1 (en) | Method of producing aluminium stabilized low-alloy steels for cold forming | |
| KR910008143B1 (en) | Steelmaking method and steelmaking apparatus using upper vessel | |
| US5085691A (en) | Method of producing general-purpose steel | |
| CN100540685C (en) | Direct Steel Alloying Methods | |
| JPH10130714A (en) | Method for producing steel for wire rod excellent in drawability and cleanliness | |
| KR100363608B1 (en) | Method of low-carbon ferromanganese(LCFeMn) manufacturing by recycling dust containing manganese | |
| CN1069700C (en) | Method for making steel in a liquid melt-fed electric furnace | |
| US5897684A (en) | Basic oxygen process with iron oxide pellet addition | |
| RU2031131C1 (en) | Method for steel making in converter | |
| EA003345B1 (en) | Method for denitriding molten steel during its production | |
| RU2138563C1 (en) | Method for treating steel in ladle | |
| JPS6333512A (en) | Pre-treating method for molten iron | |
| RU2233890C1 (en) | Method of making low-carbon steel in oxygen converter | |
| JP2005015890A (en) | Melting method of low carbon high manganese steel | |
| JPH0873923A (en) | Method for producing clean steel with excellent resistance to hydrogen-induced cracking | |
| JPS6123243B2 (en) | ||
| JP3797206B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| RU2203963C2 (en) | Steel processing method | |
| RU2784899C1 (en) | Method for smelting steel in an oxygen converter | |
| RU2222605C1 (en) | Method of making steel in converter | |
| JP3577988B2 (en) | Manufacturing method of low Al ultra low sulfur steel | |
| RU2103381C1 (en) | Method of smelting low-alloyed steel with vanadium | |
| RU1768650C (en) | Method of steel production |