RU2183205C2 - Method of manufacturing mineral fiber based on high-iron copper-nickel processing slags - Google Patents
Method of manufacturing mineral fiber based on high-iron copper-nickel processing slags Download PDFInfo
- Publication number
- RU2183205C2 RU2183205C2 RU2000116028A RU2000116028A RU2183205C2 RU 2183205 C2 RU2183205 C2 RU 2183205C2 RU 2000116028 A RU2000116028 A RU 2000116028A RU 2000116028 A RU2000116028 A RU 2000116028A RU 2183205 C2 RU2183205 C2 RU 2183205C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- slag
- pyroxenes
- fiber
- temperature
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 53
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 239000002557 mineral fiber Substances 0.000 title claims abstract description 13
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 17
- 229910000570 Cupronickel Inorganic materials 0.000 title claims description 6
- YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N copper nickel Chemical compound [Ni].[Cu] YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims description 6
- 229910052611 pyroxene Inorganic materials 0.000 claims abstract description 34
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 26
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000011707 mineral Substances 0.000 claims abstract description 19
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 239000010433 feldspar Substances 0.000 claims abstract description 18
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000010411 cooking Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000010430 carbonatite Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 44
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 37
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 31
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 16
- QNRATNLHPGXHMA-XZHTYLCXSA-N (r)-(6-ethoxyquinolin-4-yl)-[(2s,4s,5r)-5-ethyl-1-azabicyclo[2.2.2]octan-2-yl]methanol;hydrochloride Chemical compound Cl.C([C@H]([C@H](C1)CC)C2)CN1[C@@H]2[C@H](O)C1=CC=NC2=CC=C(OCC)C=C21 QNRATNLHPGXHMA-XZHTYLCXSA-N 0.000 claims description 15
- 238000007380 fibre production Methods 0.000 claims description 4
- 239000006063 cullet Substances 0.000 claims description 3
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- OSMSIOKMMFKNIL-UHFFFAOYSA-N calcium;silicon Chemical compound [Ca]=[Si] OSMSIOKMMFKNIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000004537 pulping Methods 0.000 claims description 2
- 101100345589 Mus musculus Mical1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 abstract description 14
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 abstract description 11
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 abstract description 7
- 238000009413 insulation Methods 0.000 abstract description 5
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 abstract 2
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N Na2O Inorganic materials [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 abstract 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 abstract 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 abstract 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 abstract 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 4
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Substances [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052641 aegirine Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052656 albite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052661 anorthite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- GWWPLLOVYSCJIO-UHFFFAOYSA-N dialuminum;calcium;disilicate Chemical compound [Al+3].[Al+3].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GWWPLLOVYSCJIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052634 enstatite Inorganic materials 0.000 description 2
- BBCCCLINBSELLX-UHFFFAOYSA-N magnesium;dihydroxy(oxo)silane Chemical compound [Mg+2].O[Si](O)=O BBCCCLINBSELLX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010434 nepheline Substances 0.000 description 2
- 229910052664 nepheline Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000863 Ferronickel Inorganic materials 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- -1 gedenbergite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052638 hedenbergite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C13/00—Fibre or filament compositions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C13/00—Fibre or filament compositions
- C03C13/06—Mineral fibres, e.g. slag wool, mineral wool, rock wool
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к производству строительных материалов, в частности к производству минерального волокна, используемого для теплоизоляции трубопроводов, утепления перекрытий в строительстве и для звукоизоляции. The invention relates to the production of building materials, in particular to the production of mineral fiber used for thermal insulation of pipelines, insulation of floors in construction and for sound insulation.
Известен способ получения минерального волокна на основе шлаков восстановительной электроплавки окисленных никелевых руд при производстве ферроникеля (см. авт.св. СССР 1474117, МПК4 С 03 С 13/06, 1989), согласно которому используют шлак следующего состава, мас.%: SiO2 50,96 - 55,71; ТiO2 0,37 - 0,47; Аl2О3 4,55 - 5,82; FeO+Fe2О3 8,98 - 13,53; MnO 0,15 - 0,57; MgO 5,21 - 6,79; CaO 18,60 - 25,03; Na2O+К2O 0,78 - 0,83; NiO 0,02 - 0,14; СоО 0,01 - 0,07; Сr2О3 0,52 - 0,84 и осуществляют плавление шлака при температуре 1240-1250oС. Состав расплава не требует корректировки. Из расплава получают непрерывные волокна на установке с однофильерным платиновым питателем с применением соответствующего оборудования.A known method of producing mineral fibers based on slags of the reduction electric melting of oxidized nickel ores in the production of ferronickel (see ed. St. USSR 1474117, IPC 4 C 03 C 13/06, 1989), according to which slag of the following composition is used, wt.%: SiO 2 50.96 - 55.71; TiO 2 0.37 - 0.47; Al 2 O 3 4.55 - 5.82; FeO + Fe 2 O 3 8.98 - 13.53; MnO 0.15-0.57; MgO 5.21 - 6.79; CaO 18.60 - 25.03; Na 2 O + K 2 O 0.78 - 0.83; NiO 0.02 - 0.14; CoO 0.01 - 0.07; Cr 2 O 3 0.52 - 0.84 and carry out the melting of the slag at a temperature of 1240-1250 o C. The composition of the melt does not require adjustment. Continuous fibers are obtained from the melt in a single-platinum platinum feeder unit using appropriate equipment.
Недостатком способа является ограниченность сырьевой базы. В частности, таким способом не могут быть переработаны шлаковые расплавы, образующиеся при производстве металлического никеля из сульфидных медно-никелевых руд. Это обусловлено тем, что большая часть железа, содержащегося в руде, переходит в процессе переработки в шлак. Последний характеризуется высоким содержанием FeO и, кроме того, вследствие нестабильности состава руд и концентратов, это содержание варьирует в широких пределах от 17,40 мас.% до 33,65 мас. %. При сохранении постоянных параметров температуры варки и выработки, оптимальных для среднего состава шлака, в каждый конкретный момент времени они становятся неоптимальными. Следствием этого является большой выход брака за счет значительного количества "корольков" в минеральном волокне. Вследствие высокого содержания железа часть его высвобождается в виде самостоятельной минеральной фазы - магнетита. Из-за высокой кристаллизационной способности последнего ухудшается качество волокна. The disadvantage of this method is the limited raw material base. In particular, slag melts generated during the production of metallic nickel from sulfide copper-nickel ores cannot be processed in this way. This is due to the fact that most of the iron contained in the ore passes into the slag during processing. The latter is characterized by a high FeO content and, in addition, due to the instability of the composition of ores and concentrates, this content varies over a wide range from 17.40 wt.% To 33.65 wt. % While maintaining constant parameters of the temperature of cooking and production, optimal for the average composition of the slag, at each specific point in time they become suboptimal. The consequence of this is a large yield of marriage due to a significant number of “kings” in the mineral fiber. Due to the high iron content, part of it is released in the form of an independent mineral phase - magnetite. Due to the high crystallization ability of the latter, the quality of the fiber deteriorates.
Известен также способ получения минерального волокна на основе высокожелезистых шлаков переработки медно-никелевых руд (см. Россинский Е.Е. Металлургические шлаки медно-никелевой промышленности Заполярья. - Л.: Наука, 1974. - 271 с.), включающий подачу в плавильную печь шлакового расплава с температурой около 1300oС, содержащего, мас.%: SiO2 44,30; Аl2О3 5,80; FeO 21,60; MgO 19,27; CaO 3,50; Na2O+K2O 1,00; S 0,53; прочие, в том числе Р2O5, 4,00, и введение корректирующей добавки, в качестве которой используют нефелиновый концентрат в виде сухого порошка состава, мас.%: SiO2 44,00; Аl2О3 30,00; FeO 3,00; MgO 1,00; CaO 1,00; Na2O+К2O 20,00; прочие, в том числе Р2O5, 1,00. Добавку в количестве 20% от массы шлака вводят в зону максимально высокой температуры печи 1700-1800oС при непрерывном барботировании, затем процесс варки осуществляют при 1400-1500oС. Химический состав откорректированного шлакового расплава, мас.%: SiO2 44,25; Аl2О3 9,80; FeO 18,59; MgO 16,22; CaO 3,40; Na2O+К2O 4,20; S 0,40; прочие, в том числе P2O5, 3,50, что при пересчете на нормативный минеральный состав отвечает системе: нефелин-энстатит-геденбергит-фаялит-магнетит. Выработку волокна производят центробежно-дутьевым способом при температуре 1250-1300oС.There is also a method of producing mineral fiber based on highly iron slag processing copper-nickel ores (see Rossinsky EE Metallurgical slag of the copper-nickel industry of the Arctic. - L .: Nauka, 1974. - 271 p.), Including the feed into the melting furnace slag melt with a temperature of about 1300 o With, containing, wt.%: SiO 2 44,30; Al 2 O 3 5.80; FeO 21.60; MgO 19.27; CaO 3.50; Na 2 O + K 2 O 1.00; S 0.53; others, including P 2 O 5 , 4.00, and the introduction of a corrective additive, which is used as a nepheline concentrate in the form of a dry powder composition, wt.%: SiO 2 44.00; Al 2 O 3 30.00; FeO 3.00; MgO 1.00; CaO 1.00; Na 2 O + K 2 O 20.00; others, including P 2 O 5 , 1.00. The additive in an amount of 20% by weight of slag is introduced into the zone of the highest possible temperature of the furnace 1700-1800 o With continuous bubbling, then the cooking process is carried out at 1400-1500 o C. The chemical composition of the corrected slag melt, wt.%: SiO 2 44.25 ; Al 2 O 3 9.80; FeO 18.59; MgO 16.22; CaO 3.40; Na 2 O + K 2 O 4.20; S 0.40; others, including P 2 O 5 , 3.50, which, when converted to the standard mineral composition, corresponds to the system: nepheline-enstatite-hedenbergite-fayalite-magnetite. The fiber is produced by centrifugal-blasting at a temperature of 1250-1300 o C.
Недостатки способа заключаются в том, что из-за высокой тугоплавкости нефелина температуру в отдельных зонах печи приходится поднимать до 1800oС. Вследствие быстрого нарастания вязкости расплава при остывании значительная часть расплава не вытягивается в волокна, а попадает в готовый продукт в виде неволокнистых включений, содержание которых составляет около 30%. Кроме того, из-за низкой основности расплава он склонен к кристаллизации и поэтому волокно имеет повышенную ломкость. В готовом продукте присутствуют кристаллы магнетита, шпинелида и пироксена.The disadvantages of the method are that due to the high refractoriness of nepheline, the temperature in individual zones of the furnace has to be raised to 1800 ° C. Due to the rapid increase in melt viscosity during cooling, a significant part of the melt is not drawn into the fibers, but enters the finished product in the form of non-fibrous inclusions, the content of which is about 30%. In addition, due to the low basicity of the melt, it is prone to crystallization and therefore the fiber has an increased fragility. Crystals of magnetite, spinelide and pyroxene are present in the finished product.
Настоящее изобретение направлено на решение задачи повышения выхода кондиционного продукта за счет уменьшения количества неволокнистых включений и снижения кристаллизационной способности волокон, а также на понижение энергоемкости способа. The present invention is directed to solving the problem of increasing the yield of a conditioned product by reducing the number of non-fibrous inclusions and reducing the crystallization ability of the fibers, as well as reducing the energy intensity of the method.
Поставленная задача решается тем, что в способе получения минерального волокна на основе высокожелезистых шлаков переработки медно-никелевых руд, включающем подачу в печь шлакового расплава, содержащего SiO2, Аl2О3, FeO, MgO, CaO, Na2O, К2О, Р2O5 и S, введение щелочной кальций-кремнийсодержащей корректирующей добавки, варку полученной массы и выработку волокна, согласно изобретению, в качестве корректирующей добавки используют мелилитит и кремнезем, или карбонатит и кремнезем, или стеклобой, добавку вводят до обеспечения массового соотношения добавки и шлакового расплава 0,27 - 1,43 : 1 и химического состава откорректированного шлакового расплава, мас.%:
SiO2 - 48,82 - 57,54
Аl2О3 - 3,95 - 6,28
Оксиды Fe в пересчете на FeO - 14,04 - 20,90
MgO - 6,06 - 12,55
CaO - 5,97 - 15,93
Na2O - 0,44 - 5,99
К2О - 0,31 - 0,71
P2O5 - 0,05 - 1,03
S - 0,39 - 0,86,
причем массовое соотношение полевых шпатов и пироксенов в откорректированном расплаве при пересчете его химического состава на нормативный минеральный состав должно быть равно 0,18 - 0,48 : 1 и моноклинные разности пироксенов должны преобладать над ромбическими, а выработку волокна производят при начальной температуре 1200-1260oС.The problem is solved in that in the method for producing mineral fiber based on highly iron slag for processing copper-nickel ores, including feeding slag melt containing SiO 2 , Al 2 O 3 , FeO, MgO, CaO, Na 2 O, K 2 O into the furnace , P 2 O 5 and S, the introduction of alkaline calcium-silicon-containing corrective additives, cooking the resulting mass and the production of fiber, according to the invention, as the corrective additives use melilitite and silica, or carbonatite and silica, or cullet, the additive is introduced to ensure a mass ratio additives and slag melt 0.27 - 1.43: 1 and the chemical composition of the adjusted slag melt, wt.%:
SiO 2 - 48.82 - 57.54
Al 2 O 3 - 3.95 - 6.28
Fe oxides in terms of FeO - 14.04 - 20.90
MgO - 6.06 - 12.55
CaO - 5.97 - 15.93
Na 2 O - 0.44 - 5.99
K 2 O - 0.31 - 0.71
P 2 O 5 - 0.05 - 1.03
S - 0.39 - 0.86,
moreover, the mass ratio of feldspars and pyroxenes in the corrected melt when recalculating its chemical composition to the standard mineral composition should be 0.18 - 0.48: 1 and the monoclinic differences of the pyroxenes should prevail over the rhombic ones, and fiber production at an initial temperature of 1200-1260 o C.
Решение поставленной задачи достигается и тем, что варку массы ведут при температуре 1130-1430oС.The solution to this problem is achieved by the fact that the cooking mass is carried out at a temperature of 1130-1430 o C.
Как было сказано выше, корректирующую добавку вводят до обеспечения массового соотношения добавки и шлакового расплава 0,27 - 1,43 : 1. Соотношение добавки и шлакового расплава более 1,43 : 1 приводит к заметному росту энергозатрат, а также является нецелесообразным, так как при этом теряется основное преимущество использования шлакового расплава для получения минерального волокна. Соотношение добавки и шлакового расплава менее 0,27 : 1 увеличивает склонность расплава к кристаллизации, что ведет к повышенной ломкости волокна и соответственно к снижению выхода кондиционного продукта. As mentioned above, the corrective additive is introduced until the mass ratio of the additive and the slag melt is 0.27 - 1.43: 1. The ratio of the additive and the slag melt of more than 1.43: 1 leads to a noticeable increase in energy consumption, and is also impractical, since in this case, the main advantage of using slag melt to obtain mineral fiber is lost. The ratio of the additive and the slag melt of less than 0.27: 1 increases the tendency of the melt to crystallize, which leads to increased fragility of the fiber and, accordingly, to a decrease in the yield of the conditioned product.
Согласно изобретению химический состав откорректированного шлакового расплава при пересчете на нормативный минеральный состав должен отвечать системе: полевые шпаты - пироксены, причем моноклинные разности пироксенов должны преобладать над ромбическими. Полевые шпаты представлены альбитом и анортитом, а пироксены представлены эгирином, геденбергитом (моноклинные разности) и энстатитом (ромбические разности). При соотношении полевых шпатов и пироксенов менее 0,18 : 1 снижается химическая стойкость волокон, уменьшается интервал выработки и увеличивается кристаллизационная способность расплава. При соотношении полевых шпатов и пироксенов более 0,48 : 1 значительно возрастает температура ликвидуса и вязкость расплава, что затрудняет процесс выработки волокон и ведет к снижению выхода кондиционного продукта. According to the invention, the chemical composition of the corrected slag melt when converted to the standard mineral composition should correspond to the system: feldspars - pyroxenes, and the monoclinic differences of the pyroxenes should prevail over the rhombic ones. Feldspars are represented by albite and anorthite, and pyroxenes are represented by aegirine, hedenbergite (monoclinic differences) and enstatite (rhombic differences). When the ratio of feldspars and pyroxenes is less than 0.18: 1, the chemical resistance of the fibers decreases, the production interval decreases, and the crystallization ability of the melt increases. When the ratio of feldspars and pyroxenes is more than 0.48: 1, the liquidus temperature and melt viscosity increase significantly, which complicates the process of fiber production and leads to a decrease in the yield of the conditioned product.
Варку массы ведут при температуре 1130-1430oС для обеспечения полного плавления и оптимальной вязкости расплава, необходимой для процесса осветления, что позволяет повысить выход кондиционного продукта.Cooking mass is carried out at a temperature of 1130-1430 o With to ensure complete melting and optimal melt viscosity necessary for the clarification process, which allows to increase the yield of the conditioned product.
Выработку волокна производят при начальной температуре 1200-1260oС, что обеспечивает оптимальную вязкость расплава, необходимую для получения требуемой толщины волокна, за счет чего также достигается повышение выхода кондиционного продукта.The production of fiber is carried out at an initial temperature of 1200-1260 o With that provides the optimal melt viscosity necessary to obtain the required fiber thickness, due to which an increase in the yield of the conditioned product is also achieved.
Сущность заявляемого способа может быть пояснена следующими примерами. The essence of the proposed method can be illustrated by the following examples.
Пример 1. Шлаковый расплав, содержащий, мас.%: SiO2 52,31; Аl2О3 7,56; FeO 17,40; MgO 14,54; CaO 5,50; Na2O 0,84; К2О 0,75; P2O5 0,05; S 1,05, подают в плавильную печь и вводят корректирующую добавку, в качестве которой используют мелилитит состава, мас. %: SiO2 37,49; Аl2О3 3,43; оксиды Fe в пересчете на FeO 11,99; MgO 9,17; CaO 35,03; Na2O 2,31; K2O 0,08; Р2O5 0,50 и кремнезем, до обеспечения массового соотношения добавки и шлакового расплава 0,43 : 1. Химический состав откорректированного шлакового расплава, мас. %: SiO2 51,89; Аl2О3 5,97; оксиды Fe в пересчете на FeO 15,92; MgO 12,06; CaO 11,70; Na2O 1,10; К2O 0,53; Р2O5 0,11; S 0,72. Массовое соотношение полевых шпатов (альбит, анортит) и пироксенов (эгирин, геденбергит, энстатит) в откорректированном расплаве при пересчете его химического состава на нормативный минеральный состав равно 0,30 : 1. Моноклинные разности пироксенов преобладают над ромбическими 45,85% и 31,24% соответственно. Исходя из нормативного минерального состава откорректированного расплава устанавливают технологические режимы получения минерального волокна. Варку массы ведут при температуре 1420oС. Выработку волокна производят центробежно-дутьевым способом при начальной температуре 1240oС. Содержание неволокнистых включений в готовом продукте составляет 10% по массе, присутствие кристаллов не обнаружено.Example 1. Slag melt containing, wt.%: SiO 2 52,31; Al 2 O 3 7.56; FeO 17.40; MgO 14.54; CaO 5.50; Na 2 O 0.84; K 2 O 0.75; P 2 O 5 0.05; S 1.05, served in a smelting furnace and introduce a corrective additive, which is used melilitite composition, wt. %: SiO 2 37.49; Al 2 O 3 3.43; Fe oxides in terms of FeO 11.99; MgO 9.17; CaO 35.03; Na 2 O 2.31; K 2 O 0.08; P 2 O 5 0.50 and silica, to ensure the mass ratio of the additive and the slag melt 0.43: 1. The chemical composition of the adjusted slag melt, wt. %: SiO 2 51.89; Al 2 O 3 5.97; Fe oxides in terms of FeO 15.92; MgO 12.06; CaO 11.70; Na 2 O 1.10; K 2 O 0.53; P 2 O 5 0.11; S 0.72. The mass ratio of feldspars (albite, anorthite) and pyroxenes (aegirine, gedenbergite, enstatite) in the corrected melt when recalculating its chemical composition to the standard mineral composition is 0.30: 1. Monoclinic pyroxene differences prevail over rhombic 45.85% and 31, 24% respectively. Based on the normative mineral composition of the corrected melt, technological modes for producing mineral fiber are established. The mass is cooked at a temperature of 1420 o C. The fiber is produced by centrifugal-blasting at an initial temperature of 1240 o C. The content of non-fibrous inclusions in the finished product is 10% by mass, the presence of crystals was not detected.
Относительный расход корректирующей добавки на единицу массы шлакового расплава по примерам 1-11 приведен в табл.1, химический состав откорректированного шлакового расплава по этим примерам приведен в табл.2, а нормативный минеральный состав - в табл.3. Технологические режимы получения минерального волокна по примерам 1-11 приведены в табл.4. The relative consumption of corrective additives per unit mass of slag melt according to examples 1-11 is given in table 1, the chemical composition of the corrected slag melt according to these examples is shown in table 2, and the standard mineral composition is given in table 3. Technological modes of obtaining mineral fiber according to examples 1-11 are shown in table 4.
Пример 2. Шлаковый расплав, содержащий, мас.%: SiO2 51,43; Аl2О3 7,71; FeO 22,28; MgO 10,97; CaO 4,99; Na2O 0,82; K2O 0,73; P2O5 0,05; S 1,02, подают в плавильную печь и вводят корректирующую добавку по примеру 1 до обеспечения массового соотношения добавки и шлакового расплава 0,69 : 1. Массовое соотношение полевых шпатов и пироксенов в откорректированном расплаве при пересчете его химического состава на нормативный минеральный состав равно 0,28 : 1. Моноклинные разности пироксенов преобладают над ромбическими 54,70% и 23,71% соответственно. Варку массы ведут при температуре 1300oС с доведением температуры до 1410oС. Выработку волокна производят при начальной температуре 1250oС. Содержание неволокнистых включений в готовом продукте составляет 12% по массе, присутствие кристаллов не обнаружено.Example 2. Slag melt containing, wt.%: SiO 2 51,43; Al 2 O 3 7.71; FeO 22.28; MgO 10.97; CaO 4.99; Na 2 O 0.82; K 2 O 0.73; P 2 O 5 0.05; S 1.02, is fed into the smelting furnace and the corrective additive of Example 1 is introduced until the mass ratio of the additive to the slag melt is 0.69: 1. The mass ratio of feldspars and pyroxenes in the corrected melt when recalculating its chemical composition to the standard mineral composition is 0 , 28: 1. Monoclinic differences of pyroxenes prevail over rhombic 54.70% and 23.71%, respectively. The pulp is cooked at a temperature of 1300 o С, bringing the temperature to 1410 o С. The fiber is produced at an initial temperature of 1250 o С. The content of non-fibrous inclusions in the finished product is 12% by mass, the presence of crystals was not detected.
Пример 3. Шлаковый расплав, содержащий, мас.%: SiO2 49,55; Аl2О3 6,92; FeO 27,97; MgO 8,38; CaO 4,66; Na2O 0,79; K2O 0,70; P2O5 0,05; S 0,98, подают в плавильную печь и вводят корректирующую добавку по примеру 1 до обеспечения массового соотношения добавки и шлакового расплава 0,96 : 1. Массовое соотношение полевых шпатов и пироксенов в откорректированном расплаве при пересчете его химического состава на нормативный минеральный состав равно 0,24 : 1. Моноклинные разности пироксенов преобладают над ромбическими 60,91% и 19,53% соответственно. Варку массы ведут при температуре 1280oС с доведением температуры до 1410oС. Выработку волокна производят при начальной температуре 1250oС. Содержание неволокнистых включений в готовом продукте составляет 10% по массе, присутствие кристаллов не обнаружено.Example 3. Slag melt containing, wt.%: SiO 2 49.55; Al 2 O 3 6.92; FeO 27.97; MgO 8.38; CaO 4.66; Na 2 O 0.79; K 2 O 0.70; P 2 O 5 0.05; S 0.98, is fed into the smelting furnace and the correction additive of Example 1 is introduced until the mass ratio of the additive to the slag melt is 0.96: 1. The mass ratio of feldspars and pyroxenes in the corrected melt when recalculating its chemical composition to the standard mineral composition is 0 , 24: 1. Monoclinic pyroxene differences prevail over rhombic 60.91% and 19.53%, respectively. The mass is cooked at a temperature of 1280 ° C. with a temperature of up to 1410 ° C. The fiber is produced at an initial temperature of 1250 ° C. The content of non-fibrous inclusions in the finished product is 10% by mass, and no crystals were detected.
Пример 4. Шлаковый расплав, содержащий, мас.%: SiO2 38,22; Аl2О3 7,14; FeO 33,65; MgO 14,50; CaO 3,96; Na2O 0,79; K2O 0,70; Р2O5 0,05; S 0,99, подают в плавильную печь и вводят корректирующую добавку по примеру 1 до обеспечения массового соотношения добавки и шлакового расплава 1,43 : 1. Массовое соотношение полевых шпатов и пироксенов в откорректированном расплаве при пересчете его химического состава на нормативный минеральный состав равно 0,21 : 1. Моноклинные разности пироксенов преобладают над ромбическими 59,37% и 23,46% соответственно. Варку массы ведут при температуре 1310oС с доведением температуры до 1390oС. Выработку волокна производят при начальной температуре 1240oС. Содержание неволокнистых включений в готовом продукте составляет 11% по массе, присутствие кристаллов не обнаружено.Example 4. Slag melt containing, wt.%: SiO 2 38,22; Al 2 O 3 7.14; FeO 33.65; MgO 14.50; CaO 3.96; Na 2 O 0.79; K 2 O 0.70; P 2 O 5 0.05; S 0.99, is fed into the smelting furnace and the corrective additive of Example 1 is introduced until the mass ratio of the additive to the slag melt is 1.43: 1. The mass ratio of feldspars and pyroxenes in the corrected melt when recalculating its chemical composition to the standard mineral composition is 0 , 21: 1. Monoclinic differences of pyroxenes prevail over rhombic 59.37% and 23.46%, respectively. The mass is cooked at a temperature of 1310 o С, bringing the temperature to 1390 o С. The fiber is produced at an initial temperature of 1240 o С. The content of non-fibrous inclusions in the finished product is 11% by mass, the presence of crystals was not detected.
Пример 5. Шлаковый расплав по примеру 1 подают в плавильную печь и вводят корректирующую добавку, в качестве которой используют карбонатит состава, мас.%: SiO2 1,20; Аl2О3 0,46; MgO 4,05; CaO 49,05; Na2O 0,07; К2O 0,04; P2O5 3,80; СО2 41,33 и кремнезем, до обеспечения массового соотношения добавки и шлакового расплава 0,27 : 1. Массовое соотношение полевых шпатов и пироксенов в откорректированном расплаве при пересчете его химического состава на нормативный минеральный состав равно 0,29 : 1. Моноклинные разности пироксенов преобладают над ромбическими 44,55% и 32,88% соответственно. Варку массы ведут при температуре 1300oС с доведением температуры до 1420oС. Выработку волокна производят при начальной температуре 1260oС. Содержание неволокнистых включений в готовом продукте составляет 10% по массе, присутствие кристаллов не обнаружено.Example 5. The slag melt according to example 1 is fed into a smelting furnace and a corrective additive is introduced, which is used as carbonatite composition, wt.%: SiO 2 1.20; Al 2 O 3 0.46; MgO 4.05; CaO 49.05; Na 2 O 0.07; K 2 O 0.04; P 2 O 5 3.80; СО 2 41.33 and silica, until the mass ratio of the additive and the slag melt is 0.27: 1. The mass ratio of feldspars and pyroxenes in the corrected melt when recalculating its chemical composition to the standard mineral composition is 0.29: 1. Monoclinic differences of pyroxenes prevail over rhombic 44.55% and 32.88%, respectively. The pulp is cooked at a temperature of 1300 o С, bringing the temperature to 1420 o С. The fiber is produced at an initial temperature of 1260 o С. The content of non-fibrous inclusions in the finished product is 10% by mass, the presence of crystals was not detected.
Пример 6. Шлаковый расплав по примеру 2 подают в плавильную печь и вводят корректирующую добавку по примеру 5 до обеспечения массового соотношения добавки и шлакового расплава 0,41 : 1. Массовое соотношение полевых шпатов и пироксенов в откорректированном расплаве при пересчете его химического состава на нормативный минеральный состав равно 0,29 : 1. Моноклинные разности пироксенов преобладают над ромбическими 51,97% и 25,42% соответственно. Варку массы ведут при температуре 1330oС с доведением температуры до 1400oС. Выработку волокна производят при начальной температуре 1260oС. Содержание неволокнистых включений в готовом продукте составляет 10% по массе, присутствие кристаллов не обнаружено.Example 6. The slag melt according to example 2 is fed into the smelting furnace and the corrective additive is introduced according to example 5 to ensure the mass ratio of the additive and the slag melt 0.41: 1. The mass ratio of feldspars and pyroxenes in the adjusted melt when recalculating its chemical composition to the standard mineral the composition is 0.29: 1. Monoclinic pyroxene differences prevail over rhombic 51.97% and 25.42%, respectively. The mass is cooked at a temperature of 1330 o С, bringing the temperature to 1400 o С. The fiber is produced at an initial temperature of 1260 o С. The content of non-fibrous inclusions in the finished product is 10% by mass, the presence of crystals was not detected.
Пример 7. Шлаковый расплав по примеру 3 подают в плавильную печь и вводят корректирующую добавку по Примеру 5 до обеспечения массового соотношения добавки и шлакового расплава 0,60 : 1. Массовое соотношение полевых шпатов и пироксенов в откорректированном расплаве при пересчете его химического состава на нормативный минеральный состав равно 0,22 : 1. Моноклинные разности пироксенов преобладают над ромбическими 64,27% и 18,00% соответственно. Варку массы ведут при температуре 1430oС. Выработку волокна производят при начальной температуре 1210oС. Содержание неволокнистых включений в готовом продукте составляет 12% по массе, присутствие кристаллов не обнаружено.Example 7. The slag melt according to example 3 is fed into a smelting furnace and the corrective additive is introduced according to Example 5 to ensure the mass ratio of the additive to the slag melt 0.60: 1. The mass ratio of feldspars and pyroxenes in the corrected melt when recalculating its chemical composition to the standard mineral the composition is 0.22: 1. Monoclinic pyroxene differences prevail over rhombic 64.27% and 18.00%, respectively. The mass is cooked at a temperature of 1430 o C. The fiber is produced at an initial temperature of 1210 o C. The content of non-fibrous inclusions in the finished product is 12% by mass, the presence of crystals was not detected.
Пример 8. Шлаковый расплав по примеру 4 подают в плавильную печь и вводят корректирующую добавку по примеру 5 до обеспечения массового соотношения добавки и шлакового расплава 1,00 : 1. Массовое соотношение полевых шпатов и пироксенов в откорректированном расплаве при пересчете его химического состава на нормативный минеральный состав равно 0,18 : 1. Моноклинные разности пироксенов преобладают над ромбическими 61,76% и 23,05% соответственно. Варку массы ведут при температуре 1350oС. Выработку волокна производят при начальной температуре 1200oС. Содержание неволокнистых включений в готовом продукте составляет 10% по массе, присутствие кристаллов не обнаружено.Example 8. The slag melt of example 4 is fed into the smelting furnace and the corrective additive of example 5 is introduced to ensure the mass ratio of the additive to the slag melt of 1.00: 1. The mass ratio of feldspars and pyroxenes in the corrected melt when recalculating its chemical composition to the standard mineral the composition is 0.18: 1. Monoclinic differences of pyroxenes prevail over rhombic 61.76% and 23.05%, respectively. The mass is cooked at a temperature of 1350 o C. The fiber is produced at an initial temperature of 1200 o C. The content of non-fibrous inclusions in the finished product is 10% by mass, the presence of crystals was not detected.
Пример 9. Шлаковый расплав по примеру 1 подают в плавильную печь и вводят корректирующую добавку, в качестве которой используют стеклобой состава, мас. %: SiO2 71,00; Аl2О3 1,68; оксиды Fe в пересчете на FeO 0,36; MgO 2,80; CaO 9,37; Na2O 14,13; К2O 0,66, до обеспечения массового соотношения добавки и шлакового расплава 0,35 : 1. Массовое соотношение полевых шпатов и пироксенов в откорректированном расплаве при пересчете его химического состава на нормативный минеральный состав равно 0,48 : 1. Моноклинные разности пироксенов преобладают над ромбическими 38,07% и 29,67% соответственно. Варку массы ведут при температуре 1410oС. Выработку волокна производят при начальной температуре 1250oС. Содержание неволокнистых включений в готовом продукте составляет 10% по массе, присутствие кристаллов не обнаружено.Example 9. The slag melt according to example 1 is fed into a melting furnace and injected with a corrective additive, which is used as a cullet composition, wt. %: SiO 2 71.00; Al 2 O 3 1.68; Fe oxides in terms of FeO 0.36; MgO 2.80; CaO 9.37; Na 2 O, 14.13; To 2 O 0.66, to ensure a mass ratio of additive and slag melt of 0.35: 1. The mass ratio of feldspars and pyroxenes in the corrected melt when recalculating its chemical composition to the standard mineral composition is 0.48: 1. Monoclinic differences of pyroxenes prevail over rhombic 38.07% and 29.67%, respectively. The mass is cooked at a temperature of 1410 o C. The fiber is produced at an initial temperature of 1250 o C. The content of non-fibrous inclusions in the finished product is 10% by mass, the presence of crystals was not detected.
Пример 10. Шлаковый расплав по примеру 2 подают в плавильную печь и вводят корректирующую добавку по примеру 9 до обеспечения массового соотношения добавки и шлакового расплава 0,49 : 1. Массовое соотношение полевых шпатов и пироксенов в откорректированном расплаве при пересчете его химического состава на нормативный минеральный состав равно 0,46 : 1. Моноклинные разности пироксенов преобладают над ромбическими 46,19% и 22,13% соответственно. Варку массы ведут при температуре 1360oС с доведением температуры до 1400oС. Выработку волокна производят при начальной температуре 1250oС. Содержание неволокнистых включений в готовом продукте составляет 9% по массе, присутствие кристаллов не обнаружено.Example 10. The slag melt of example 2 is fed into the smelting furnace and the corrective additive of example 9 is introduced to ensure the mass ratio of the additive to the slag melt of 0.49: 1. The mass ratio of feldspars and pyroxenes in the adjusted melt when recalculating its chemical composition to the standard mineral the composition is 0.46: 1. Monoclinic differences of pyroxenes prevail over rhombic ones 46.19% and 22.13%, respectively. The mass is cooked at a temperature of 1360 o С, bringing the temperature to 1400 o С. The fiber is produced at an initial temperature of 1250 o С. The content of non-fibrous inclusions in the finished product is 9% by mass, the presence of crystals was not detected.
Пример 11. Шлаковый расплав по примеру 3 подают в плавильную печь и вводят корректирующую добавку по примеру 9 до обеспечения массового соотношения добавки и шлакового расплава 0,66 : 1. Массовое соотношение полевых шпатов и пироксенов в откорректированном расплаве при пересчете его химического состава на нормативный минеральный состав равно 0,39 : 1. Моноклинные разности пироксенов преобладают над ромбическими 55,08% и 17,08% соответственно. Варку массы ведут при температуре 1130oС с доведением температуры до 1410oC. Выработку волокна производят при начальной температуре 1220oС. Содержание неволокнистых включений в готовом продукте составляет 10% по массе, присутствие кристаллов не обнаружено.Example 11. The slag melt according to example 3 is fed into the smelting furnace and the corrective additive is introduced according to example 9 until the mass ratio of the additive and the slag melt is 0.66: 1. The mass ratio of feldspars and pyroxenes in the adjusted melt when recalculating its chemical composition to the standard mineral the composition is 0.39: 1. Monoclinic differences of pyroxenes prevail over rhombic 55.08% and 17.08%, respectively. The pulping is carried out at a temperature of 1130 o C, bringing the temperature to 1410 o C. The fiber is produced at an initial temperature of 1220 o C. The content of non-fibrous inclusions in the finished product is 10% by mass, the presence of crystals was not detected.
Таким образом из приведенных примеров следует, что предлагаемый способ по сравнению с прототипом позволяет повысить выход кондиционного продукта за счет снижения неволокнистых включений в среднем на 20% и отсутствия в нем кристаллов, а также понизить энергоемкость способа, за счет снижения температур варки и выработки волокна и понижения максимальной температуры печи на 370oC.Thus, from the above examples it follows that the proposed method in comparison with the prototype allows to increase the yield of the conditioned product by reducing non-fiber inclusions by an average of 20% and the absence of crystals in it, as well as to reduce the energy intensity of the method, by reducing the temperatures of cooking and fiber production and lowering the maximum temperature of the furnace by 370 o C.
Claims (2)
SiO2 - 48,82-57,54
Аl2O3 - 3,95-6,28
Оксид Fe в пересчете на FeO - 14,04-20,90
MgO - 6,06-12,55
CaO - 5,97-15,93
Na2O - 0,44-5,99
К2O - 0,31-0,71
Р2O5 - 0,05-1,03
S - 0,39-0,86
причем массовое соотношение полевых шпатов и пироксенов в откорректированном расплаве при пересчете его химического состава на нормативный минеральный состав должно быть равно 0,18-0,48: 1 и моноклинные разности пироксенов должны преобладать над ромбическими, а выработку волокна производят при начальной температуре 1200-1260oС.1. A method of producing a mineral fiber based on highly iron slag for processing copper-nickel ores, including feeding a slag melt containing SiO 2 , Al 2 O 3 , FeO, MgO, CaO, Na 2 O, K 2 O, P 2 O 5 into the furnace and S, the introduction of alkaline calcium-silicon-containing corrective additives, cooking the resulting mass and the production of fiber, characterized in that as the corrective additives use melilitite and silica or carbonatite and silica or cullet, the additive is introduced until the mass ratio of the additive and slag melt 0, 27-1.43: 1 and hee nical corrected slag melt composition, by weight. %:
SiO 2 - 48.82-57.54
Al 2 O 3 - 3.95-6.28
Fe oxide in terms of FeO - 14.04-20.90
MgO - 6.06-12.55
CaO - 5.97-15.93
Na 2 O - 0.44-5.99
K 2 O - 0.31-0.71
P 2 O 5 - 0.05-1.03
S - 0.39-0.86
moreover, the mass ratio of feldspars and pyroxenes in the corrected melt when recalculating its chemical composition to the standard mineral composition should be 0.18-0.48: 1 and the monoclinic differences of the pyroxenes should prevail over the rhombic ones, and fiber production at an initial temperature of 1200-1260 o C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000116028A RU2183205C2 (en) | 2000-06-19 | 2000-06-19 | Method of manufacturing mineral fiber based on high-iron copper-nickel processing slags |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000116028A RU2183205C2 (en) | 2000-06-19 | 2000-06-19 | Method of manufacturing mineral fiber based on high-iron copper-nickel processing slags |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000116028A RU2000116028A (en) | 2002-04-20 |
| RU2183205C2 true RU2183205C2 (en) | 2002-06-10 |
Family
ID=20236500
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000116028A RU2183205C2 (en) | 2000-06-19 | 2000-06-19 | Method of manufacturing mineral fiber based on high-iron copper-nickel processing slags |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2183205C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2843765C1 (en) * | 2021-04-06 | 2025-07-18 | Ниппон Файбер Корпорейшн | Alkali-resistant non-crystalline inorganic composition and fibre made therefrom |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1031930A1 (en) * | 1981-11-13 | 1983-07-30 | Всесоюзный Ордена Дружбы Народов Научно-Исследовательский Институт Теплоизоляционных И Акустических Строительных Материалов И Изделий | Melt for making mineral wool |
| US4818289A (en) * | 1984-12-21 | 1989-04-04 | Outokumpu Oy | Method for utilizing slag from metal production |
| SU1474117A1 (en) * | 1985-05-05 | 1989-04-23 | Научно-исследовательская лаборатория базальтовых волокон Института проблем материаловедения АН УССР | Initial material for producing continuous inorganic fibres |
| GB2301351A (en) * | 1995-08-16 | 1996-12-04 | Rockwool Int | Process for the production of saline-soluble vitreous fibres |
-
2000
- 2000-06-19 RU RU2000116028A patent/RU2183205C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1031930A1 (en) * | 1981-11-13 | 1983-07-30 | Всесоюзный Ордена Дружбы Народов Научно-Исследовательский Институт Теплоизоляционных И Акустических Строительных Материалов И Изделий | Melt for making mineral wool |
| US4818289A (en) * | 1984-12-21 | 1989-04-04 | Outokumpu Oy | Method for utilizing slag from metal production |
| SU1474117A1 (en) * | 1985-05-05 | 1989-04-23 | Научно-исследовательская лаборатория базальтовых волокон Института проблем материаловедения АН УССР | Initial material for producing continuous inorganic fibres |
| GB2301351A (en) * | 1995-08-16 | 1996-12-04 | Rockwool Int | Process for the production of saline-soluble vitreous fibres |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| РОССИНСКИЙ Е.Е. Металлургические шлаки медно-никелевой промышленности Заполярья. - Л.: Наука, 1974, 271 с. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2843765C1 (en) * | 2021-04-06 | 2025-07-18 | Ниппон Файбер Корпорейшн | Alkali-resistant non-crystalline inorganic composition and fibre made therefrom |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0036275B1 (en) | Alkali- and heat-resistant inorganic fiber | |
| KR101299769B1 (en) | Method of manufacturing high performance glass fibers in a refractory lined melter and fiber formed thereby | |
| ES2577014T3 (en) | Melt composition for the production of synthetic vitreous fibers | |
| RU2769148C1 (en) | High-modulus basalt-based glass fibre composition | |
| RU2675817C2 (en) | Method of producing glass using electric melting | |
| EP3718979A2 (en) | Color-strikable glass containers | |
| CN101575172A (en) | Glass fiber compound | |
| RU2183205C2 (en) | Method of manufacturing mineral fiber based on high-iron copper-nickel processing slags | |
| US4946811A (en) | Method for mixing molten iron silicate with ferroalloy slag in order to produce fire-resistant and chemically resistant fiber | |
| US3482955A (en) | Glass decolorizing with manganese enriched alkali borate glass | |
| DE3463491D1 (en) | A process for manufacturing ceramic fibres consisting mainly of alumina and silica | |
| CN108409151A (en) | A kind of no boron high-performance glass fiber and preparation method thereof | |
| RU2006101163A (en) | MINERAL FIBER PRODUCTS | |
| US10584065B2 (en) | Refractory block and glass-melting furnace | |
| SU1261923A1 (en) | Mineral fibre | |
| SU455072A1 (en) | Mineral fiber | |
| SU783251A1 (en) | Avanturine glass | |
| SU1712326A1 (en) | Method for preparation tare glasses | |
| FI63007B (en) | GLASKOMPOSITION AVSEDD FOER FRAMSTAELLNING AV GLASULLSPRODUKTER | |
| SU617397A1 (en) | Glass | |
| RU2077515C1 (en) | Glass for glass fiber | |
| KR900001372B1 (en) | Preparing method of the heat resistant staple from slag | |
| JPS5734037A (en) | Preparation of glass filament from slag | |
| KR900005181B1 (en) | Rockwool composition with improved heat resistance and its manufacturing method | |
| SU996385A1 (en) | Process for producing refractory material |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090620 |