[go: up one dir, main page]

WO2006001727A1 - Procede pour allier des alliages fer-carbone dans la poche - Google Patents

Procede pour allier des alliages fer-carbone dans la poche Download PDF

Info

Publication number
WO2006001727A1
WO2006001727A1 PCT/RU2004/000458 RU2004000458W WO2006001727A1 WO 2006001727 A1 WO2006001727 A1 WO 2006001727A1 RU 2004000458 W RU2004000458 W RU 2004000458W WO 2006001727 A1 WO2006001727 A1 WO 2006001727A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
carbon
melt
ladle
silicon carbide
iron
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/RU2004/000458
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Anatoly Dmitrievich Podolchuk
Mikhail Ivanovich Gasik
Vladimir Viktorovich Serbin
Anatoly Nikolaevich Ovcharuk
Igor Alexandrovich Semenov
Igor Vladimirovich Derevyanko
Igor Mikhailovich Scherban
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Obschestvo S Ogranichennoi Otvetstvennostyu 'amyus'
Original Assignee
Obschestvo S Ogranichennoi Otvetstvennostyu 'amyus'
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Obschestvo S Ogranichennoi Otvetstvennostyu 'amyus' filed Critical Obschestvo S Ogranichennoi Otvetstvennostyu 'amyus'
Publication of WO2006001727A1 publication Critical patent/WO2006001727A1/ru
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0025—Adding carbon material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0075—Treating in a ladle furnace, e.g. up-/reheating of molten steel within the ladle
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0056—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00 using cored wires
    • C21C2007/0062—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00 using cored wires with introduction of alloying or treating agents under a compacted form different from a wire, e.g. briquette, pellet
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0056—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00 using cored wires

Definitions

  • the invention relates to ferrous metallurgy, and in particular to methods for out-of-furnace treatment and alloying of melted iron-carbon alloys in a ladle using complex alloys.
  • the closest in technical essence is the method of out-of-furnace deoxidation of steel with silicon carbide fraction 0.1 ⁇ 10 mm, containing 80-
  • deoxidizers are additionally supplied within 0.2 ⁇ 0.4 kg / t of melt and aluminum with a flow rate in the range of Q, 1 ⁇ 1, 5 kg / t of melt, while the deoxidizer is produced according to: where Qi is the deoxidant consumption during the hatch process, kg / t; Q 2 - deoxidant consumption after release, kg / t;
  • K 1 and K 2 are empirical coefficients characterizing the physicochemical laws during steel deoxidation, equal to 1, 6 ⁇ 10.0 and 0.33 ⁇ 8.0, respectively, kg / t;
  • the melt is alloyed with aluminum in the form of a wire rod with flow rates in the range 0.3–0.7 kg / t of the melt and is purged with argon for 1–5 minutes with a flow rate of 0.5 ⁇ 2.0 l / min per ton of steel.
  • flow rates in the range 0.3–0.7 kg / t of the melt and is purged with argon for 1–5 minutes with a flow rate of 0.5 ⁇ 2.0 l / min per ton of steel.
  • the disadvantage of this method is the impossibility of adjusting the silicon / carbon ratio in the smelting of mild or semi-quiet steels, which narrows the range of the range of smelted steel grades and makes it difficult to obtain a grade of silicon and carbon in the finished steel.
  • silicon carbide according to patent N22219249 is used only as a deoxidizing agent, and not as a ligature.
  • the technical task of the claimed invention is to achieve complex alloying of iron-carbon alloys with silicon and carbon, providing the possibility of obtaining a wide range of assortment of smelted steel grades, as well as reducing the sulfur content in the finished melt, reducing the cost of the finished product.
  • the method of out-of-furnace alloying of iron-carbon alloys in the ladle includes the release of the iron-carbon melt from the steelmaking unit into the ladle, feeding the deoxidizers and alloys into the ladle during the melt discharge, while the melt is alloyed with briquettes containing silicon carbide 5 ⁇ 80 wt.
  • the melt is deoxidized with aluminum and adjusted by chemical composition with ferroalloys, and the briquette additionally contains substandard the smallest detail of ferromanganese at a silicon to manganese ratio of 1: (2.2–3.7), and its sludge is used as metallurgical silicon carbide, and heat-treated carbon-containing materials of electrode production are used as a carbon material.
  • the briquette may additionally contain substandard trifle of ferromanganese with a silicon to manganese ratio of 1: (2.2 ⁇ 3.7), and its sludge can be used as metallurgical silicon carbide.
  • a carbon-containing mixture can be used materials heat-treated carbon-containing electrode production. The saturation of the iron-carbon alloy with silicon and carbon occurs due to the interaction of silicon carbide with the melt by the reaction:
  • Carbon-containing materials according to TU1914-01827208846-99 and / or
  • TU914-00194042-026-01 like silicon carbide, are the products of chemothermal reactions of pure components, therefore they do not contain harmful impurities (sulfur, phosphorus, non-ferrous metals), which negatively affect the quality of steel. Reducing the cost of iron - carbon alloy is due to the fact that carbon-containing materials and sludge of silicon carbide are secondary raw materials with valuable metallurgical properties at a relatively low price.
  • the low content of harmful impurities also allows you to save material and energy resources for their removal from the melt, which also reduces the cost of the product.
  • the steel will not be sufficiently deoxidized and will not correspond to the vintage chemical composition. It is not economically feasible to give a larger amount, which also will not provide the necessary steel composition and reduce the temperature of the melt.
  • the steel will have excess aluminum and corundum (alpha - AI 2 O 3 ) non-metallic inclusions of the stroke type will form, and as a result, a decrease in the physicomechanical properties of steel.
  • corundum alpha - AI 2 O 3
  • the use of the mixture in an unbricked form leads to the removal of material by convective flows and increases the consumption of material, which affects the cost of the final product.
  • the briquette contains silicon carbide or its sludge (may also be in a mixture) in the amount of May 5 - 80. % provides grade silicon content in steel. At lower values, the silicon content will not match the vintage. At large values, an excess of silicon will appear, which does not correspond to the vintage, contributing to the formation of silicate non-metallic inclusions.
  • the briquette contains carbon and / or material of heat-treated carbon-containing electrode production within May 10 - 85. % required content is provided carbon. At lower values, the necessary decrease in the oxidation of steel will not be provided; at higher values, an excess of carbon will occur in excess of the required values.
  • the binder in quantity - the rest, provides the necessary strength of the briquettes during transportation and overloads.
  • you can use all known binders cement, flour, water glass, briquettes, etc.).
  • the inventive briquettes allow alloying steel in the bucket, strictly observing the Si / C ratio.
  • the ratio of the components of the briquette varies based on specific production conditions and the content of Si 'and C in the finished metal of a given brand.
  • table 2 shows that when the ratio of the composition of the briquette of silicon to manganese 1: (2.2 ⁇ 3.7) ensures the optimal processability of the process and obtaining a given chemical composition of steel.
  • the use of substandard trifle of ferromanganese in the briquette will reduce the cost of smelted steel.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Description

СПОСОБ ВНЕПЕЧНОГО ЛЕГИРОВАНИЯ ЖЕЛЕЗОУГЛЕРОДИСТЫХ СПЛАВОВ В КОВШЕ
Область техники
Изобретение относится к черной металлургии, а именно - к способам внепечной обработки и легированию выплавленных железоуглеродистых сплавов в ковше при помощи комплексных лигатур.
Предшествующий уровень техники
Наиболее близким по технической сути является способ внепечного раскисления стали карбидом кремния фракции 0,1÷10мм, содержащего 80-
90% чистого карбида кремния, 2÷5% мае. свободного углерода, примеси ос- тальное, - раскислители подают в процессе выпуска с расходом 1÷5 кг/т расплава по зависимости:
Figure imgf000003_0001
После выпуска дополнительно подают раскислители в пределах 0,2÷0,4 кг/т расплава и алюминий с расходом в пределах Q,1÷1 ,5 кг/т рас- плава, при этом раскислитель дают по зависимости:
Figure imgf000003_0002
где Qi - расход раскислителя в процессе вылуска, кг/т; Q2- расход раскислителя после выпуска, кг/т;
C1 и C2 - содержание углерода в расплаве вначале выпуска и необходи- мое содержание углерода в готовой стали, % мае;
Si-i и Si2 - содержание кремния в расплаве вначале выпуска и необходимое содержание кремния в готовой стали, % мае; K1 и K2 - эмпирические коэффициенты, характеризующие физико- химические закономерности при раскислении стали, равные 1 ,6÷10,0 и 0,33÷8,0 соответственно, кг/т;
После чего расплав легируют алюминием в виде катанки с расходами в пределах 0,3÷0,7 кг/т расплава и продувают аргоном в течение 1÷5 минут с расходом 0,5÷2,0 л/мин на тонну стали. (Пат. России Na 2219249, C21C7/00. Опубл. 20.12.2003.)
Недостатком указанного способа является невозможность корректировки соотношения кремний/углерод при выплавке спокойных или полуспо- койных сталей, что сужает диапазон сортамента выплавляемых марок сталей и затрудняет получение марочного содержания кремния и углерода в готовой стали. Кроме того, карбид кремния по патенту N22219249 используется только как раскислитель, а не как лигатура.
Раскрытие изобретения
Техническая задача заявляемого изобретения заключается в достижении комплексного легирования железоуглеродистых сплавов кремнием и углеродом с обеспечением возможности получения большого диапазона сортамента выплавляемых марок сталей, а также снижение содержания серы в готовом расплаве, снижение себестоимости готового продукта.
Технический результат достигается за счет того, что способ внепечного легирования железоуглеродистых сплавов в ковше включает выпуск железоуглеродистого расплава из сталеплавильного агрегата в ковш, подачу в ковш в процессе выпуска расплава раскислителей и легирующих, при этом расплав легируют брикетами, содержащими карбид кремния 5÷80 мac.%, углеродистый материал 10÷85 мac.%, связующее остальное, а после выпуска расплав раскисляют алюминием и доводят по химическому составу ферросплавами, причем брикет дополнительно содержит некондиционную мелочь ферромар- ганца при соотношении кремния к марганцу 1:(2,2÷3,7), а в качестве карбида кремния металлургического используют его шламы, в качестве же углеродистого материала используют материалы термообработанные углеродсодер- жащие электродного производства.
Брикет может дополнительно содержать некондиционную мелочь ферромарганца при соотношении кремния к марганцу - 1:(2,2÷3,7), а в качестве карбида кремния металлургического можно использовать его шламы. В качестве углеродсодержащей смеси могут быть использованы материалы термообработанные углеродсодержащие электродного производства. Насыщение железоуглеродистого сплава кремнием и углеродом проходит за счет взаимодейстивия карбида кремния с расплавом по реакции:
SiCтв+ Fe = [Si] Fθ + [c]Fβ
С ассимиляцией кремния и углерода расплавленным металлом. Совместное введение кремния и углерода в соединении, которое является химически инертным, обеспечивает достижение заданных параметров по химсоставу.
Комбинация углеродсодержащих материалов с карбидом кремния обеспечивает достаточность процесса науглераживания. Углеродсодержащие материалы по TУ1914-01827208846-99 и/или
TУ914-00194042-026-01 как и карбид кремния являются продуισами хими- котермических реакций чистых компонентов, поэтому они не содержат вредных примесей (сера, фосфор, цветные металлы), которые негативно влияют на качество стали. Снижение себестоимости железо - углеродистого сплава осуществляется за счет того, что углеродсодержащие материалы и шламы карбида кремния являются вторичным сырьевыми материалами, обладающими ценными металлургическими свойствами при сравнительно низкой цене.
Незначительное содержание вредных примесей также позволяет сэко- номить материально-энергетические ресурсы на их удаление из расплава, что также снижает себестоимость продукта.
Пределы введения механической смеси карбида кремния металлургического и/или его шламов с материалом углеродистым (TУ1914- 01827208846-99) и/или материалом термообработанным углеродсодержа- щим электродного производства (TУ1914-00194042-026-01) объясняются физико-химическими закономерностями легирования спокойных и полуспокойных марок сталей, а также их конечным химическим составом и выбрано эмпирическим путем.
При меньших значениях сталь будет недостаточно раскисленная и не будет соответствовать марочному химическому составу. Большее количество давать экономически не целесообразно, что также не обеспечит необходимый состав стали и снизит температуру расплава.
Введение механической смеси или брикетов в указанных пределах снижает окисленность стали и позволяет получить достаточно раскислен- ный металл (спокойный, полуспокойный) заданного химического состава при экономии алюминия.
Введение алюминия в качестве раскислителя объясняется физико- химическими закономерностями раскисления сталей. При меньших значе- ниях сталь будет недостаточно раскисленной, кипящей.
При больших значениях в стали будет избыточный алюминий и сформируются корундовые (альфа - AI2O3 ) неметаллические включения строчечного типа, и как следствие, снижение физико-механических свойств стали. Использование смеси в несбрикетирорванном виде приводит к выносу материала конвективными потоками и увеличивает расход материала, что отражается на себестоимости конечного продукта.
Введение механической смеси в виде брикетов позволяет избежать выноса мелкой фракции и более эффективно использовать действующие компоненты, строго соблюдая их заданные соотношения.
Пределы содержания компонентов в составе брикета объясняются физико-химическими закономерностями легирования железо - углеродистых расплавов и химическим составом стали.
Лучшие варианты осуществления изобретения
ПРИМЕР 1
Опытные плавки проводили на 250 - тонном конвертере при выплавке спокойных и полуспокойных марок сталей. После окончания плавки металл из конвертера, содержащий С - 0,04% Si - 0,0015% сливали в ковш. По наполнении 1/3 ковша под струю металла вводили брикеты. Подачу брикетов завершали после выпуска примерно 70% металла. Доводку металла по марганцу осуществляли путем дачи в ковш ферромарганца ФMн78. Окончательное раскисление металла проводили чушковым алюминием AB 87. Данные опытных плавок приведены в таблице 1. Таблица 1
Figure imgf000007_0001
*) - полученные сплавы не соответствуют заданным марочным сталям
При содержании в составе брикета карбида кремния или его шламов (могут быть также в смеси) в количестве 5 - 80 мае. % обеспечивается марочное содержание кремния в стали. При меньших значениях содержание кремния не будет соответствовать марочному. При больших значениях появится избыток кремния, неотвечающий марочному, способствующий образованию силикатных неметаллических включений.
При содержании в составе брикета материала углеродистого и/или материала термообработанного углеродсодержащего электродного производ- ства в пределах 10 - 85 мае. % обеспечивается необходимое содержание углерода. При меньших значениях не будет обеспечиваться необходимое снижение окисленности стали, при больших значениях будет возникать избыток углерода сверх необходимых значений.
Связующее в количестве - остальное, обеспечивает необходимую прочность брикетов при транспортировке и перегрузках. В качестве связующего можно использовать все известные связующие (цемент, мука, жидкое стекло, брикетин и т.д.).
Заявляемые брикеты позволяют легировать сталь в ковше, строго соблюдая соотношение Si/С. Соотношение компонентов брикета варьируется исходя из конкретных производственных условий и содержанием Si' и С в готовом металле заданной марки.
ПРИМЕР 2
Опытные плавки проводили на 250-ти тонном конвертере при выплав- ке спокойных и полуспокойных марок сталей. После окончания плавки металл из конвертера, содержащий С - 0,04% Si - 0,0015% Mn - 0,065% сливали в ковш. По наполнении 1/3 ковша под струю металла вводили брикеты дополнительно содержащие мелочь ферромарганца при соотношении кремния к ферромарганцу 1:(2,2÷3,7). Подачу брикетов завершали после выпуска примерно 70% металла. Дополнительную доводку металла по марганцу не проводили. Окончательное раскисление металла проводили чушковым алюминием AB 87. Данные опытных плавок приведены в таблице 2.
Таблица 2
Figure imgf000009_0001
Анализ таблицы 2 показывает, что при соотношении в составе брикета кремния к марганцу 1 :(2,2÷3,7) обеспечивается оптимальная технологичность процесса и получение заданного химического состава стали. Использование в составе брикета некондиционной мелочи ферромарганца позволит снизить себестоимость выплавляемой стали.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадений отличительных признаков заявляемого способа по сравнению с известными техническими решениями в данной области.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Способ внепечного легирования железоуглеродистых сплавов в ковше, включающий выпуск железоуглеродистого расплава из сталепла- вильного агрегата в ковш, подачу в ковш в процессе выпуска расплава раскислителей и легирующих, отличающийся тем, что, расплав легируют брикетами, содержащими карбид кремния 5÷80мac.%, углеродистый материал 10÷85 мac.%, связующее остальное, а после выпуска расплав раскисляют алюминием и доводят по химическому составу ферросплавами.
2. Способ по п.1 , отличающийся тем, что брикет дополнительно содержит некондиционную мелочь ферромарганца при соотношении кремния к марганцу 1:(2,2÷3,7);
3. Способ по п.1 , отличающийся тем, что в качестве карбида кремния металлургического используют его шламы;
4. Способ по п.t, отличающийся тем, что в качестве углеродистого материала используют материалы термообработанные углеродсодер- жащие электродного производства.
PCT/RU2004/000458 2004-06-18 2004-11-19 Procede pour allier des alliages fer-carbone dans la poche Ceased WO2006001727A1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2004118439 2004-06-18
RU2004118439/02A RU2247158C1 (ru) 2004-06-18 2004-06-18 Способ внепечного легирования железоуглеродистых сплавов в ковше

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2006001727A1 true WO2006001727A1 (fr) 2006-01-05

Family

ID=35286303

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2004/000458 Ceased WO2006001727A1 (fr) 2004-06-18 2004-11-19 Procede pour allier des alliages fer-carbone dans la poche

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2247158C1 (ru)
WO (1) WO2006001727A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113265510A (zh) * 2021-05-19 2021-08-17 李振发 一种新型炼钢复合材料及其制备方法和应用

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116062941B (zh) * 2023-03-02 2023-09-08 北京神舟茂华环保科技有限公司 一种光伏行业高含氟含氯废水的协同除氟脱氯的方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2020663A1 (ru) * 1968-10-14 1970-07-17 Sueddeutsche Kalkstickstoff
US4586956A (en) * 1985-07-17 1986-05-06 Labate M D Method and agents for producing clean steel
RU2138563C1 (ru) * 1998-12-08 1999-09-27 АО "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ обработки стали в ковше
RU2219249C1 (ru) * 2002-06-17 2003-12-20 Открытое акционерное общество "Северсталь" Способ внепечной обработки стали в ковше

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2020663A1 (ru) * 1968-10-14 1970-07-17 Sueddeutsche Kalkstickstoff
US4586956A (en) * 1985-07-17 1986-05-06 Labate M D Method and agents for producing clean steel
RU2138563C1 (ru) * 1998-12-08 1999-09-27 АО "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ обработки стали в ковше
RU2219249C1 (ru) * 2002-06-17 2003-12-20 Открытое акционерное общество "Северсталь" Способ внепечной обработки стали в ковше

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113265510A (zh) * 2021-05-19 2021-08-17 李振发 一种新型炼钢复合材料及其制备方法和应用

Also Published As

Publication number Publication date
RU2247158C1 (ru) 2005-02-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Wang et al. Non-metallic inclusions in different ferroalloys and their effect on the steel quality: A review
CN106148844B (zh) 一种含硫超低钛高标轴承钢的制备方法
CN1198947C (zh) 钢的晶粒细化方法、钢的晶粒细化合金以及生产晶粒细化合金的方法
CN102296157B (zh) 超低碳铝硅镇静钢的极低Ti控制方法
RU2451090C1 (ru) Способ выплавки конструкционной стали пониженной и регламентированной прокаливаемости
CN105463159A (zh) 一种多元素氮化合金包芯线及其在q620d钢种强化处理工艺中的应用方法
AU549961B2 (en) Boron alloying additive for continuously casting boron steel
WO2006068487A1 (en) Modifying agents for cast iron
CN114107601A (zh) 一种镁预处理细化钢中稀土夹杂物的方法
RU2219249C1 (ru) Способ внепечной обработки стали в ковше
JPH03505755A (ja) 多目的に適用できる鋼を精練するための材料
WO2006001727A1 (fr) Procede pour allier des alliages fer-carbone dans la poche
JPH03502361A (ja) 汎用鋼の製法
RU2353667C1 (ru) Способ производства низкокремнистой стали
RU2382086C1 (ru) Способ производства борсодержащей стали
RU2201458C1 (ru) Способ модифицирования стали
RU2104311C1 (ru) Способ легирования стали марганцем
RU2334796C1 (ru) Способ производства стали
RU2222607C1 (ru) Способ легирования стали
RU2779272C1 (ru) Модификатор для железоуглеродистых расплавов и способ его изготовления
CN1284868C (zh) 炼钢用复合脱氧剂－硅铝钡钙锰铁合金的制备方法
RU2366724C1 (ru) Способ производства электротехнической стали
RU2214473C1 (ru) Сплав для раскисления стали
RU2031135C1 (ru) Способ выплавки синтетического шлака для обработки стали
RU2255119C1 (ru) Способ наведения синтетического рафинирующего шлака при обработке жидкой стальной заготовки на установке "печь-ковш" и шихта для наведения синтетического рафинирующего шлака

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BW BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE EG ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS JP KE KG KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NA NI NO NZ OM PG PH PL PT RO RU SC SD SE SG SK SL SY TJ TM TN TR TT TZ UA UG US UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): GM KE LS MW MZ NA SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Country of ref document: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase