RU2353667C1 - Способ производства низкокремнистой стали - Google Patents
Способ производства низкокремнистой стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2353667C1 RU2353667C1 RU2008100996/02A RU2008100996A RU2353667C1 RU 2353667 C1 RU2353667 C1 RU 2353667C1 RU 2008100996/02 A RU2008100996/02 A RU 2008100996/02A RU 2008100996 A RU2008100996 A RU 2008100996A RU 2353667 C1 RU2353667 C1 RU 2353667C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- ladle
- slag
- content
- aluminum
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 64
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 64
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical group [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 40
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 39
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 26
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000005997 Calcium carbide Substances 0.000 claims abstract description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 10
- CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N tert-butyl 2-[2-[2-[2-[bis[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]amino]-5-bromophenoxy]ethoxy]-4-methyl-n-[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]anilino]acetate Chemical compound CC1=CC=C(N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)C(OCCOC=2C(=CC=C(Br)C=2)N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)=C1 CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical group [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 3
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 11
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 4
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 abstract description 6
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 3
- 229910014813 CaC2 Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000005555 metalworking Methods 0.000 abstract 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 8
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 6
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 4
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 4
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- ULGYAEQHFNJYML-UHFFFAOYSA-N [AlH3].[Ca] Chemical compound [AlH3].[Ca] ULGYAEQHFNJYML-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к производству низкокремнистой стали. Способ включает выплавку металла в сталеплавильном агрегате, отсечку шлака от металла в конце выпуска его из сталеплавильного агрегата в ковш, присадку шлакообразующих и легирующих материалов, раскисление и продувку металла в ковше инертным газом. Металл выплавляют с содержанием углерода более 0,03%, осуществляют вакуумную обработку металла в ковше, присаживают шлакообразующие материалы, определяют содержание кислорода в металле. Далее металл и шлак раскисляют кальцийсодержащими и алюминийсодержащими материалами, при этом в качестве кальцийсодержащего материала используют карбид кальция, который подают в ковш с расходом в зависимости от содержания кислорода в металле после вакуумной обработки, требуемого содержания кислорода в металле до 15 ppm и эмпирических коэффициентов, а подачу алюминийсодержащего материала осуществляют в количестве исходя из перерасчета материала на содержание чистого алюминия в пределах соотношения
СаС2/Alчистый=1-7 и затем проводят корректировку химического состава стали. Использование изобретения позволяет повысить степень чистоты металла от неметаллических включений. 2 з.п. ф.-лы, 1 табл.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к производству низкокремнистой стали, с возможностью разливки полученной стали на установках непрерывной разливки стали и в слиток.
Наиболее близким по технической сути к предлагаемому способу является способ производства низкокремнистой стали, обеспечивающий получение стали с содержанием кремния до 0,05% и серы до 0,010%. Способ производства низкокремнистой стали включает выпуск расплава из сталеплавильного агрегата в ковш, отсечку шлака при выпуске расплава в ковш, комплексную обработку металла при выпуске в ковш с основной футеровкой посредством присадки алюминия и алюмокальциевой лигатуры, шлакообразующей смеси, раскислителей, легирующих материалов, продувку металла в ковше после его выпуска нейтральным газом. При содержании 0,02-0,05% алюминия в металле вводят порошковую проволоку с наполнителем из смеси гранулированного кальция и порошка алюминия (RU 2166550, С2, опубл. 2001.05.10).
Недостатками известного способа являются:
- повышенный расход алюминия, что связано с использованием алюминия в качестве основного раскислителя;
- повышенный угар алюминийсодержащих материалов, т.к. ввод их осуществляется при высоком содержании кислорода в металле, что приводит к повышенной загрязненности металла глиноземистыми неметаллическими включениями;
- низкая степень десульфурации стали - 41,6-63,6%.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является:
- повышение степени чистоты металла по неметаллическим включениям и снижение расхода алюминия, что связано с проведением предварительного вакуум-углеродного раскисления с удалением продуктов раскисления в газовую фазу;
- исключение образования сотовых пузырей при кристаллизации стали с содержанием алюминия в готовом металле менее 0,01% (псевдокипящий металл), что связано с большей степенью раскисленности стали с минимальным расходом алюминийсодержащих материалов, получение металла с содержанием кислорода менее 15 ppm и (FeO) в шлаке менее 1,5% и разливка без «затягивания» разливочных стаканов, что позволит разливать данный металл на машине непрерывного литья заготовки;
- разливка на машинах непрерывного литья заготовок низкокремнистого металла без «затягивания» разливочных стаканов с содержанием алюминия в готовом металле 0,01-0,05% (полуспокойный металл).
Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства низкокремнистой стали, включающем выплавку металла, отсечку шлака в конце выпуска из сталеплавильного агрегата в ковш, присадку шлакообразующих и легирующих материалов, раскисление и продувку металла в ковше инертным газом, согласно изобретению выплавляют металл с содержанием углерода более 0,03%, осуществляют вакуумную обработку нераскисленного металла в ковше, присаживают шлакообразующие материалы, определяют содержание кислорода в металле, затем металл и шлак раскисляют кальцийсодержащими и алюминийсодержащими материалами, в качестве кальцийсодержащего материала используют карбид кальция, который подают в ковш с расходом по зависимости:
m=0,21·(ао_нач-ао_кон)n, кг/т,
где ао_нач - содержание кислорода в металле после вакуумной обработки, ppm,
ао_кон - требуемое содержание кислорода в металле до 15 ppm,
n - эмпирический коэффициент в диапазоне 0,3-0,5,
0,21 - эмпирический коэффициент, кг/т*ррт,
а подачу алюминийсодержащего материала осуществляют в количестве исходя из соотношения СаС2/Alчистый=1-7 (из перерасчета материала на содержание чистого алюминия), затем проводят корректировку химического состава стали.
Содержание углерода на выпуске полупродукта из сталеплавильного агрегата в пределах более 0,03% позволяет производить вакуум-углеродное раскисление углеродом, содержащимся в расплаве. При меньших значениях не будет обеспечиваться эффективное вакуум-углеродное раскисление.
Диапазон значений расхода карбида кальция определяется зависимостью:
m=0,21·(ао_нач-ао_кон)n, кг/т,
где ао_нач - содержание кислорода в металле после вакуум-углеродного раскисления,
ао_кон - требуемое содержание кислорода в металле до 15 ppm,
n - эмпирический коэффициент в диапазоне 0,3-0,5, зависящий от содержания шлака в ковше,
0,21 - эмпирический коэффициент, кг/т*ррт.
Подача в ковш СаС2 по указанной зависимости позволяет получить необходимую степень раскисления стали. При меньших значениях не будет достигаться необходимая степень раскисления стали. При больших количествах не будет обеспечиваться необходимый химический состав по содержанию углерода на низкоуглеродистой стали или на среднеуглеродистых сталях приведет к перерасходу данного материала.
Диапазон значений расхода алюминийсодержащих материалов при внепечной обработке расплава в пределах отношения СаС2/Alчистый=1-7 объясняется физико-химическими закономерностями процесса раскисления металла и шлака до снижения содержания кислорода менее 15 ppm. При больших значениях отношения, на низкоуглеродистом металле, не будет обеспечиваться необходимое содержание кислорода при обеспечении низкого содержания углерода. При меньших значениях будет происходить перерасход алюминийсодержащих материалов и на металле с содержанием алюминия до 0,01% не будет обеспечиваться заданный химический состав.
Осуществление технологии производства низкокремнистого металла по приведенному способу позволяет:
- повысить степень чистоты металла по неметаллическим включениям вследствие проведения вакуум-углеродного раскисления и использования в качестве раскислителя шлака и металла карбида кальция;
- снизить расход алюминия, что связано с проведением предварительного вакуум-углеродного раскисления с удалением продуктов раскисления в газовую фазу и замещением части алюминия карбидом кальция;
- исключить образование сотовых пузырей при кристаллизации стали с содержанием алюминия в готовом металле менее 0,01% (псевдокипящий металл), что позволит разливать данный металл на машинах непрерывного литья заготовок. Исключение образования сотовых пузырей связано с большей степенью раскисленности стали и получением металла с содержанием кислорода менее 15 ppm (0,0015%);
- производить разливку низкокремнистого металла на машинах непрерывного литья заготовок с содержанием алюминия в готовом металле 0,01-0,05%, без «затягивания» разливочных стаканов, что обусловлено низким уровнем загрязненности металла включениями на основе Al2О3 и подтверждается высоким усвоением алюминия из алюминиевой проволоки, подающейся на легирование.
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения.
Способ производства низкокремнистой стали св. 08А с требуемым химическим составом, мас.%: С≤0,1; Si≤0,03; Mn=0,35-0,6; S≤0,025; Р≤0,025; А1≤0,01 осуществляют следующим образом.
Полупродукт выплавляли в шахтной печи объемом 150 т.
Полученный химический состав расплава металла на выпуске составляет, мас.%: С=0,05; Si=0,004; Mn=0,10; S=0,043; Р=0,007. Во время выпуска металла из печи в ковш осуществляли отсечку шлака.
Затем проводили вакуумирование расплава на установке УВС в течение 20 минут.
Химический состав расплава после вакуумирования металла, мас.%: С=0,006; Si=0,003; Mn=0,10; S=0,036; Р=0,007.
Далее в ковш присаживали шлакообразующие материалы: известь в количестве 6,5 кг/т и 4 кг/т плавикового шпата, для наведения высокоосновного жидкоподвижного шлака. Измерили содержание кислорода в металле, которое составило 240 ppm (0,024%). После наведения шлака в ковш присаживали раскислители - карбид кальция с расходом, определяемым по зависимости, что составляет:
m=0,21·(240-10)0,5=3,18 кг/т, исходя из необходимого получения содержания кислорода 10 ppm, и алюминиевую сечку в количестве 0,64 кг/т.
Для получения заданного химического состава использовали металлический марганец, который присаживали в количестве 3,92 кг/т, производили ввод алюминиевой проволоки в количестве 0,038 кг/т из расчета получения алюминия не более 0,01% с последующим вводом феррокальциевой проволоки в количестве 0,9 кг/т, в пересчете на чистый кальций.
В период вакуумирования и внепечной обработки металла на установке печь-ковш (УПК) металл продували инертным газом аргоном.
В результате проведенной обработки получили сталь с конечным химическим составом, мас.%: С=0,05; Si=0,014; Mn=0,50; S=0,007; Р=0,009; Al=0,006.
Металл разливали на сортовой машине непрерывной разливки в круглую заготовку, разливка прошла без затягивания разливочного стакана, при кристаллизации не произошло образования «сотовых пузырей».
В таблице приведены примеры осуществления способа производства стали с обработкой ее в ковше с различными технологическими параметрами.
В 1, 2 и 6-м примерах не достигается желаемый технический результат, описанный в изобретении, по причине отклонений от указанной технологии.
Примеры 3, 4 и 5 вследствие соблюдения технологических параметров по предлагаемому изобретению являются оптимальными по достижению требуемой окисленности металла, что позволяет исключить образование сотовых пузырей при кристаллизации псевдокипящего металла (при содержании алюминия до 0,01%), а металл с регламентированным содержанием алюминия (0,01-0,05%) - разливать на установке непрерывной разливки стали без «затягивания» разливочного стакана. Полученный металл характеризуется повышенной степенью чистоты по неметаллическим включениям, а при производстве его существенно снизился расход алюминия.
| Параметры | Примеры | |||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | |
| Содержание углерода перед вакуумированием металла, % | 0,05 | 0,05 | 0,035 | 0,07 | 0,15 | 0,02 |
| Содержание кислорода после вакуум-углеродного раскисления, ppm | 120 | 93 | 150 | 220 | 50 | 455 |
| Расход карбида кальция, кг/т | 0,54 | 1,23 | 1,52 | 1,78 | 0,92 | 2,41 |
| Расход алюминия (в пересчете на чистый алюминий), кг/т | 0,23 | 2,46 | 0,51 | 0,59 | 0,31 | 0,83 |
| Содержание кислорода после проведения раскисления, ppm | 39 | 3 | 9 | 12 | 7 | 15 |
| Продолжитель-ность обработки на установке печь-ковш, мин | 30 | 35 | 35 | 40 | 35 | 65 |
| Усвоение алюминия, % | 57 | 85 | 83 | 80 | 85 | 80 |
| Результат | Заниженный расход карбида кальция приводит к образованию сотовых пузырей при разливке металла с регламентированным содержанием алюминия и «затягиванию» разливочных стаканов вследствие низкого усвоения алюминия | Повышенный расход алюминия приводит к получению стали с содержанием Al>0,01% и повышенной загрязненностью металла включениями Al2О3, невозможности ее разливки на УНРС | Полу-чен техни-ческий результат по изобретению | Получен техниче-ский результат по изобрете-нию | Получен техниче-ский результат по изобрете-нию | Нарушение технологии (низкое содержание углерода перед выпуском из сталеплавильного агрегата) приводит к увеличению расходов раскислителей и продолжительности обработки на УПК |
Claims (3)
1. Способ производства низкокремнистой стали, включающий выплавку металла в сталеплавильном агрегате, отсечку шлака от металла в конце выпуска его из сталеплавильного агрегата в ковш, присадку шлакообразующих и легирующих материалов, раскисление и продувку металла в ковше инертным газом, отличающийся тем, что выплавляют металл с содержанием углерода более 0,03%, осуществляют вакуумную обработку металла в ковше, присаживают шлакообразующие материалы, определяют содержание кислорода в металле, затем металл и шлак раскисляют кальцийсодержащими и алюминийсодержащими материалами, при этом в качестве кальцийсодержащего материала используют карбид кальция (СаС2), который подают в ковш с расходом по зависимости
m=0,21(аo_нач-ао_кон)n кг/т,
где ао_нач - содержание кислорода в металле после вакуумной обработки, млн-1;
ао_кон - требуемое содержание кислорода в металле до 15 млн-1;
n - эмпирический коэффициент в диапазоне 0,3-0,5;
0,21-эмпирический коэффициент, кг/т·млн-1,
а подачу алюминийсодержащего материала осуществляют в количестве, исходя из перерасчета материала на содержание чистого алюминия в пределах соотношения СаС2/Alчистый=1-7, и затем проводят корректировку химического состава стали.
m=0,21(аo_нач-ао_кон)n кг/т,
где ао_нач - содержание кислорода в металле после вакуумной обработки, млн-1;
ао_кон - требуемое содержание кислорода в металле до 15 млн-1;
n - эмпирический коэффициент в диапазоне 0,3-0,5;
0,21-эмпирический коэффициент, кг/т·млн-1,
а подачу алюминийсодержащего материала осуществляют в количестве, исходя из перерасчета материала на содержание чистого алюминия в пределах соотношения СаС2/Alчистый=1-7, и затем проводят корректировку химического состава стали.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что используют карбид кальция с массовой долей кальция 40-65%.
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что массовая доля алюминия в алюминийсодержащем материале составляет 18-100%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008100996/02A RU2353667C1 (ru) | 2008-01-09 | 2008-01-09 | Способ производства низкокремнистой стали |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008100996/02A RU2353667C1 (ru) | 2008-01-09 | 2008-01-09 | Способ производства низкокремнистой стали |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2353667C1 true RU2353667C1 (ru) | 2009-04-27 |
Family
ID=41018997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008100996/02A RU2353667C1 (ru) | 2008-01-09 | 2008-01-09 | Способ производства низкокремнистой стали |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2353667C1 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2465340C1 (ru) * | 2011-07-08 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства низкокремнистой стали |
| RU2533263C1 (ru) * | 2013-10-29 | 2014-11-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства низкокремнистой стали |
| RU2639080C1 (ru) * | 2016-12-28 | 2017-12-19 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения", АО "НПО "ЦНИИТМАШ" | Способ производства стали |
| RU2818526C1 (ru) * | 2023-07-18 | 2024-05-02 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат" (АО "ЕВРАЗ НТМК") | Способ производства низкокремнистой стали |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU99105989A (ru) * | 1999-03-26 | 2001-01-20 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина | Способ десульфации низкокремнистой стали |
| RU2166550C2 (ru) * | 1999-03-26 | 2001-05-10 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина | Способ производства низкокремнистой стали |
| RU2206625C1 (ru) * | 2002-03-04 | 2003-06-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ обработки стали в ковше |
| RU2228373C1 (ru) * | 2003-04-22 | 2004-05-10 | ООО "Сорби стил" | Способ рафинирования низкокремнистой стали в ковше |
-
2008
- 2008-01-09 RU RU2008100996/02A patent/RU2353667C1/ru active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU99105989A (ru) * | 1999-03-26 | 2001-01-20 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина | Способ десульфации низкокремнистой стали |
| RU2166550C2 (ru) * | 1999-03-26 | 2001-05-10 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина | Способ производства низкокремнистой стали |
| RU2206625C1 (ru) * | 2002-03-04 | 2003-06-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ обработки стали в ковше |
| RU2228373C1 (ru) * | 2003-04-22 | 2004-05-10 | ООО "Сорби стил" | Способ рафинирования низкокремнистой стали в ковше |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2465340C1 (ru) * | 2011-07-08 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства низкокремнистой стали |
| RU2533263C1 (ru) * | 2013-10-29 | 2014-11-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства низкокремнистой стали |
| RU2639080C1 (ru) * | 2016-12-28 | 2017-12-19 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения", АО "НПО "ЦНИИТМАШ" | Способ производства стали |
| RU2818526C1 (ru) * | 2023-07-18 | 2024-05-02 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат" (АО "ЕВРАЗ НТМК") | Способ производства низкокремнистой стали |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101074895B1 (ko) | 용강의 탈질방법 | |
| CN110512051B (zh) | 一种避免连铸水口结瘤的稀土合金化方法 | |
| CN102199684B (zh) | 超低氧含钛铁素体不锈钢的生产方法 | |
| CN104278197B (zh) | 一种低硅高钛焊丝用钢的冶炼方法 | |
| CN102011059B (zh) | 一种低硅低锰超纯转子钢冶炼工艺方法 | |
| CN111254254A (zh) | 一种含硫工程机械用钢的制备方法 | |
| CN102248142A (zh) | 一种中低碳铝镇静钢的生产方法 | |
| CN108265228A (zh) | 一种高切削性能钢的生产方法 | |
| JP2018034189A (ja) | 硫黄添加鋼の連続鋳造ノズルの閉塞防止方法 | |
| CN112708720B (zh) | 一种提高低碳低硅含铌钢铌收得率的冶炼方法 | |
| RU2353667C1 (ru) | Способ производства низкокремнистой стали | |
| RU2219249C1 (ru) | Способ внепечной обработки стали в ковше | |
| CN106011373A (zh) | 一种利用硅铁合金中残余钙进行钢水钙处理的生产方法 | |
| CN111041331B (zh) | 一种电炉生产45#大型扁钢锭的方法 | |
| RU2533263C1 (ru) | Способ производства низкокремнистой стали | |
| RU2233339C1 (ru) | Способ производства стали | |
| CN106929635A (zh) | 钢锭及其制造方法 | |
| RU2394918C2 (ru) | Способ выплавки и вакуумирования рельсовой стали | |
| RU2139943C1 (ru) | Способ получения высококачественной стали | |
| RU2382086C1 (ru) | Способ производства борсодержащей стали | |
| RU2392333C1 (ru) | Способ производства низкоуглеродистой стали | |
| RU2569621C1 (ru) | Способ производства ниобийсодержащей стали | |
| RU2138563C1 (ru) | Способ обработки стали в ковше | |
| RU2265064C2 (ru) | Способ производства стали для металлокорда | |
| RU2212451C1 (ru) | Способ получения стали для металлокорда |