SU1650716A1 - Method of ladle treatment of steel - Google Patents
Method of ladle treatment of steel Download PDFInfo
- Publication number
- SU1650716A1 SU1650716A1 SU874302274A SU4302274A SU1650716A1 SU 1650716 A1 SU1650716 A1 SU 1650716A1 SU 874302274 A SU874302274 A SU 874302274A SU 4302274 A SU4302274 A SU 4302274A SU 1650716 A1 SU1650716 A1 SU 1650716A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- metal
- steel
- content
- aluminum
- modifiers
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 30
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 32
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 25
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 23
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 claims abstract description 9
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 8
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 8
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 8
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000003607 modifier Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 7
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 11
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 claims 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 abstract description 7
- 238000012986 modification Methods 0.000 abstract description 7
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 4
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 2
- IESVDEZGAHUQJU-ZLBXKVHBSA-N 1-hexadecanoyl-2-(4Z,7Z,10Z,13Z,16Z,19Z-docosahexaenoyl)-sn-glycero-3-phosphocholine Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCC(=O)OC[C@H](COP([O-])(=O)OCC[N+](C)(C)C)OC(=O)CC\C=C/C\C=C/C\C=C/C\C=C/C\C=C/C\C=C/CC IESVDEZGAHUQJU-ZLBXKVHBSA-N 0.000 description 1
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000592 Ferroniobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000628 Ferrovanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZFGFKQDDQUAJQP-UHFFFAOYSA-N iron niobium Chemical compound [Fe].[Fe].[Nb] ZFGFKQDDQUAJQP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N iron vanadium Chemical compound [V].[Fe] PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N manganese silicon Chemical compound [Si].[Mn] PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии , в частности к внепечной обработке сталей. Цель изобретени сокращение расхода модификаторов и улучшение качества стали. Сущность изобретени заключаетс в том, что перед обработкой модификаторами производ т корректировку окисленности металла путем получени содержани алюмини в металле в количестве, определ емой по формуле: exp (% Si - Гп С - - 0,3979), где С - 45,79 - 0.01922 ч. t - температура металла перед вводом алюмини , °С; % Si - содержание кремни в металле. Модифицирование осуществл ют смесью силикокальци (или извести) плавикового шпата и криолита при массовом соотношении 1:(0,25-0,4):(0,005-0,01). Улучшаетс качество металла за счет снижени содержани неметаллических включений, снижаетс расход модификаторов на 15%. 2 з.п. ф-лы, 1 габл.This invention relates to ferrous metallurgy, in particular to secondary treatment of steels. The purpose of the invention is to reduce the consumption of modifiers and improve the quality of steel. The essence of the invention is that prior to treatment with modifiers, the metal oxidation is corrected by obtaining the aluminum content in the metal in an amount determined by the formula: exp (% Si - Hn C - - 0.3979), where C - 45.69 - 0.01922 h. T is the metal temperature before the introduction of aluminum, &C; % Si is the silicon content in the metal. The modification is carried out with a mixture of silicocalcium (or lime) of fluorspar and cryolite at a mass ratio of 1: (0.25-0.4): (0.005-0.01). The quality of the metal is improved by reducing the content of non-metallic inclusions, the consumption of modifiers is reduced by 15%. 2 hp f-ly, 1 gab.
Description
Изобретение относитс к черной металлургии , а именно к производству качественных сталей, и может быть использовано в сталеплавильных цехах.The invention relates to ferrous metallurgy, namely the production of high-quality steel, and can be used in steelmaking shops.
Цель изобретени - сокращение расхода модификаторов и улучшение качества стали.The purpose of the invention is to reduce the consumption of modifiers and improve the quality of steel.
Установлено, что при любой температуре в исследованном интервале можно определить концентрацию алюмини , которой соответствует минимальное равновесное содержание кислорода в металле.It was established that at any temperature in the investigated range, it is possible to determine the concentration of aluminum, which corresponds to the minimum equilibrium oxygen content in the metal.
Эта зависимость имеет вид % АЯопт ехр (% Si - Ел С - 0-3979), (1)This dependence has the form% АЯопт exp (% Si - El С - 0-3979), (1)
где С 45,79- 0,01922 t.where С 45.79- 0,01922 t.
Свободные члены этого уравнени учитывают химический состав стали, кроме кремни .The free terms of this equation take into account the chemical composition of the steel, except silicon.
При осуществлении предварительного раскислени стали алюминием из расчета получени его в металле, определ емом по зависимости (1), происходит регулирование содерхони кислорода в металле и создаютс услови дл максимального использовани модифицирующей смеси с целью модифицировани неметаллических включений .When pre-deoxidizing steel with aluminum at the rate of its production in the metal, determined by dependence (1), oxygen content in the metal is regulated and conditions are created to maximize the use of the modifying mixture in order to modify non-metallic inclusions.
При регулировании количества кислорода в металле путем корректировки содержани в нем алюмини снижаетс содержание неметаллических включений в стали как экзогенного , так и эндогенного характера, что обеспечивает получение стали высокого качества .When regulating the amount of oxygen in the metal by adjusting the content of aluminum in it, the content of non-metallic inclusions in steel is both exogenous and endogenous, which ensures high quality steel.
При количестве алюмини в стали выше оптимального, определенного по уравнению (1), снижение его содержани осущестОWhen the amount of aluminum in the steel is higher than the optimum determined by equation (1), its content is reduced
ел оate about
XIXi
оabout
вл етс продувкой аргоном. В этом случае произойдет в основном удаление алюмини в виде АЕгОз, что благопри тно сказываетс на загр зненнбсти стали. При содержании алюмини ниже оптимального его ввод т в металл в требуемом количестве.is purged with argon. In this case, mainly removal of aluminum in the form of AEgOz will occur, which favorably affects the contamination of steel. When the aluminum content is below the optimum, it is introduced into the metal in the required amount.
В процессе проведени исследований устанавливают целесообразность использовани модифицирующих смесей на основе силикокальци (извести), плавикового шпата, криолита при соотношении расходов 1:(0,25-0,4):(0,005-0,01). In the process of conducting research, it is established that the use of modifying mixtures based on silicocalcium (lime), fluorspar, and cryolite is established at a cost ratio of 1: (0.25-0.4) :( 0.005-0.01).
Использование в смеси силикокальци или извести обуславливаетс требовани ми , предъ вл емыми к качеству стали, а именно или максимальным снижением серы , или глубоким модифицированием, или чистой стали по неметаллическим включени м . Наличие в смеси силикокальци обеспечивает максимальное снижение серы в металле и модицифирование стали. Введение в смесь извести обеспечивает получение более чистого металла по неметаллическим включени м.The use of silicocalcium or lime in a mixture is dictated by the requirements imposed on the quality of the steel, namely, either by maximizing the reduction of sulfur, or by deep modifying, or pure steel on non-metallic inclusions. The presence in the mixture of silicocalcium ensures the maximum reduction of sulfur in the metal and the modification of steel. Introducing lime into a mixture provides a cleaner metal for non-metallic inclusions.
При соотношении расходов силикокальци и плавикового шпата менее, чем 1:0,25, не происходит заметного изменени адгезии смеси к неметаллическим включени м, практически отсутствует легкоплавка фаза СаО - - CaF2 на твердых скоплени х AfeOa, что снижает перевод сульфидов в глобул рную форму. Кроме того, ввод большого количества силикокальци приводит к повышению содержани азота в металле.When the ratio of silicocalc and fluorspar consumption is less than 1: 0.25, there is no noticeable change in the adhesion of the mixture to nonmetallic inclusions, the low melting of the CaO - CaF2 phase on the AfeOa solid accumulations is practically absent, which reduces the conversion of sulphides to globular form. In addition, the introduction of a large amount of silicocalcium leads to an increase in the nitrogen content of the metal.
При соотношении расходов более, чем 1:0,4, наблюдаетс ухудшение десульфура- ции металла, снижение модифицирующей способности смеси.When the cost ratio is more than 1: 0.4, there is a worsening of metal desulfurization, a decrease in the modifying capacity of the mixture.
Соотношение расходов силикокальци w криолита менее, чем 1:0,005, не позвол ет увеличить поглотительную способность смеси по отношению к неметаллическим включени м, эффективно раствор ть образующиес скоплени АЬОз.The cost ratio of silicocalc w of cryolite less than 1: 0.005 does not allow increasing the absorbing capacity of the mixture with respect to non-metallic inclusions, effectively dissolving the accumulated Ao33 aggregates.
Увеличение соотношени расходов более 1:0,01 не приводит к улучшению поглотительных свойств смеси и снижает стойкость футеровки ковша.An increase in the cost ratio of more than 1: 0.01 does not improve the absorption properties of the mixture and reduces the durability of the lining of the ladle.
Соотношение расходов извести и плавикового шпата не менее, чем 1:0,25, обусловлено необходимостью эффективной десульфурзции металла при высокой рафинирующей способности смеси, а не более, чем 1:0,4, определ етс ухудшением физико-химических свойств образующегос шлака на поверхности металла и, как следствие, получением более гр зного металла по неметаллическим включени м.The cost ratio of lime and fluorspar not less than 1: 0.25, due to the need for effective desulfuration of the metal with a high refining capacity of the mixture, and not more than 1: 0.4, is determined by the deterioration of the physicochemical properties of the slag formed on the metal surface. and, as a result, the production of a more dirty metal due to non-metallic inclusions.
Соотношение расходов извести и криолита не менее, чем 1:0,005, определ етс The cost ratio of lime and cryolite not less than 1: 0.005 is determined by
необходимостью улучшени жидкотекуче- сти стали, и, как следствие, снижение зат гивани разливочного стакана, более чем 1:0,01, ухудшает текучесть смеси, что затрудн ет продувку ею, увеличиваетс количество выдел емой при продувке пыли и газов.the need to improve the fluidity of steel, and, as a result, a decrease in the indentation of the pouring glass, more than 1: 0.01, impairs the flowability of the mixture, which makes it difficult to blow, and the amount of dust and gases released during blowing is increased.
Опробование способа внепечной обработки стали провод т в конвертерном цехе,Testing the method of secondary treatment of steel is carried out in a converter shop,
оснащенном 160-тонными конвертерами при выплавке стали 09Г2ФБ,equipped with 160-ton converters for steelmaking 09G2FB,
Продувку металла в конвертере заканчивают по достижении заданного содержани углерода и температуры. ХимическийThe purge of the metal in the converter is completed upon reaching the specified carbon content and temperature. Chemical
состав металла, после продувки кислородом , %: С 0,08; Мп 0,11; S 0,018; Р 0,007, температура 1650-16 00С.metal composition, after purging with oxygen,%: C 0.08; Mp 0.11; S 0.018; P 0.007, temperature 1650-16 ° C.
После получени экспресс-анализа металл выпускают в ковш с высокоглиноземистой футеровкой, предварительно наполненный известно-глиноземистым рафинировочным шлаком в количестве 45 кг/т стали.After obtaining an express analysis, the metal is released into a ladle with a high-alumina lining, pre-filled with a known-alumina refining slag in the amount of 45 kg / t of steel.
Во врем выпуска металла в ковшDuring the release of the metal in the ladle
присаживают компоненты, кг/т стали: марганецсодержащие материалы (силико- марганец и ферромарганец) 14; феррованадий 1,7, феррониобий 0,5; первичный алюминии 2,6.components are set down, kg / t of steel: manganese-containing materials (silicon manganese and ferromanganese) 14; ferrovanadium 1.7, ferroniobium 0.5; primary aluminum 2.6.
После выпуска ковш с метталом поступает на установки доводки плавки в ковше (УД ПК).After the release of the bucket with Mettal enters the installation of finishing melting in the bucket (UD PC).
После усреднительной продувки металла аргоном в течение 2-3 мин с расходомAfter the average purging of the metal with argon for 2-3 minutes at a rate
30-50 м /ч осуществл ют замер температуры и определ ют содержание алюмини в стали. Затем по формуле (1) определ ют необходимое количество алюмини в металле, который ввод т в виде проволоки с помощью трайб-аппарата.30-50 m / h measure the temperature and determine the aluminum content in the steel. Then, the required amount of aluminum in the metal is determined by the formula (1), which is introduced in the form of a wire using a tribbic apparatus.
После этого осуществл ют с помощью пневмонасоса продувку рафинировочной смесью в струе аргона с расходом 1,5-2,5 кг/т стали. Продувку заканчивают после израсходовани требуемого количества смеси и получени температуры 1590-1610°С, после чего ковш с УДПК передаетс на УНРС. П р и м е р 1. Выплавл ют сталь 09Г2ФБ следующего состава, %: С 0,08-0,11; SiAfter that, a pneumatic pump is used to purge the refining mixture in a stream of argon with a flow rate of 1.5-2.5 kg / t of steel. The purge is completed after the required amount of the mixture has been consumed and the temperature is 1590-1610 ° C, after which the ladle with the PDPC is transferred to the UNRS. PRI me R 1. Steel 09G2FB is melted with the following composition,%: C 0.08-0.11; Si
0,15-0,35; Мп 1,55-1,7; АЈ 0,02-0,07; S 0,006; Р 0,020; V 0,02-0,05; Сг 0,3; Ni 0,3; Cu 0,3; N2 0,011; Nb 0,02-0,04; Ti 0,01-0,035. После усреднительной продувки аргоном температура металла составл ет 1620°С, содержание А 0,035%, кремни 0,22%. Расчет по формуле показывает , что минимальное содержание кислорода , равновесное с алюминием при данной температуре, будет при содержании % АЦопт 0,057%. Значит в металл нужно ввести ЛАЕ 0,022 % или 40 кг/плавку , что и было сделано с помощью трайб- аппарата. Затем вдувают смесь силикокальци , плавикового шпата и криолита с расходом соответственно 1,2; 0,38 и 0,009 кг/т или 1:0,32:0,0075. Получают следующие результаты, %:0.15-0.35; Mp 1.55-1.7; АЈ 0.02-0.07; S 0,006; P 0.020; V 0.02-0.05; Cr 0.3; Ni 0.3; Cu 0.3; N2 0.011; Nb 0.02-0.04; Ti 0.01-0.035. After the average purge with argon, the temperature of the metal is 1620 ° C, the content of A is 0.035%, and silicon is 0.22%. The calculation by the formula shows that the minimum oxygen content, equilibrium with aluminum at a given temperature, will be at a content of% ACopt 0.057%. It means that LAE 0.022% or 40 kg / smelting must be introduced into the metal, which was done using the tribe apparatus. Then a mixture of silicocalcium, fluorspar and cryolite is blown in with a flow rate of 1.2, respectively; 0.38 and 0.009 kg / t or 1: 0.32: 0.0075. Get the following results,%:
Степень десульфурации72The degree of desulfurization72
Содержание неметаллических включений0,024 Содержание азота 0,0085 Эффективность модифицировани , оцениваема как отношение суммарной длины сульфидов к их площади Мэф S/F (см/см2)0,19. Результаты плавок с граничными значени ми расходов смеси приведены в таблице .Content of non-metallic inclusions 0.024 Nitrogen content 0.0085 Modification efficiency, estimated as the ratio of the total length of sulphides to their area Mef S / F (cm / cm2) 0.19. The results of the bottoms with the boundary values of the mixture flow rates are given in the table.
П риме р2. Выплавл ют стал ь09Г2Ф Б. Послеусреднительной продувки температура металла составл ет 1615°С, содержание алюмини 0,046%, кремни 0,24%. Содержание % должно быть 0,05%. Значит в металл нужно ввести ДАЈ 0,012% или 25 кг/плавку.P rime p2. After the averaging purge, the metal temperature is 1615 ° C, the aluminum content is 0.046%, and silicon is 0.24%. Content% should be 0.05%. So you need to enter the metal DAЈ 0,012% or 25 kg / smelting.
Затем вдувают смесь извести, плавикового шпата и криолита с расходом соответственно 1,5; 0,45 и 0,12 кг/т или соответственно: 1:0,30:0,008.Then a mixture of lime, fluorspar and cryolite is blown in with a consumption of 1.5, respectively; 0.45 and 0.12 kg / t, or respectively: 1: 0.30: 0.008.
Получены следующие результаты, %: Степень десульфурации59The following results are obtained,%: The degree of desulfurization59
Содержание НВ0,019Content HB0,019
Содержание азота0.0080 Nitrogen content0.0080
Эффективность модифицировани М3ф 2f/F0,25.Modification efficiency of M3f 2f / F0.25.
П р и м е р 3. Выплавл ют сталь 09Г2ФБ в соответствии с прототипом без регулировани окисленности металла посредством корректировки содержани алюмини .EXAMPLE 3 Steel 09G2FB was smelted in accordance with the prototype without adjusting the oxidation of the metal by adjusting the aluminum content.
После усреднительной продувки аргоном температура металла составл ет 1610°С, содержание алюмини 0,031%. кремни 0,25%. Расчетное содержание 0,58%. Однако корректировку окисленности не производ т и вдувают силикокальций с расходом 2 кг/т стали. После вдувани силикокальци производ т дополнительную приса дку алюмини в количестве 30 кг дл получени содержани алюмини в марочных пределах.After the average purging with argon, the temperature of the metal is 1610 ° C, the aluminum content is 0.031%. silicon 0.25%. The estimated content of 0.58%. However, the oxidation adjustment is not made and silico-calcium is injected at a rate of 2 kg / t steel. After injection of silicocalcium, additional aluminum is added in the amount of 30 kg to obtain aluminum content within the vintage limits.
( Получают следующие результаты, %: Степень десульфурации62(The following results are obtained,%: The degree of desulfurization62
Содержание НВ0,029Content НВ0,029
Содержание азота0,010Nitrogen content 0,010
Эффективность модифицировани МЭф равна0,23. На плавках, проведенных аналогично примеру 3, но с корректировкой окисленно- сти путем изменени содержани алюмини по формуле (1) и последующей модифицирующей обработкой силикокальцием получают следующие результаты, %:The efficiency of the modification of MEF is 0.23. On the bottoms, carried out analogously to example 3, but with the correction of oxidation by changing the aluminum content by the formula (1) and subsequent modifying treatment by silicocalcium, the following results are obtained,%:
Содержание НВ0,025HB0.025 content
Содержание азота0,0085Nitrogen content0,0085
Степень десульфурации75Desulphurisation75
Эффективность модифицировани МЭф равна0,17%. Расход силикокальци 1,75 кг/т. П риме р4. Выплавл ют сталь 09 Г2Ф Б. После усреднительной продувки температура металла составл ет 1618°С, содержание алюмини 0,072%, кремни 0,023%. Содер- жание % АЦопт должно быть 0,058, Значит превышение алюмини фактического над оптимальным равно 0,013%. Дл получени требуемого содержани алюмини осуществл ют продувку аргоном с расходом 45 м3/ч в течение 4 мин. После этого осуществл ют модифицирование смесью силикокальци (1,4 кг/т), плавикового шпата (0,42 кг/т) и криолита (0,007 кг/т).The efficiency of the modification of MEF is equal to 0.17%. Silicocalcium consumption 1.75 kg / t. P rime p4. Steel 09 G2F B is smelted. After the average purge, the temperature of the metal is 1618 ° C, the aluminum content is 0.072%, and the silicon is 0.023%. The content of% ACopt should be 0.058, meaning that the excess of actual aluminum over the optimum is 0.013%. To obtain the required aluminum content, an argon purge is carried out at a flow rate of 45 m3 / h for 4 minutes. After this, the mixture is modified by silicocalcium (1.4 kg / t), fluorspar (0.42 kg / t) and cryolite (0.007 kg / t).
Получают следующие результаты, %: Степень десульфурации73The following results are obtained,%: The degree of desulfurization73
Содержание НВ0,22Content НВ0,22
Содержание азота0,087Nitrogen content0,087
Эффективность модифицировани МЭф равно0,18. Результаты опытных плавок показывают , что применение предлагаемого способа внепечной обработки стали позвол ет улучшить качество стали, сократить расход модифицирующих добавок на 15% стали, The efficiency of the modification of MEF is equal to 0.18. The results of the experimental heats show that the use of the proposed method of after-treatment of steel allows to improve the quality of steel, to reduce the consumption of modifying additives by 15% of steel,
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874302274A SU1650716A1 (en) | 1987-09-03 | 1987-09-03 | Method of ladle treatment of steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874302274A SU1650716A1 (en) | 1987-09-03 | 1987-09-03 | Method of ladle treatment of steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1650716A1 true SU1650716A1 (en) | 1991-05-23 |
Family
ID=21326331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU874302274A SU1650716A1 (en) | 1987-09-03 | 1987-09-03 | Method of ladle treatment of steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1650716A1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2148087C1 (en) * | 1999-03-31 | 2000-04-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Steel production process |
| RU2166550C2 (en) * | 1999-03-26 | 2001-05-10 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина | Method of producing low-silicon steel |
| RU2708281C1 (en) * | 2018-09-28 | 2019-12-05 | РЕЙЛ 1520 АйПи ЛТД | Method of out-of-furnace steel treatment |
-
1987
- 1987-09-03 SU SU874302274A patent/SU1650716A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Инжекционна металлурги . Труды конференции 83, - М.: Металлурги , 1986, с. 208-213. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2166550C2 (en) * | 1999-03-26 | 2001-05-10 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина | Method of producing low-silicon steel |
| RU2148087C1 (en) * | 1999-03-31 | 2000-04-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Steel production process |
| RU2708281C1 (en) * | 2018-09-28 | 2019-12-05 | РЕЙЛ 1520 АйПи ЛТД | Method of out-of-furnace steel treatment |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU1650716A1 (en) | Method of ladle treatment of steel | |
| CN101056995A (en) | Production of stainless steel of aisi 4xx grade ferritic steel in an aod converter | |
| SU1484297A3 (en) | Method of producing steels with low carbon content | |
| SU1371980A1 (en) | Method of treating steel | |
| SU1323579A1 (en) | Method of producing vanadium-containing steel | |
| RU2118376C1 (en) | Method of producing vanadium slag and naturally vanadium-alloyed steel | |
| RU2166550C2 (en) | Method of producing low-silicon steel | |
| FI66197C (en) | FOERFARANDE FOER ATT REGLERA TEMPERATUREN HOS EN STAOLSMAELTA VID PNEUMATISK RAFFINERING | |
| CA2559154A1 (en) | Method for a direct steel alloying | |
| SU1341214A1 (en) | Method of deoxidizing steel with aluminium | |
| KR970005199B1 (en) | Manufacturing method of molten steel of low carbon, nitrogen regulated steel | |
| RU2172349C2 (en) | Method of steel making | |
| RU2138563C1 (en) | Method for treating steel in ladle | |
| RU2201458C1 (en) | Method of modification of steel | |
| SU1675340A1 (en) | Method of melting rail steel in basic oxygen converter | |
| RU2164245C2 (en) | Method of carbon steel making | |
| JP3160124B2 (en) | Deoxidation method of low silicon aluminum killed steel | |
| RU2460807C1 (en) | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece | |
| JPH0873923A (en) | Method for producing clean steel with excellent resistance to hydrogen-induced cracking | |
| RU2334796C1 (en) | Method of steel production | |
| SU1677080A1 (en) | Method of melting corrosion-resistant steels | |
| SU1252354A1 (en) | Method of producing low-alloying tube steel | |
| RU2786100C1 (en) | Method for the production of vanadium-containing steel (options) | |
| SU1266874A1 (en) | Method of steel melting in arc furnace | |
| SU1752779A1 (en) | Steelmaking process |