[go: up one dir, main page]

SU1647027A1 - Method for production of low- and medium-carbon pipe steel - Google Patents

Method for production of low- and medium-carbon pipe steel Download PDF

Info

Publication number
SU1647027A1
SU1647027A1 SU884415151A SU4415151A SU1647027A1 SU 1647027 A1 SU1647027 A1 SU 1647027A1 SU 884415151 A SU884415151 A SU 884415151A SU 4415151 A SU4415151 A SU 4415151A SU 1647027 A1 SU1647027 A1 SU 1647027A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
aluminum
casting
speed
overheating
production
Prior art date
Application number
SU884415151A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Василий Павлович Копалеишвили
Александр Егорович Сочнев
Юрий Григорьевич Ярославцев
Ираклий Гиоргиевич Кашакашвили
Тамаз Александрович Шатиришвили
Мераб Вахтангович Мумладзе
Владимир Дмитриевич Гриви
Зураб Васильевич Копалеишвили
Нодари Отарович Гвамберия
Джондо Леонтьевич Хуцишвили
Отар Гигорьевич Иоселиани
Леван Тенгизович Котиашвили
Original Assignee
Грузинский политехнический институт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Грузинский политехнический институт filed Critical Грузинский политехнический институт
Priority to SU884415151A priority Critical patent/SU1647027A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU1647027A1 publication Critical patent/SU1647027A1/en

Links

Landscapes

  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Abstract

Изобретение относитс  к черной металлургии , в частности к способам раскислени  и разливки углеродистых трубных сталей. Цель изобретени  - улучшение качества стали . Дл  этого при выплавке стали период чистого кипени  продолжают в течение 50- 60 мин, раскисление начинают вводом в ковш алюмини  с последующим присажива- нием других необходимых раскислителей и легирующих добавок при об зательном присутствии титана и кальци  в соотношении AI:Ti:Ca Ј 5:5:2,5. Сифонна  разливка ведетс  со скоростью 13-20 см/мин при перегреве над линией ликвидус на 90-115°С или со скоростью 30-40 см/мин при перегреве на 12Й-150°С. Применение технологии позвол ет уменьшить брак по рванинам, увеличиваетс  выход труб 1 сорта. 3 ил., 3 табл.This invention relates to ferrous metallurgy, in particular to methods for the deoxidation and casting of carbon pipe steels. The purpose of the invention is to improve the quality of steel. For this, during steelmaking, the period of pure boiling is continued for 50–60 min, deoxidation is started by introducing aluminum into the ladle followed by sitting down of other necessary deoxidizing agents and alloying additives with the mandatory presence of titanium and calcium in the ratio AI: Ti: Ca Ј 5: 5: 2.5. Siphon casting is carried out at a speed of 13-20 cm / min with overheating above the liquidus line at 90-115 ° C or at a speed of 30-40 cm / min with overheating at 1250-150 ° C. The use of technology allows to reduce the flaws in the flaws, increases the output of pipes of grade 1. 3 dw., 3 tab.

Description

Изобретение относитс  к металлургии, в частности к выплавке, раскислению и разливке (на слитки) стали.This invention relates to metallurgy, in particular to smelting, deoxidation and casting (in ingots) of steel.

Цель изобретени  -г-улучшение качества металла.The purpose of the invention is to improve the quality of the metal.

На фиг. 1-3 представлены графики, характеризующие способ.FIG. 1-3 shows graphs characterizing the method.

Состо ние металла перед раскислением в основном определ етс  общим химическим составом и температурой металла. Состо ние металла перед раскислением, по части содержани  и распределени  окислов и других неметаллических включений,  вл етс  почти неконтролируемым, поэтому дегазаци  ванны посредством чистого кила в течение 50-60 мин  вл етс  об зательным процессом дл  получени  качественного металла . При меньшей или большей продолжительности этого процесса качество металла ухудшаетс  (фиг.1).The state of the metal before deoxidation is mainly determined by the general chemical composition and temperature of the metal. The condition of the metal before deoxidation, in terms of the content and distribution of oxides and other non-metallic inclusions, is almost uncontrollable, so degassing the bath with a clean kilogram for 50-60 minutes is a necessary process for obtaining high-quality metal. With a shorter or longer duration of this process, the quality of the metal deteriorates (Fig. 1).

Дл  управлени  процессом кристаллизации примен ют следующий пор док: по возможности металл выпускают без предварительного раскислени , раскисление начи- нают присаживанием в ковш всего необходимого количества алюмини . Под вли нием струи металла алюминий любого размера плавитс , что приводит к эффекту раскислени  жидким алюминием. Последующее одновременное присаживание всех раскислителей и модификаторов способствует их использованию по назначению.To control the crystallization process, the following order is used: if possible, the metal is released without preliminary deoxidation, deoxidation begins by sitting all the necessary amount of aluminum in the ladle. Under the influence of a metal jet, aluminum of any size melts, resulting in a deoxidation effect with liquid aluminum. The subsequent simultaneous sitting of all deoxidizers and modifiers promotes their use as intended.

Предлагаемое соотношение алюмини , титана и кальци  обеспечивает лучшее строение слитка и, как следствие, повышение выхода годного металла и первого сорта (фиг. 2). Получают отпечатки по Бауману двух марок сталей 36Г2С и 40ГТ: перва  раскислена по существующей технологии, а втора  - по предлагаемой. Последн   характеризуетс  лучшим строением слитка (содерСХThe proposed ratio of aluminum, titanium, and calcium provides the best structure of the ingot and, as a result, an increase in the yield of good metal and first grade (Fig. 2). Bauman prints of two grades of steel 36G2S and 40GT are obtained: the first is liquefied by the existing technology, and the second by the proposed one. The latter is characterized by the best structure of the ingot (content of

Јь VI О Ю sjVI VI O Yu sj

жание серы в стал х одинаковое). Из фиг.2 видно, что плавки стали 40 ГТ выходом вторых сортов 3,5% встречаютс  чаще, а на стали 36Г2С максимальна  частота составл ет 5,5%. Кроме того, модифицированна  по предлагаемой технологии сталь характеризуетс  улучшенной технологичностью (прокатываемость, обработка резанием и ДР-)Температура жидкого металла до выпуска в ковш  вл етс  регулируемым фактором . Дл  сифонной разливки устанавливают две температурные зоны перегрева жидкого металла над линией ликвидус: высока  - 120-150°С и низка  - 90-115°С. Из них нижний (90-100°С) и верхний (140- 150°С) пределы перегрева металла над линией ликвидус  вл ютс  оптимальными (фиг.З). Подбирают также соответствующие скорости разливки: 30-40 и 13-20 см/мин соответственно. Полученные результаты промышленных опытов объ сн ютс  следующим образом: при разливке гор чего (ДТ 120-150°С) металла с высокой скоростью имитируетс  разливка сверху, в этом случае корка не успевает сформироватьс , а при разливке перегретого на 90- 115°С металла со скоростью 13-20 см/мин создаетс  корка, котора  выдерживает нагрузки (искусственно создаютс  оптимальные усилови  разливки).the sulfur content became the same). From FIG. 2, it can be seen that the melting of steel 40 GT with the yield of second grades of 3.5% is more common, and on 36G2S steel the maximum frequency is 5.5%. In addition, the steel modified by the proposed technology is characterized by improved processability (rollability, machining and DF-) The temperature of the liquid metal prior to release into the ladle is an adjustable factor. For siphon casting, two temperature zones of overheating of the liquid metal are established above the liquidus line: high - 120-150 ° C and low - 90-115 ° C. Of these, the lower (90-100 ° C) and upper (140-150 ° C) limits of the metal overheating above the liquidus line are optimal (Fig. 3). The corresponding casting speeds are also selected: 30-40 and 13-20 cm / min, respectively. The results of industrial experiments are explained as follows: when casting a hot (DF 120-150 ° C) metal at high speed, the casting is simulated from above, in this case the crust does not have time to form, and during casting the metal overheated by 90-115 ° C at a speed of 13–20 cm / min, a crust is created that withstands the loads (artificial reinforcement and casting are artificially created).

Лабораторные и промышленные опыты показывают, что поломка трубных заготовок (ф 180 мм), полученных из м гких марок сталей, заметно улучшаетс , если содержание алюмини  и титана находитс  на верхнем уровне: AI 0,03-0,05%, TI 0,030 ,045%. При этом в зкий излом становитс  полухрупким, уменьшаетс  ар.Laboratory and industrial experiments show that the failure of billet billets (f 180 mm) obtained from soft steel grades is noticeably improved when the content of aluminum and titanium is at the upper level: AI 0.03-0.05%, TI 0.030, 045 % At the same time, the viscous fracture becomes semi-brittle, the ar decreases.

Пример. Выплавку стали провод т в мартеновской печи садкой 200 т: завалка,Example. The steel smelting is carried out in an open-hearth furnace with a cage of 200 tons: filling,

плавление, периоды рудного и чистого кипени  при продолжительности чистого кипени  55 мин. С началом выпуска металла в ковш присажено 90 кг алюмини , после чего присаживают 300 кг 30%-ного ферротитанаmelting, periods of ore and net boiling with a duration of net boiling of 55 min. With the start of production of the metal, 90 kg of aluminum are placed in the ladle, after which 300 kg of 30% ferrotitanium are planted.

и 238 кг 20%-ного силикокальци . После окончани  выпуска сифонную разливку ведут со скоростью 17 см/мин, при этом перегрев металла над температурой ликвидуса составл ет 102°С (1605°С).and 238 kg of 20% silicocalcium. After the end of the production, the siphon casting is conducted at a speed of 17 cm / min, and the metal is overheated above the liquidus temperature and is 102 ° C (1605 ° C).

Результаты промышленных испытаний представлены в табл. 1-3.The results of industrial tests are presented in Table. 1-3.

Claims (1)

Брак по рванинам уменьшаетс  на 15%, увеличиваетс  выход труб I сорта на 5%. Формула изобретени The flaw marriage is reduced by 15%, the yield of I grade pipes increases by 5%. Invention Formula Способ производства низко- и средне- углеродистой трубной стали преимущественно в 200-тонной мартеновской печи, включающий завалку, плавление, периоды рудного и чистого кипени , выпуск расплава , ввод в ковш алюмини  и ферросплавов, содержащих титан и кальций, разливку сифоном , отличающийс  тем, что, с целью улучшени  качества, продолжительность периода чистого кипени  поддерживаютThe method of production of low and medium carbon pipe steel mainly in a 200-ton open-hearth furnace, including filling, melting, periods of ore and pure boiling, melt production, input into the ladle of aluminum and ferroalloys containing titanium and calcium, siphon casting, characterized by that, in order to improve quality, the duration of the period of pure boiling support равной 50-60 мин, а алюминий вводитс  вequal to 50-60 minutes, and aluminum is introduced into ковш одновременно с началом выпускаbucket simultaneously with the start of release плавки, после чего ввод т ферросплавы приsmelting, after which ferroalloys are introduced at отношении алюмини , титана и кальци ,with respect to aluminum, titanium and calcium, равном 5:5:2,5, при этом разливку ведут соequal to 5: 5: 2.5, while casting lead with скоростью 13-20 см/мин при перегреве над линией ликвидуса на 95-115°С или со скоростью 30-40 см/мин при перегреве 120- 150°С.speed of 13-20 cm / min with overheating above the liquidus line at 95-115 ° С or at a speed of 30-40 cm / min with overheating 120-150 ° С. етem -С.-WITH. j оj o NJNJ JJ О)ABOUT) -WITH j о го -Jj o go j Ю 20 30 40 50 60 70 80 90 Продолжительность чистого кипа, мин. Фиг.1S 20 30 40 50 60 70 80 90 Duration of a clean bale, min. 1
SU884415151A 1988-02-25 1988-02-25 Method for production of low- and medium-carbon pipe steel SU1647027A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU884415151A SU1647027A1 (en) 1988-02-25 1988-02-25 Method for production of low- and medium-carbon pipe steel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU884415151A SU1647027A1 (en) 1988-02-25 1988-02-25 Method for production of low- and medium-carbon pipe steel

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1647027A1 true SU1647027A1 (en) 1991-05-07

Family

ID=21370704

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU884415151A SU1647027A1 (en) 1988-02-25 1988-02-25 Method for production of low- and medium-carbon pipe steel

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1647027A1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2164536C1 (en) * 2000-04-21 2001-03-27 ОАО "Чусовской металлургический завод" Method of open hearth making of low-hardenability structural steel
RU2336335C2 (en) * 2006-09-19 2008-10-20 Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" Tube stock out of medium carbon medium alloyed steel

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Авторское свидетельство СССР № 917898, кл. В 22 D 7/00, 1982. *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2164536C1 (en) * 2000-04-21 2001-03-27 ОАО "Чусовской металлургический завод" Method of open hearth making of low-hardenability structural steel
RU2336335C2 (en) * 2006-09-19 2008-10-20 Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" Tube stock out of medium carbon medium alloyed steel

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4586956A (en) Method and agents for producing clean steel
SU1647027A1 (en) Method for production of low- and medium-carbon pipe steel
RU2058994C1 (en) Method of making semikilled steel, microalloyed by vanadium
FI67094C (en) FOERFARANDE FOER ATT FOERHINDRA ATT SLAGGMETALL VAELLER UPP VI PNEUMATISK UNDER YTAN SKEENDE RAFFINERING AV STAOL
RU2124569C1 (en) Method of producing carbon steel
RU2104311C1 (en) Method of alloying steel by manganese
SU969750A1 (en) Method for producing steel
US2705673A (en) Deoxidizing a heat of steel
RU2186125C2 (en) Method of smelting low-carbon vanadium-containing steel of increased strength and cold resistance
KR850008186A (en) Deoxidation Method of Molten Steel
DE3245098A1 (en) Process for the manufacture of high-grade steels which are premelted in the converter
SU1084307A1 (en) Method for conducting reduction stage in electric furnace
RU2564202C1 (en) Out-of-furnace steel treatment method
US3782921A (en) Production of steel with a controlled phosphorus content
SU665003A1 (en) Method of manufacturing vanadium-containing steel
SU817073A1 (en) Method of steel production
RU2679375C1 (en) Method of production of low-carbon steel with improved corrosion stability
RU2164245C2 (en) Method of carbon steel making
SU779408A1 (en) Method of low-carbon steel killing
SU1602877A1 (en) Method of microalloying steel with titanium
RU1812216C (en) Method of out-of-furnace treatment of steel
SU1321755A1 (en) Method of rimming steel deoxidation
SU1211303A1 (en) Method of producing alloyed steel
US2771356A (en) Method of deoxidizing semi-killed steel
SU1154341A1 (en) Method of deoxidizing and alloying steel in ladle