RU2396365C1 - Procedure for refining aluminium alloys - Google Patents
Procedure for refining aluminium alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2396365C1 RU2396365C1 RU2009102613/02A RU2009102613A RU2396365C1 RU 2396365 C1 RU2396365 C1 RU 2396365C1 RU 2009102613/02 A RU2009102613/02 A RU 2009102613/02A RU 2009102613 A RU2009102613 A RU 2009102613A RU 2396365 C1 RU2396365 C1 RU 2396365C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flux
- refining
- sio
- melt
- kcl
- Prior art date
Links
- 238000007670 refining Methods 0.000 title claims abstract description 51
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 10
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 56
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 38
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 claims abstract description 19
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims abstract description 11
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 150000003841 chloride salts Chemical class 0.000 claims abstract description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 4
- 150000004673 fluoride salts Chemical class 0.000 claims abstract description 4
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 32
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 12
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 2
- 239000004484 Briquette Substances 0.000 abstract description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 11
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 abstract description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 abstract 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 abstract 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 15
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 10
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 5
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 5
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 5
- 235000015112 vegetable and seed oil Nutrition 0.000 description 5
- 239000008158 vegetable oil Substances 0.000 description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N alumanylidynesilicon Chemical compound [Al].[Si] CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 2
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 2
- 239000007857 degradation product Substances 0.000 description 2
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000004898 kneading Methods 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- CAVCGVPGBKGDTG-UHFFFAOYSA-N alumanylidynemethyl(alumanylidynemethylalumanylidenemethylidene)alumane Chemical compound [Al]#C[Al]=C=[Al]C#[Al] CAVCGVPGBKGDTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052810 boron oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 1
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N diboron trioxide Chemical compound O=BOB=O JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N potassium oxide Chemical compound [O-2].[K+].[K+] CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001950 potassium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N sodium oxide Chemical compound [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000010455 vermiculite Substances 0.000 description 1
- 235000019354 vermiculite Nutrition 0.000 description 1
- 229910052902 vermiculite Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии цветных металлов, в частности к способам рафинирования алюминиевых сплавов от газов, окислов и других неметаллических включений, и может быть использовано в металлургии вторичных цветных металлов при производстве алюминиевых сплавов.The invention relates to the metallurgy of non-ferrous metals, in particular to methods for refining aluminum alloys from gases, oxides and other non-metallic inclusions, and can be used in the metallurgy of secondary non-ferrous metals in the production of aluminum alloys.
Известен способ, в котором флюс для обработки алюминия и алюминиево-кремниевых сплавов содержит порошкообразные оксиды титана, бора, кальция, калия, натрия и кремния [а.с. 955706, C22B 9/10. Флюс для обработки алюминия и алюминиево-кремниевых сплавов. Степанов Ю.Н., Конягин А.И., Ивченков В.П. и др., 03.12.1980]. Целью этого изобретения является улучшение механических характеристик сплава за счет защиты его от воздействия окружающей среды, модифицирования эвтектики и рафинирования от неметаллических включений. Поставленная цель достигается тем, что флюс для обработки алюминия и алюминиево-кремниевых сплавов, содержащий окислы титана, бора, кальция, калия, натрия и кремния, указанные компоненты содержат в следующем соотношении, вес.%: двуокись титана 0,5-4,0; окись бора 30-40; окись кальция 0,5-4,0; окись калия 15-22; окись кремния 15-23; окись натрия - остальное. Недостатком данного способа является необходимость выдержки расплава под слоем флюса в течение 15-20 мин и невозможность обеспечения равномерного распределения флюса по объему расплава, что, соответственно, снижает его рафинирующую способность.A known method in which the flux for processing aluminum and aluminum-silicon alloys contains powdered oxides of titanium, boron, calcium, potassium, sodium and silicon [A. with. 955706, C22B 9/10. Flux for processing aluminum and aluminum-silicon alloys. Stepanov Yu.N., Konyagin A.I., Ivchenkov V.P. et al., December 3, 1980]. The aim of this invention is to improve the mechanical characteristics of the alloy by protecting it from environmental influences, modifying the eutectic and refining from non-metallic inclusions. This goal is achieved in that the flux for processing aluminum and aluminum-silicon alloys containing oxides of titanium, boron, calcium, potassium, sodium and silicon, these components contain the following ratio, wt.%: Titanium dioxide 0.5-4.0 ; boron oxide 30-40; calcium oxide 0.5-4.0; potassium oxide 15-22; silicon oxide 15-23; sodium oxide - the rest. The disadvantage of this method is the need for holding the melt under the flux layer for 15-20 minutes and the inability to ensure uniform distribution of the flux throughout the volume of the melt, which, accordingly, reduces its refining ability.
Известен способ рафинирования с использованием комбинированных флюсов. Комбинированный флюс состоит из 20-40% солевого флюса, применяемого по технологии серийной плавки, а 60-80% его массы заменяется другими технологическими добавками, имеющими целью усилить защитные, рафинирующие свойства флюса и его экологичность, улучшить температурный режим плавки. Технологическими добавками являются вещества, состоящие из оксидов Al2O3, SiO2, MgO и др., т.е. огнеупорные и теплоизоляционные материалы, например, молотый шамот, вспученные перлит, вермикулит и т.п. [Филиппов С.В., Колосков В.Ф. Опыт применения комбинированных флюсов. - Прогрессивные литейные технологии: Труды III Междунар. науч.-практ. конф. - Москва: МИСиС. 2005. - с.242-246]. Комбинированный флюс - порошкообразная, сыпучая масса, которая, равномерно покрывая зеркало металла сравнительно толстым слоем, закрывает расплав, предохраняет его от контакта с атмосферой цеха и испарения компонентов как сплава, так и флюса. Ввиду того что флюс наносится на зеркало расплава, данный способ рафинирования обладает недостатком, связанным с тем, что при последующей рубке флюса и замешивании его в расплав не удается равномерно распределить рафинирующие реагенты во всем объеме расплава, что существенно снижает рафинирующую способность флюса.A known method of refining using combined fluxes. Combined flux consists of 20-40% of salt flux used by serial melting technology, and 60-80% of its mass is replaced by other technological additives aimed at enhancing the protective, refining properties of the flux and its environmental friendliness, and improving the temperature regime of melting. Technological additives are substances consisting of oxides Al 2 O 3 , SiO 2 , MgO, etc., i.e. refractory and heat-insulating materials, for example, ground fireclay, expanded perlite, vermiculite, etc. [Filippov S.V., Koloskov V.F. Experience with combined fluxes. - Progressive foundry technology: Proceedings of the III Intern. scientific-practical conf. - Moscow: MISiS. 2005. - p.242-246]. Combined flux is a powdery, loose mass, which, uniformly covering the metal mirror with a relatively thick layer, closes the melt, protects it from contact with the atmosphere of the workshop and evaporation of the components of both the alloy and the flux. Due to the fact that the flux is applied to the melt mirror, this refining method has the disadvantage that, during subsequent cutting of the flux and mixing it into the melt, it is not possible to evenly distribute the refining reagents in the entire volume of the melt, which significantly reduces the refining ability of the flux.
Наиболее близким аналогом (прототипом) к предлагаемому изобретению является способ рафинирования алюминиевых сплавов, включающий обработку расплава флюсом, содержащим хлориды, фториды и огнеупорные наполнители в виде дисперсных частиц тугоплавких оксидов алюминия и кремния [Пат. 2318029, C22B 9/10, C22C 1/06, C22B 21/06. Способ рафинирования алюминиевых сплавов. Панфилов А.В., Бранчуков Д.Н., Панфилов А.А. и др. 28.06.2006]. Целью этого изобретения является создание способа рафинирования, отличающегося повышенной рафинирующей способностью, низкой себестоимостью и экологической безопасностью. Поставленная цель достигается тем, что флюс замешивают в сплав, находящийся в твердожидком состоянии и нагревают его до температуры 720-730°C при следующем соотношении компонентов флюса, вес.%: KCl 1,9-9,4; NaCl 1,2-6,0; Na3AlF6 0,9-4,6; оксиды Al и Si - остальное.The closest analogue (prototype) to the present invention is a method of refining aluminum alloys, comprising treating the melt with a flux containing chlorides, fluorides and refractory fillers in the form of dispersed particles of refractory aluminum and silicon oxides [Pat. 2318029, C22B 9/10, C22C 1/06, C22B 21/06. The method of refining aluminum alloys. Panfilov A.V., Branchukov D.N., Panfilov A.A. et al. 06/28/2006]. The aim of this invention is to provide a refining method characterized by high refining ability, low cost and environmental safety. This goal is achieved in that the flux is kneaded in an alloy in a solid-liquid state and heated to a temperature of 720-730 ° C in the following ratio of flux components, wt.%: KCl 1,9-9,4; NaCl 1.2-6.0; Na 3 AlF 6 0.9-4.6; Al and Si oxides - the rest.
Недостатками способа являются необходимость использования флюса в сыпучем порошкообразном состоянии и сложность технологического процесса рафинирования, обусловленная необходимостью строгого поддержания температуры расплава в твердожидком состоянии при замешивании флюса, а также длительность процесса.The disadvantages of the method are the need to use flux in a loose powdery state and the complexity of the refining process, due to the need to strictly maintain the temperature of the melt in a solid-liquid state when mixing flux, as well as the duration of the process.
Техническим результатом, достигаемым при реализации предлагаемого изобретения, является создание способа рафинирования, отличающегося высокой производительностью при повышенной рафинирующей способности, низкой себестоимости и экологической безопасности.The technical result achieved by the implementation of the invention is the creation of a refining method characterized by high productivity with high refining ability, low cost and environmental safety.
Этот технический результат достигается тем, что в способе рафинирования алюминиевых сплавов, включающем обработку расплава флюсом, содержащим хлориды, фториды и огнеупорные наполнители в виде дисперсных частиц тугоплавких оксидов алюминия и кремния, обработку проводят при температуре 750-760°C брикетированным флюсом, содержащим органические или неорганические связующие при следующем соотношении компонентов флюса, вес.%: KCl 2,0-10,0; NaCl 2,0-10,0; органические связующие 2,0-3,0 или неорганический 20-30% водный раствор солевой составляющей флюса; оксиды Al и Si до 100.This technical result is achieved by the fact that in the method of refining aluminum alloys, including the treatment of the melt with a flux containing chlorides, fluorides and refractory fillers in the form of dispersed particles of refractory aluminum and silicon oxides, the treatment is carried out at a temperature of 750-760 ° C with a briquetted flux containing organic or inorganic binders in the following ratio of flux components, wt.%: KCl 2.0-10.0; NaCl 2.0-10.0; organic binders 2.0-3.0 or inorganic 20-30% aqueous solution of the salt component of the flux; Al and Si oxides up to 100.
В качестве органических связующих используются растительное масло или 30-40% раствор полистирола. Выбор органических связующих компонентов обусловлен тем, что при температурах ввода брикета 750-760°C образующиеся газообразные и твердые продукты деструкции органических связующих практически полностью выгорают или всплывают на поверхность расплава в течение 15-20 сек. В связи с этим нет оснований для опасений, связанных с возможным насыщением расплава водородом и частицами карбида алюминия. Использование в качестве связующего водного раствора солевой составляющей позволяет получить брикет без использования дополнительных технологических добавок, который при вводе в расплав полностью разрушается, не выделяя продуктов деструкции. Граничные значения связующих компонентов определяются тем, что при содержании связующего ниже 2% не обеспечивается достаточная прочность брикета, а при содержании связующего выше 3% брикет разрушается в расплаве не полностью, что отрицательно сказывается на его рафинирующей способности.As organic binders, vegetable oil or a 30-40% polystyrene solution are used. The choice of organic binders is due to the fact that, at briquette inlet temperatures of 750-760 ° C, the resulting gaseous and solid degradation products of organic binders almost completely burn out or float to the surface of the melt within 15-20 seconds. In this regard, there is no reason for concern related to the possible saturation of the melt with hydrogen and aluminum carbide particles. The use of a salt component as an aqueous binder solution makes it possible to obtain a briquette without the use of additional technological additives, which, when introduced into the melt, is completely destroyed without releasing degradation products. The boundary values of the binder components are determined by the fact that when the binder content is below 2%, sufficient briquette strength is not provided, and when the binder content is above 3%, the briquette does not completely break down in the melt, which negatively affects its refining ability.
Для реализации предлагаемого способа рафинирования в расплав при температуре 750-760°C вводят брикет рафинирующей смеси в количестве до 2,5 вес.% с последующим замешиванием в течение 2-3 мин, что обеспечивает ее равномерное распределение в расплаве. При температуре менее 750°C не обеспечивается полное разрушение брикета, а при температуре более 760°C увеличиваются окисляемость расплава и энергозатраты. При дальнейшей выдержке расплава в течение 10-12 мин происходит активное взаимодействие флюса с расплавом, в результате которого частицы рафинирующего реагента всплывают на поверхность, адсорбируя при этом находящиеся в расплаве газы, окислы и др. неметаллические включения, и образовывают покровный слой, защищающий расплав от дальнейшего окисления. Сокращение времени выдержки расплава под флюсом до 10-12 мин обусловлено тем, что при температуре 750-760°C происходит более интенсивное отделение рафинирующих компонентов от расплава.To implement the proposed method of refining in a melt at a temperature of 750-760 ° C, a briquette of the refining mixture is introduced in an amount of up to 2.5 wt.%, Followed by kneading for 2-3 minutes, which ensures its uniform distribution in the melt. At a temperature of less than 750 ° C, the complete destruction of the briquette is not ensured, and at a temperature of more than 760 ° C, the oxidation of the melt and energy consumption increase. With further exposure of the melt for 10-12 min, the flux actively interacts with the melt, as a result of which the particles of the refining reagent float to the surface, adsorbing gases, oxides, and other nonmetallic inclusions in the melt, and form a coating layer that protects the melt from further oxidation. The reduction in the exposure time of the melt under the flux to 10-12 min is due to the fact that at a temperature of 750-760 ° C there is a more intensive separation of the refining components from the melt.
ПРИМЕР 1EXAMPLE 1
Рафинирование сплава АК12 (ГОСТ 1583-93) порошкообразным комбинированным флюсом по известной технологии. Состав флюса, вес.%:Refining of AK12 alloy (GOST 1583-93) with a powdery combination flux according to known technology. The composition of the flux, wt.%:
Длительность выдержки расплава под флюсом 15-20 мин.The duration of exposure of the melt under the flux 15-20 minutes
ПРИМЕР 2EXAMPLE 2
Рафинирование сплава АК12 по предлагаемой технологии брикетом комбинированного флюса состава, вес.%:Refining of AK12 alloy according to the proposed technology with a composite flux briquette of the composition, wt.%:
При рафинировании сплава АК12 брикет рафинирующего флюса вводился в количестве 2,5% по массе сплава. Введение брикета осуществлялось при T=750-760°C с последующим замешиванием в течение 2-3 мин. После выдержки расплава в течение 10-12 мин с поверхности расплава снимали сухой шлак и отливали стандартные образцы по ГОСТ 1583-93 для последующих механических испытаний и для анализа на содержание водорода.When refining the AK12 alloy, a refining flux briquette was introduced in an amount of 2.5% by weight of the alloy. The briquette was introduced at T = 750–760 ° C, followed by kneading for 2-3 min. After holding the melt for 10-12 minutes, dry slag was removed from the melt surface and standard samples were cast according to GOST 1583-93 for subsequent mechanical tests and for analysis of hydrogen content.
ПРИМЕР 3EXAMPLE 3
Рафинирование сплава АК12 по предлагаемой технологии брикетом комбинированного флюса состава, вес.%:Refining of AK12 alloy according to the proposed technology with a composite flux briquette of the composition, wt.%:
Рафинирование осуществлялось аналогично способу, описанному в примере 2. Длительность выдержки расплава 10-12 мин.Refining was carried out similarly to the method described in example 2. The duration of exposure of the melt 10-12 minutes
ПРИМЕР 4EXAMPLE 4
Рафинирование сплава АК12 по предлагаемой технологии брикетом комбинированного флюса состава, вес.%:Refining of AK12 alloy according to the proposed technology with a composite flux briquette of the composition, wt.%:
Рафинирование осуществлялось аналогично способу, описанному в примере 2. Длительность выдержки расплава 10-12 мин.Refining was carried out similarly to the method described in example 2. The duration of exposure of the melt 10-12 minutes
ПРИМЕР 5EXAMPLE 5
Рафинирование сплава АК12 по предлагаемой технологии брикетом комбинированного флюса состава, вес.%:Refining of AK12 alloy according to the proposed technology with a composite flux briquette of the composition, wt.%:
Рафинирование осуществлялось аналогично способу, описанному в примере 2. Длительность выдержки расплава 10-12 мин.Refining was carried out similarly to the method described in example 2. The duration of exposure of the melt 10-12 minutes
ПРИМЕР 6EXAMPLE 6
Рафинирование сплава АК12 по предлагаемой технологии брикетом комбинированного флюса состава, вес.%:Refining of AK12 alloy according to the proposed technology with a composite flux briquette of the composition, wt.%:
Рафинирование осуществлялось аналогично способу, описанному в примере 2. Длительность выдержки расплава 10-12 мин.Refining was carried out similarly to the method described in example 2. The duration of exposure of the melt 10-12 minutes
ПРИМЕР 7EXAMPLE 7
Рафинирование сплава АК12 по предлагаемой технологии брикетом комбинированногоRefining AK12 alloy according to the proposed technology with a combined briquette
Рафинирование осуществлялось аналогично способу, описанному в примере 2. Длительность выдержки расплава 10-12 мин.Refining was carried out similarly to the method described in example 2. The duration of exposure of the melt 10-12 minutes
Уменьшение огнеупорной составляющей флюса менее 78% ведет к увеличению количества солей в составе флюса без увеличения его рафинирующей способности. Также повышенное количество солевой составляющей отрицательно воздействует на стенки тигля, футеровку печи и ухудшает экологическую обстановку в цехе. С другой стороны, уменьшение солевой составляющей менее 4% в составе флюса увеличивает прямые потери металла со шлаком, т.к. не обеспечивает эффективного разделения металла и шлака.A decrease in the refractory component of the flux of less than 78% leads to an increase in the amount of salts in the composition of the flux without increasing its refining ability. Also, an increased amount of salt component negatively affects the walls of the crucible, the lining of the furnace and worsens the environmental situation in the workshop. On the other hand, a decrease in the salt component of less than 4% in the composition of the flux increases the direct loss of metal with slag, because does not provide effective separation of metal and slag.
Эффективность рафинирования сплава брикетированными комбинированными флюсами оценивали по механическим свойствам сплава - временному сопротивлению разрыву σв, МПа и относительному удлинению δ, %, а также по результатам анализа на содержание в сплаве водорода. Результаты исследований приведены в таблице 1.The efficiency of refining alloy briquetted combined fluxes were evaluated for mechanical properties of the alloy - ultimate tensile strength σ B, MPa and elongation δ,%, and the results of analysis on the content of hydrogen in the alloy. The research results are shown in table 1.
Результаты испытаний показывают, что при использовании брикетированных комбинированных флюсов, заявленных в изобретении, повышается эффективность процесса рафинирования алюминиевых сплавов. Применение брикетированных флюсов упрощает технологический процесс рафинирования алюминиевых сплавов и повышает производительность процесса за счет сокращения длительности выдержки расплава под флюсом.The test results show that when using the briquetted combined fluxes of the invention, the efficiency of the refining process of aluminum alloys is increased. The use of briquetted fluxes simplifies the process of refining aluminum alloys and increases the productivity of the process by reducing the exposure time of the melt under the flux.
Claims (2)
при этом H2O до 20-30% концентрации солевой составляющей флюса. 2. The method according to claim 1, characterized in that the binder uses an aqueous solution of the salt component of the flux in the following ratio of components, wt.%:
with H 2 O up to 20-30% of the concentration of the salt component of the flux.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009102613/02A RU2396365C1 (en) | 2009-01-26 | 2009-01-26 | Procedure for refining aluminium alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009102613/02A RU2396365C1 (en) | 2009-01-26 | 2009-01-26 | Procedure for refining aluminium alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2396365C1 true RU2396365C1 (en) | 2010-08-10 |
Family
ID=42699043
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009102613/02A RU2396365C1 (en) | 2009-01-26 | 2009-01-26 | Procedure for refining aluminium alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2396365C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113699404A (en) * | 2021-08-25 | 2021-11-26 | 苏州大学 | Composite salt for purifying aluminum waste and preparation and use methods thereof |
| RU2808313C1 (en) * | 2023-07-05 | 2023-11-28 | Общество с ограниченной ответственностью "Институт легких материалов и технологий" | Flux for modifying aluminum alloys |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1705384A1 (en) * | 1990-02-21 | 1992-01-15 | Усть-Каменогорский Титано-Магниевый Комбинат Им.50-Летия Октябрьской Революции | Method of treating aluminum alloys |
| SU1721110A1 (en) * | 1990-01-26 | 1992-03-23 | Рыбинский Авиационный Технологический Институт | Method of refining aluminum alloys |
| RU2112065C1 (en) * | 1997-04-04 | 1998-05-27 | Акционерное общество открытого типа "Волгоградский алюминий" | Method of refining of aluminum and aluminum-base alloys |
| RU2177048C1 (en) * | 2000-10-11 | 2001-12-20 | Институт металлургии Уральского отделения РАН | Method of preparing modified silumins |
| JP2002194453A (en) * | 2000-12-25 | 2002-07-10 | Nippon Light Metal Co Ltd | Aluminum melt treatment method to reduce Ti, V, B |
| KR20040037266A (en) * | 2002-10-10 | 2004-05-06 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | Method of treating aluminium alloy molten metal and flux used therefor |
| RU2318029C1 (en) * | 2006-06-28 | 2008-02-27 | Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН | Method of refinement of the aluminum alloys |
-
2009
- 2009-01-26 RU RU2009102613/02A patent/RU2396365C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1721110A1 (en) * | 1990-01-26 | 1992-03-23 | Рыбинский Авиационный Технологический Институт | Method of refining aluminum alloys |
| SU1705384A1 (en) * | 1990-02-21 | 1992-01-15 | Усть-Каменогорский Титано-Магниевый Комбинат Им.50-Летия Октябрьской Революции | Method of treating aluminum alloys |
| RU2112065C1 (en) * | 1997-04-04 | 1998-05-27 | Акционерное общество открытого типа "Волгоградский алюминий" | Method of refining of aluminum and aluminum-base alloys |
| RU2177048C1 (en) * | 2000-10-11 | 2001-12-20 | Институт металлургии Уральского отделения РАН | Method of preparing modified silumins |
| JP2002194453A (en) * | 2000-12-25 | 2002-07-10 | Nippon Light Metal Co Ltd | Aluminum melt treatment method to reduce Ti, V, B |
| KR20040037266A (en) * | 2002-10-10 | 2004-05-06 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | Method of treating aluminium alloy molten metal and flux used therefor |
| RU2318029C1 (en) * | 2006-06-28 | 2008-02-27 | Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН | Method of refinement of the aluminum alloys |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113699404A (en) * | 2021-08-25 | 2021-11-26 | 苏州大学 | Composite salt for purifying aluminum waste and preparation and use methods thereof |
| CN113699404B (en) * | 2021-08-25 | 2022-06-24 | 苏州大学 | Composite salt for purifying aluminum waste and preparation and use methods thereof |
| RU2808313C1 (en) * | 2023-07-05 | 2023-11-28 | Общество с ограниченной ответственностью "Институт легких материалов и технологий" | Flux for modifying aluminum alloys |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Nallusamy | A review on the effects of casting quality, microstructure and mechanical properties of cast Al-Si-0.3 Mg alloy | |
| CN104328299A (en) | Flux for aluminum and aluminum alloy melt refining and preparation method of flux | |
| CN113174506A (en) | Refining flux suitable for magnesium-lithium alloy and preparation method thereof | |
| CN102329968A (en) | Scrap brass smelting auxiliary and preparation method thereof | |
| RU2155819C2 (en) | Composition for modifying low-sulfur cast iron | |
| CN113174505A (en) | Refining flux for magnesium-lithium alloy and preparation method thereof | |
| CN108384974A (en) | A kind of melt refining flux of the magnesium lithium alloy containing rare earth and preparation method thereof | |
| RU2396365C1 (en) | Procedure for refining aluminium alloys | |
| RU2437949C1 (en) | Cast composite material on base of magnesium alloy and procedure for its manufacture | |
| CN101942578B (en) | Magnesium alloy composite flux, preparation thereof and use thereof | |
| RU2318029C1 (en) | Method of refinement of the aluminum alloys | |
| CN107058776B (en) | Method for modifying and microalloying hypoeutectic cast aluminum-silicon alloy | |
| RU2426807C2 (en) | Procedure for production of aluminium-scandium addition alloy for alloys on base of aluminium | |
| CN112301248B (en) | A kind of high-efficiency magnesium-containing aluminum alloy refining and slagging dual-purpose flux and preparation method thereof | |
| CN113430412A (en) | Protective flux for aluminum-lithium alloy and preparation method thereof | |
| CN116445755B (en) | A three-stage purification system and method for master alloy melt outside the furnace | |
| CN103360088B (en) | A kind of copper smelting-furnace rare oxygen combustor nozzle brick and making method | |
| US2760859A (en) | Metallurgical flux compositions | |
| RU2023044C1 (en) | Briquet for deoxidation and modification of steel and cast iron | |
| RU2283881C1 (en) | Flux for melting magnesium alloys | |
| Lofstrom | Solid Salt Fluxing of Molten Aluminum | |
| RU2772055C1 (en) | Method for refining hard zinc from aluminium impurities | |
| RU2241775C1 (en) | Method for modification of magnesium-based alloys | |
| RU2307177C1 (en) | Pellets producing method for direct alloying of steel with manganese | |
| RU2623966C2 (en) | Modification method of aluminium-silicon alloys |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110127 |