RU2353662C2 - Method of steel smelting in converter - Google Patents
Method of steel smelting in converter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2353662C2 RU2353662C2 RU2007108269A RU2007108269A RU2353662C2 RU 2353662 C2 RU2353662 C2 RU 2353662C2 RU 2007108269 A RU2007108269 A RU 2007108269A RU 2007108269 A RU2007108269 A RU 2007108269A RU 2353662 C2 RU2353662 C2 RU 2353662C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- converter
- slag
- oxides
- flux
- magnesia
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 50
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 17
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title abstract description 13
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 81
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 50
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 34
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 29
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims abstract description 17
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 14
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 12
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000011707 mineral Substances 0.000 claims abstract description 10
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 7
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 claims description 38
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 23
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 17
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 17
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 17
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 14
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 11
- 229910001515 alkali metal fluoride Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims description 10
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 claims description 9
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 9
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 5
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 3
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 claims description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 2
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 abstract description 4
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoferriooxy)iron hydrate Chemical compound O.O=[Fe]O[Fe]=O NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 11
- 206010037544 Purging Diseases 0.000 description 10
- 210000003625 skull Anatomy 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 3
- 239000004484 Briquette Substances 0.000 description 2
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L Magnesium chloride Chemical compound [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 229910052599 brucite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 2
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 2
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 2
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 2
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 229910000272 alkali metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical compound [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000004590 computer program Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 210000003041 ligament Anatomy 0.000 description 1
- 229910001629 magnesium chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 229910021646 siderite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к выплавке стали в кислородных конвертерах.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to steelmaking in oxygen converters.
Известен способ выплавки стали с использованием магнезиального флюса, содержащего 40-65% оксидов магния; 7,0-15,0% оксидов железа; 1,0-2,5% оксидов кальция; 4,0-20,0% углерода и 20,0-50,0% потерь при прокаливании (ППП), основу которых составляет соединения СО3 и (ОН)2, так как эти флюсы изготавливаются из магнезиально-содержащих пород MgCO3 и брусита Mg(OH)2 [1].A known method of steelmaking using magnesia flux containing 40-65% of magnesium oxides; 7.0-15.0% iron oxides; 1.0-2.5% calcium oxides; 4.0–20.0% carbon and 20.0–50.0% loss on ignition (SPP), which are based on the compounds CO 3 and (OH) 2 , since these fluxes are made from magnesia-containing MgCO 3 and brucite Mg (OH) 2 [1].
Недостатком этого флюса является то, что он непригоден к использованию в конвертере в процессе продувки плавки, так как флюс оказывает охлаждающее воздействие на шлак за счет эндотермических реакций, протекающих при дегидратации брусита и декаборнизации магнезита, в результате чего снижается температура шлакового расплава, повышается его вязкость, ухудшаются диффузионные процессы между оксидами шлака и примесями металла и, тем самым, снижаются процессы десульфурации и дефосфорации металла.The disadvantage of this flux is that it is not suitable for use in the converter during the melt blowing process, since the flux has a cooling effect on the slag due to endothermic reactions occurring during the dehydration of brucite and decarnization of magnesite, as a result of which the temperature of the slag melt decreases and its viscosity increases , the diffusion processes between the slag oxides and metal impurities deteriorate and, thereby, the processes of metal desulfurization and dephosphorization are reduced.
Наиболее близким по технической сущности и по совокупности существенных признаков предлагаемому способу является способ выплавки стали в конвертере с присадкой в конвертер флюса магнезиального брикетированного с углеродом и оксидами железа (ФМБУЖ), содержащего 1,0-35,0% оксидов кальция, 0,1-15,0% оксидов железа; 0,1-4,0% оксидов алюминия; 1,0-10,0% оксидов кремния; 0,01-20,0% углерода; 1,0-10,0% органических и (или) минеральных соединений и остальное - оксиды магния [2].The closest in technical essence and in the aggregate of essential features of the proposed method is a method of steel smelting in a converter with an additive in a flux converter magnesia briquetted with carbon and iron oxides (FMBUZH) containing 1.0-35.0% calcium oxides, 0.1- 15.0% iron oxides; 0.1-4.0% aluminum oxides; 1.0-10.0% silicon oxides; 0.01-20.0% carbon; 1.0-10.0% of organic and (or) mineral compounds and the rest are magnesium oxides [2].
Недостатком вышеуказанного способа выплавки стали, принятого за прототип, является то, что при осуществлении этого способа начальные 30-40% времени продувки металла кислородом футеровка конвертера не защищена от коррозии. Повышенная коррозия огнеупоров в начальный период продувки приводит к снижению срока службы конвертера.The disadvantage of the above method of steel smelting, adopted as a prototype, is that when implementing this method, the initial 30-40% of the time the metal is purged with oxygen, the lining of the converter is not protected from corrosion. Increased corrosion of refractories in the initial purge period leads to a reduction in converter life.
Объясняется это следующим. Известно, что износ футеровки конвертера зависит от степени насыщения (предела растворимости) конвертерного шлака оксидами магния, которые в результате диффузионно равновесного состояния препятствуют переходу этого оксида из футеровки в шлак. В процессе продувки металла в конвертере предел растворимости MgO в шлаке изменяется вследствие изменения химсостава шлака. Основной износ футеровки происходит в начальный период продувки в шлаках с низкой основностью (CaO:SiO2=1,0-1,5 ед.) и высокой окисленностью (FeO более 30%), при этом предел насыщения в шлаке MgO может составлять 18-20% с дальнейшим снижением по ходу продувки предела растворимости до 8-9% при основности шлака до 3,5 ед. и содержанием 15-25% FeO. Несмотря на то, что согласно известному способу выплавки стали в конвертере (прототип) магнезиальный флюс может вводиться в конвертер в шихтовку и в начальный период продувки, в результате низких температур начала процесса навеска флюса не успевает в этот период раствориться в шлаке, и поэтому содержание в шлаке оксидов магния не достигает содержаний предела насыщения MgO (18-20%).This is explained as follows. It is known that the wear of the converter lining depends on the degree of saturation (solubility limit) of the converter slag with magnesium oxides, which, as a result of the diffusion-equilibrium state, impede the transition of this oxide from the lining to the slag. In the process of purging the metal in the converter, the solubility limit of MgO in the slag changes due to changes in the chemical composition of the slag. The main wear of the lining occurs in the initial purge period in slags with low basicity (CaO: SiO 2 = 1.0-1.5 units) and high oxidation (FeO more than 30%), while the saturation limit in MgO slag can be 18- 20% with a further decrease in the course of purging the solubility limit to 8-9% with a slag basicity of up to 3.5 units. and a content of 15-25% FeO. Despite the fact that, according to the known method of steel smelting in a converter (prototype), magnesia flux can be introduced into the converter in the batch and in the initial purge period, as a result of low temperatures at the beginning of the process, the flux sample does not have time to dissolve in the slag, and therefore the content in magnesium oxide slag does not reach the saturation limit of MgO (18-20%).
В заявляемом способе выплавки стали поставлена задача снизить предел растворимости оксидов магния в шлаке в начальный период продувки металла кислородом, что приведет к повышению стойкости футеровки конвертера и улучшению шлакообразования плавки.In the inventive method of steel smelting, the task was to reduce the solubility limit of magnesium oxides in slag during the initial period of metal purging with oxygen, which will increase the resistance of the converter lining and improve slag formation of the melt.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе выплавки стали в конвертере, включающем завалку лома, заливку чугуна, продувку металла кислородом, присадку извести и флюса, содержащего оксиды магния, алюминия, кальция, железа, кремния, органические и (или) минеральные соединения и углерод, в предлагаемом способе в конвертер вводится магнезиально-глиноземистый флюс, изготовленный методом брикетирования обожженного во вращающейся печи материала, содержащего оксиды магния и железа совместно со шлаком, получаемого путем переплава алюминиевого лома с добавкой или без добавки углеродсодержащих материалов, дополнительно содержащий оксиды и (или) хлориды, и (или) фториды щелочных металлов при следующем соотношении компонентов, мас.%:The problem is solved in that in the known method of steelmaking in a converter, including scrap filling, cast iron casting, metal blowing with oxygen, an additive of lime and flux containing oxides of magnesium, aluminum, calcium, iron, silicon, organic and (or) mineral compounds and carbon, in the proposed method, a magnesia-alumina flux produced by briquetting a material burned in a rotary kiln containing magnesium and iron oxides together with slag obtained by remelting is introduced into the converter aluminum scrap with or without carbon-containing materials, additionally containing oxides and (or) chlorides, and (or) alkali metal fluorides in the following ratio of components, wt.%:
В технологическом процессе присадку в конвертер магнезиально-глиноземистого флюса осуществляют в количестве 5,0-60 кг/т годной стали перед и (или) после завалки металлолома и (или) на металлолом, перед началом и (или) в процессе продувки металла кислородом, на оставшийся шлак после выпуска металла из конвертера.In the technological process, an additive in the magnesia-alumina flux converter is carried out in the amount of 5.0-60 kg / t suitable steel before and (or) after filling the scrap metal and (or) the scrap metal, before and (or) during the metal blowing process with oxygen, to the remaining slag after the release of metal from the converter.
Магнезиально-глиноземистый флюс изготавливают методом брикетирования мелкой фракции (менее 4 мм) магнезита, обожженного совместно с железосодержащими материалами (железная руда, сидерит, металлургический шлам и т.п.) во вращающейся печи и шлака, получаемого в процессе переплава алюминистого лома. В процессе брикетирования флюса в шихту может добавляться кокс, уголь, графит. В качестве связки используют органические (смола, пек и т.п.) и (или) минеральные (лингосульфанат, хлористый магний и т.п.) соединения.Magnesia-alumina flux is produced by the method of briquetting a fine fraction (less than 4 mm) of magnesite, calcined together with iron-containing materials (iron ore, siderite, metallurgical sludge, etc.) in a rotary kiln and slag obtained in the process of remelting aluminum scrap. In the process of briquetting flux, coke, coal, graphite can be added to the mixture. Organic (resin, pitch, etc.) and (or) mineral (lingosulfanate, magnesium chloride, etc.) compounds are used as ligaments.
Шлак, получаемый в процессе переплава алюминистого лома, содержит значительное количество оксидов алюминия (до 70%), корольков металлического алюминия (до 40%), а также оксиды и (или) хлориды, и (или) фториды щелочных металлов Na2O, K2O, NaCl, KCl, NaF, KF (до 30%).Slag obtained in the process of remelting aluminum scrap contains a significant amount of aluminum oxides (up to 70%), metal aluminum kings (up to 40%), as well as oxides and (or) chlorides and (or) alkali metal fluorides Na 2 O, K 2 O, NaCl, KCl, NaF, KF (up to 30%).
Сущность способа выплавки стали с использованием магнезиально-глиноземистого флюса заключается в том, что содержащиеся во флюсе оксиды и (или) хлориды, и (или) фториды щелочных металлов совместно с оксидами алюминия ускоряют растворение кусков извести, введенной в конвертер, в шихту и (или) в начальные минуты продувки металла кислородом. Ускорение растворения извести увеличивает поступление оксидов кальция в шлак, в результате шлак насыщается оксидами кальция с увеличением основности шлака. Рост основности шлака приводит к снижению предела растворимости оксидов магния в шлаке, например с 18-20% до 6-8%. В результате переход оксидов магния в первичный шлак из футеровки конвертера или из гарнисажного слоя прекращается, а дальнейшее растворение навески флюса и, тем самым, поступление оксидов магния в шлак пересыщает шлак MgO, который в результате гидрогазодинамических потоков откладывается на стенках футеровки, укрепляя гарнисажный слой, нанесенный на предыдущей плавке.The essence of the method of steel smelting using magnesia-alumina flux is that the oxides and (or) chlorides and (or) alkali metal fluorides together with aluminum oxides contained in the flux accelerate the dissolution of pieces of lime introduced into the converter into the charge and (or ) in the initial minutes of purging the metal with oxygen. The acceleration of the dissolution of lime increases the flow of calcium oxides into the slag; as a result, the slag is saturated with calcium oxides with an increase in the basicity of the slag. An increase in slag basicity leads to a decrease in the solubility limit of magnesium oxides in slag, for example, from 18-20% to 6-8%. As a result, the transition of magnesium oxides to the primary slag from the converter lining or from the skull layer is stopped, and further dissolution of the flux sample and, thus, the supply of magnesium oxides to the slag supersaturated MgO slag, which is deposited on the walls of the lining as a result of hydrodynamic flows, strengthening the skull layer, applied on the previous heat.
Учитывая, что содержащиеся во флюсе оксиды алюминия и (или) хлориды, и (или) фториды щелочных металлов позволяют быстро и полно растворяться кускам извести, шлак становится гомогенным, более жидкоподвижным с меньшей вязкостью, что способствует улучшению шлакообразования плавки. Поэтому магнезиально-глиноземистый флюс можно вводить в конвертер не только в начальный период плавки, но в середине и на конечной стадии продувки. Также эффективно его использовать при нанесении шлакового гарнисажа на футеровку азотом после выпуска металла из конвертера, так как дорастворение извести повышает основность шлака, снижается предел растворимости оксидов магния в шлаке и пересыщенный этим оксидом шлак создает хороший гарнисаж с повышенным содержанием оксидов магния.Considering that the aluminum oxides and (or) chlorides and (or) alkali metal fluorides contained in the flux allow quick and complete dissolution of pieces of lime, the slag becomes homogeneous, more fluid, with a lower viscosity, which helps to improve slag formation of the smelting. Therefore, magnesia-alumina flux can be introduced into the converter not only in the initial melting period, but in the middle and at the final stage of purging. It is also effective to use it when applying a slag skull on the lining with nitrogen after the metal is discharged from the converter, since the addition of lime increases the basicity of the slag, the solubility limit of magnesium oxides in the slag decreases, and the slag supersaturated with this oxide creates a good skull with a high content of magnesium oxides.
Поставленная задача не решается, если содержание оксидов, хлоридов и фторидов щелочных металлов составляет менее 0,01%, так как малое содержание разжижающих шлак компонентов во флюсе приводит к повышению поверхностного натяжения шлака, что способствует образованию пены и, следовательно, к увеличению количества выбросов шлакометаллической эмульсии. Повышенное содержание более 10% оксидов, хлоридов и фторидов щелочных металлов приводит к образованию значительного количества фтористых и хлористых паров, конденсация которых на металлоконструкциях газоотводящего тракта способствует ускорению их износа.The problem is not solved if the content of oxides, chlorides and fluorides of alkali metals is less than 0.01%, since the low content of slag thinning components in the flux leads to an increase in the surface tension of the slag, which contributes to the formation of foam and, consequently, to an increase in the amount of slag metal emissions emulsions. The increased content of more than 10% oxides, chlorides and fluorides of alkali metals leads to the formation of a significant amount of fluoride and chloride vapors, the condensation of which on the metal structures of the exhaust duct helps to accelerate their wear.
При содержании во флюсе оксидов алюминия и железа менее 0,1%, а оксидов кальция менее 0,5% количество легкоплавкого браунмиллерита (4СаО·Al2O3·Fe2O3) во флюсе снижается, что значительно снижает скорость растворения флюса, и как следствие повышает количество гетерогенных соединений в шлаке по ходу продувки плавки.When the flux content of aluminum and iron oxides is less than 0.1%, and calcium oxides less than 0.5%, the amount of low-melting brownmillerite (4СаО · Al 2 O 3 · Fe 2 O 3 ) in the flux decreases, which significantly reduces the dissolution rate of the flux, and as a result, it increases the number of heterogeneous compounds in the slag during the purge process.
В случае повышения во флюсе содержания оксидов алюминия более 20% ухудшается дефосфорирующая способность шлака, т.к. глинозем Al2О3 как амфотерный оксид снижает концентрацию анионов О2-, т.е. уменьшает основность шлака, тем самым ухудшает фосфоропоглотительную способность шлака.In the case of an increase in the flux of aluminum oxides over 20%, the dephosphorizing ability of the slag deteriorates, because Alumina Al 2 O 3 as an amphoteric oxide reduces the concentration of O 2- anions, i.e. reduces the basicity of the slag, thereby worsening the phosphorus absorption capacity of the slag.
Повышение содержания оксидов кальция во флюсе более 15% и снижение содержания оксидов кремния менее 1% приводит к резкому снижению прочностных свойств флюса с образованием значительного количества пыли, которая при транспортировке под воздействием атмосферных осадков насыщается влагой с образованием Са(ОН)2 и Mg(OH)2 и соответственно может привести к превышению допустимой доли водорода в отходящих газах.An increase in the content of calcium oxides in the flux of more than 15% and a decrease in the content of silicon oxides of less than 1% leads to a sharp decrease in the strength properties of the flux with the formation of a significant amount of dust, which, when transported under the influence of precipitation, is saturated with moisture to form Ca (OH) 2 and Mg (OH ) 2 and, accordingly, may lead to an excess of the permissible fraction of hydrogen in the exhaust gases.
При увеличении содержания оксидов железа более 10% во флюсе возрастает охлаждающая способность флюса, что ограничивает его использование на плавках с повышенной долей лома в металлошихте вследствие недостатка тепла в начальный период плавки, которое приводит к резкому повышению окисленности шлака и соответственно к увеличению износа футеровки конвертера. Аналогично к повышению окисленности шлака может привести увеличение во флюсе оксидов кремния более 10%, т.к. необходим дополнительный расход извести на плавку для получения требуемой основности шлака (CaO/SiO2), что требует дополнительного расхода тепла на прогрев добавки извести.With an increase in the iron oxide content of more than 10% in the flux, the cooling ability of the flux increases, which limits its use in melts with an increased share of scrap in the metal charge due to the lack of heat in the initial melting period, which leads to a sharp increase in the oxidation of slag and, accordingly, to increased wear of the converter lining. Similarly, an increase in the oxidation of slag can be caused by an increase in the flux of silicon oxides of more than 10%, because additional consumption of lime for melting is required to obtain the required basicity of slag (CaO / SiO 2 ), which requires an additional heat consumption for heating the lime additive.
Органические и минеральные соединения способствуют быстрому растворению флюса и являются связующим компонентом в брикете. Если их содержание составит менее 1%, то сцепление между частицами в брикете будет слабым, что приведет к увеличению количества мелочи фракцией менее 3 мм и к выносу значительной части присаживаемого флюса из конвертера в период продувки в газоотводящий тракт. Добавка связующего свыше 10% в составе флюса приводит к увеличению содержания серы в магнезиальном глиноземистом флюсе, что значительно снижает десульфурирующую способность шлака и может привести к ресульфурации металла.Organic and mineral compounds contribute to the rapid dissolution of flux and are a binder in the briquette. If their content is less than 1%, then the adhesion between the particles in the briquette will be weak, which will lead to an increase in the amount of fines with a fraction of less than 3 mm and to the removal of a significant part of the flux that is deposited from the converter during the purge period into the exhaust pipe. The addition of a binder in excess of 10% in the flux composition leads to an increase in the sulfur content in the magnesia alumina flux, which significantly reduces the desulfurization ability of the slag and can lead to metal resulfurization.
Углерод во флюсе играет роль теплоносителя и восстановителя. Окисление углерода в начальный период продувки плавки приводит к выделению дополнительного тепла и улучшает тепловой баланс плавки. Поставленная задача не решается при содержании углерода менее 0,01%. Содержание углерода свыше 15% исключает присадку флюса в конечный период продувки для получения заданного содержания углерода в металле в конце плавки.Carbon in the flux plays the role of a coolant and a reducing agent. The oxidation of carbon in the initial purge purge period leads to the release of additional heat and improves the heat balance of the melt. The problem is not solved when the carbon content is less than 0.01%. A carbon content of more than 15% eliminates the addition of flux in the final purge period to obtain a given carbon content in the metal at the end of the heat.
Количество вводимого в конвертер магнезиально-глиноземистого флюса составляет 5,0-60,0 кг/т годной стали и в каждом конкретном случае определяется составом и количеством шлака в конвертере, шихтовых материалов (лом, чугун), выплавляемой марки стали, температурой заливаемого в конвертер чугуна и другими технологическими параметрами выплавки стали в конвертере. Если количество вводимого в конвертер флюса составит величину менее 5,0 кг/т годной стали, то количество оксидов алюминия и щелочных металлов будет недостаточным для быстрого растворения кусков извести, основность шлака не достигнет величины, позволяющей снизить предел растворимости оксидов магния в шлаке, в результате оксид магния будет переходить из футеровки или шлакового гарнисажа. Стойкость футеровки понизится. Если количество вводимого в конвертер флюса составит величину более 60 кг/т годной стали, то, несмотря на пересыщение шлака оксидами магния, шлак также будет насыщен оксидами алюминия и оксидами и (или) хлоридами, и (или) фторидами щелочных металлов, что приведет к сверхжидкоподвижности шлака, который, проникая в поры, трещины футеровки, в присутствии в шлаке оксидов железа, будет вымывать кусочки углеродпериклазовой футеровки или гарнисажа, увеличивая ее расход. В этом случае стойкость футеровки также понизится.The amount of magnesia-alumina flux introduced into the converter is 5.0-60.0 kg / t suitable steel and, in each case, is determined by the composition and amount of slag in the converter, charge materials (scrap, cast iron), smelted steel grade, and the temperature poured into the converter cast iron and other technological parameters of steel smelting in the converter. If the amount of flux introduced into the converter is less than 5.0 kg / t of suitable steel, the amount of aluminum and alkali metal oxides will be insufficient for the quick dissolution of lime pieces, the basicity of the slag will not reach a value that reduces the solubility limit of magnesium oxides in the slag, as a result magnesium oxide will pass from the lining or slag skull. Lining durability will decrease. If the amount of flux introduced into the converter is more than 60 kg / t suitable steel, then, despite the supersaturation of the slag with magnesium oxides, the slag will also be saturated with aluminum oxides and oxides and (or) chlorides and (or) alkali metal fluorides, which will lead to superfluid mobility of the slag, which, penetrating into the pores, cracks in the lining, in the presence of iron oxides in the slag, will wash out pieces of the carbon-periclase lining or skull, increasing its consumption. In this case, the durability of the lining will also decrease.
Увеличение в конвертерном шлаке оксидов магния из магнезиальных флюсов при известных способах выплавки стали (аналог и прототип) до содержаний, равных пределу растворимости, и перенасыщение шлака оксидами магния достигается только количеством введенных в конвертер оксидами магния с флюсами. В заявляемом способе изменение величины предела растворимости и перенасыщение шлака оксидами магния достигается изменением химсостава шлака за счет количества вводимых оксидов алюминия и оксидов и (или) хлоридов, и (или) фторидов щелочных металлов и не зависит от количества присаживаемых оксидов магния с флюсом, что определяет неочевидность заявляемого способа выплавки стали в конвертере.The increase in the converter slag of magnesium oxides from magnesia fluxes using known methods of steel smelting (analogue and prototype) up to contents equal to the solubility limit, and the saturation of the slag with magnesium oxides is achieved only by the amount of magnesium oxides with fluxes introduced into the converter. In the inventive method, a change in the solubility limit and supersaturation of the slag with magnesium oxides is achieved by changing the chemical composition of the slag due to the amount of introduced aluminum oxides and oxides and (or) chlorides and (or) alkali metal fluorides and does not depend on the amount of magnesium oxides added with flux, which determines the non-obviousness of the proposed method of steelmaking in the converter.
Сопоставление заявляемого способа выплавки стали в конвертере со способом, взятым за прототип, показывает, что ввод в состав магнезиально-глиноземистого флюса оксидов и (или) хлоридов, и (или) фторидов щелочных металлов при наличии оксидов алюминия позволяет влиять на величину предела растворимости оксидов магния в шлаке и при равенстве содержаний этих оксидов в шлаке при известном и заявляемом способах в случае насыщения шлака большее перенасыщение шлака оксидами магния и, тем самым, большее количество оксидов магния отложится на футеровку конвертера при предлагаемом способе выплавки стали. Поэтому предложенное техническое решение соответствует критерию «новизна».A comparison of the proposed method for steel smelting in a converter with the method taken as a prototype shows that the introduction of oxides and (or) chlorides and (or) alkali metal fluorides in the presence of aluminum oxides into the composition of magnesia-alumina flux can influence the solubility limit of magnesium oxides in the slag and with the equality of the contents of these oxides in the slag with the known and claimed methods in the case of saturation of the slag, a greater supersaturation of the slag with magnesium oxides and, therefore, a greater amount of magnesium oxides will be deposited on the foot Converter converter with the proposed method of steelmaking. Therefore, the proposed technical solution meets the criterion of "novelty."
Анализ патентов и научно-технической информации не выявил использования новых существенных признаков, используемых в предлагаемом решении по их функциональному назначению. Следовательно, предлагаемое изобретение соответствует критерию «изобретательский уровень».The analysis of patents and scientific and technical information did not reveal the use of new significant features used in the proposed solution for their functional purpose. Therefore, the present invention meets the criterion of "inventive step".
Способ осуществляется следующим образом.The method is as follows.
В конвертер после завалки лома или на залитый чугун загружают известь и магнезиально-глиноземистый флюс (МГФ). После установки конвертера в вертикальное положение в конвертер вводят известь и МГФ, опускают кислородную фурму и начинают продувку металла кислородом. После истечения 30-40% времени продувки в конвертер вводят известь, а по истечении 80-90% времени продувки вводят МГФ. После окончания продувки, отбора пробы и замера температуры металл сливается в ковш, шлак отсекается от металла и остается в конвертере. На оставшийся шлак присаживается известь и МГФ, опускают фурму и начинают раздув шлака азотом с целью нанесения гарнисажа на поверхность футеровки. После окончания нанесения гарнисажа остатки шлака сливают в чашу.After filling the scrap or onto cast iron, lime and magnesia-alumina flux (MGF) are loaded into the converter. After the converter is installed in a vertical position, lime and MGF are introduced into the converter, the oxygen lance is lowered and the metal is purged with oxygen. After 30-40% of the purge time has elapsed, lime is introduced into the converter, and after 80-90% of the purge time, MGF is introduced. After purging, sampling and measuring the temperature, the metal is poured into a ladle, the slag is cut off from the metal and remains in the converter. Lime and MGF are deposited on the remaining slag, the lance is lowered and the slag is blown with nitrogen in order to apply a skull on the lining surface. After the application of the skull, the remaining slag is poured into the bowl.
Конкретный пример осуществления способа. Проведено 2 варианта осуществления способа выплавки стали с использованием различных составов магнезиально-глиноземистого флюса (МГФ), содержащих:A specific example of the method. Conducted 2 options for the implementation of the method of steelmaking using various compositions of magnesia-alumina flux (MGF), containing:
Вариант 1 - 70,5% MgO, 3,8% CaO, 9,6% Fe2O3, 4,3% Al2О3, 2,7% SiO2, 2,5% Σ(Na2O, К2О, NaCl, KCl, NaF, KF), 2,4% С и 4,2% органические и минеральные соединения;Option 1 - 70.5% MgO, 3.8% CaO, 9.6% Fe 2 O 3 , 4.3% Al 2 O 3 , 2.7% SiO 2 , 2.5% Σ (Na 2 O, K 2 O, NaCl, KCl, NaF, KF), 2.4% C and 4.2% organic and mineral compounds;
Вариант 2 - 64,1% MgO, 10,3% CaO, 1,5% Fe2О3, 10,1% Al2O3, 1,2% SiO2, 6,7% Σ(Na2O, К2О, NaCl, KCl, NaF, KF), 4,6% С и 1,5% органические и минеральные соединения.Option 2 - 64.1% MgO, 10.3% CaO, 1.5% Fe 2 O 3 , 10.1% Al 2 O 3 , 1.2% SiO 2 , 6.7% Σ (Na 2 O, K 2 O, NaCl, KCl, NaF, KF), 4.6% C and 1.5% organic and mineral compounds.
При всех вариантах в конвертер емкостью 400 т завалили лом (90 т) и на него присадили известь (5,0 т) и МГФ (1,5 т). После заливки чугуна (310 т) в конвертер ввели известь (5,0 т) и МГФ (4,0 т) и начали продувку металла кислородом. На 9 мин продувки ввели известь (5 т), а на 22 мин продувки - МГФ (1,0 т). Продолжительность продувки плавки составила 25 мин. После окончания продувки при температуре металла 1720°С отобрали пробу металла и шлака и слили металл в ковш. При сливе металла произвели отсечку шлака. Установив конвертер в вертикальное положение, на оставшийся шлак ввели МГФ (0,5 т) и через фурму подали азот давлением 14 атм. Операцию по нанесению шлакового гарнисажа производили в течение 3 мин. Остатки шлака слили в шлаковую чашу.In all cases, scrap (90 tons) was poured into a converter with a capacity of 400 tons and lime (5.0 tons) and MGF (1.5 tons) were added to it. After casting iron (310 tons), lime (5.0 tons) and MGF (4.0 tons) were introduced into the converter and the metal was purged with oxygen. Lime (5 t) was introduced for 9 min of purging, and MGF (1.0 t) for 22 min of purging. The duration of the purge was 25 minutes After purging at a metal temperature of 1720 ° C, a sample of metal and slag was taken and the metal was poured into a ladle. When the metal was drained, the slag was cut off. After installing the converter in an upright position, MGF (0.5 t) was added to the remaining slag and nitrogen was supplied through a lance with a pressure of 14 atm. The operation for applying a slag skull was made within 3 minutes The remaining slag was poured into a slag bowl.
В таблице 1 представлены результаты плавок, проведенных в конвертере по предлагаемому техническому решению и по способу, взятому за прототип. Представленные данные в таблице 1 по пределу растворимости в шлаке оксидов магния рассчитывали по специальной компьютерной программе, исходя из состава шлака, отобранного на 8-ой мин продувки, вязкость этого шлака определяли на вибрационном вискозиметре, количество растворенной футеровки за плавку определяли сканированием футеровки после слива шлака. Из таблицы 1 видно, что при предлагаемом способе предел растворимости оксидов магния в начальный период продувки составил в 2,6 раза меньшую величину, чем при известном способе за счет увеличения основности шлака. Вязкость шлака уменьшилась в 1,4 раза, что свидетельствует об улучшении шлакообразовании плавки вследствие более полного растворения кусков извести. В результате количество растворенной в шлаке футеровки за плавку при предложенном способе составило 78,0-80,0 кг против 113,0 кг при известном способе.Table 1 presents the results of swimming trunks conducted in the converter according to the proposed technical solution and by the method taken as a prototype. The data presented in table 1 on the solubility limit in the slag of magnesium oxides was calculated according to a special computer program based on the composition of the slag selected for the 8th min of purging, the viscosity of this slag was determined on a vibration viscometer, the amount of lining dissolved during melting was determined by scanning the lining after draining the slag . From table 1 it is seen that with the proposed method, the solubility limit of magnesium oxides in the initial purge period was 2.6 times smaller than with the known method by increasing the basicity of the slag. Slag viscosity decreased by 1.4 times, which indicates an improvement in slag formation of the smelting due to a more complete dissolution of pieces of lime. As a result, the amount of lining dissolved in slag per smelting with the proposed method was 78.0-80.0 kg versus 113.0 kg with the known method.
Таким образом, использование предлагаемого способа выплавки стали в конвертере в сравнении с известным способом (прототип) позволяет улучшить шлакообразование плавки и повысить службу футеровки конвертера.Thus, the use of the proposed method of steelmaking in the converter in comparison with the known method (prototype) can improve slag formation of the smelter and increase the service of the lining of the converter.
Источники информацииInformation sources
1. Положительное решение о выдаче патента РФ по заявке №2005130937/02(034681) от 05.10.2005 г.«Способ нанесения гарнисажа на футеровку конвертера».1. A positive decision on the grant of a patent of the Russian Federation by application No. 2005130937/02 (034681) dated 10/05/2005 “Method of applying a skull on the converter lining”.
2. Патент РФ №2288958 от 14.06.2005. «Способ выплавки стали в конвертере».2. RF patent No. 2288958 dated 06/14/2005. "The method of steelmaking in the converter."
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007108269A RU2353662C2 (en) | 2007-03-05 | 2007-03-05 | Method of steel smelting in converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007108269A RU2353662C2 (en) | 2007-03-05 | 2007-03-05 | Method of steel smelting in converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007108269A RU2007108269A (en) | 2008-09-10 |
| RU2353662C2 true RU2353662C2 (en) | 2009-04-27 |
Family
ID=39866664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007108269A RU2353662C2 (en) | 2007-03-05 | 2007-03-05 | Method of steel smelting in converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2353662C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2608008C1 (en) * | 2015-12-31 | 2017-01-11 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВПО "МГТУ") | Procedure for melting steel in oxygen converter |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN118326120B (en) * | 2024-06-12 | 2024-10-25 | 中铝山西新材料有限公司 | Method for producing steelmaking slag-forming accelerator and steelmaking slag-forming accelerator |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2164952C1 (en) * | 2000-06-15 | 2001-04-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method of steel melting in converter |
| RU2196181C1 (en) * | 2001-08-27 | 2003-01-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Process for melting steel in converter |
| RU2205232C1 (en) * | 2001-12-11 | 2003-05-27 | Шатохин Игорь Михайлович | Magnesian flux for steelmaking and method of producing the same |
| RU2254378C1 (en) * | 2004-01-27 | 2005-06-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of converter steel making |
| RU2260626C1 (en) * | 2003-12-31 | 2005-09-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method for steel melting in converter |
| RU2288958C1 (en) * | 2005-06-14 | 2006-12-10 | ОАО "Уральский институт металлов" | Method for smelting steel in converter |
| RU2289629C1 (en) * | 2005-04-20 | 2006-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method for steel melting in converter |
-
2007
- 2007-03-05 RU RU2007108269A patent/RU2353662C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2164952C1 (en) * | 2000-06-15 | 2001-04-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method of steel melting in converter |
| RU2196181C1 (en) * | 2001-08-27 | 2003-01-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Process for melting steel in converter |
| RU2205232C1 (en) * | 2001-12-11 | 2003-05-27 | Шатохин Игорь Михайлович | Magnesian flux for steelmaking and method of producing the same |
| RU2260626C1 (en) * | 2003-12-31 | 2005-09-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method for steel melting in converter |
| RU2254378C1 (en) * | 2004-01-27 | 2005-06-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of converter steel making |
| RU2289629C1 (en) * | 2005-04-20 | 2006-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method for steel melting in converter |
| RU2288958C1 (en) * | 2005-06-14 | 2006-12-10 | ОАО "Уральский институт металлов" | Method for smelting steel in converter |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| S 6174374 B1, 16.01.2001. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2608008C1 (en) * | 2015-12-31 | 2017-01-11 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВПО "МГТУ") | Procedure for melting steel in oxygen converter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007108269A (en) | 2008-09-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5408369B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| RU2164952C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| JP5408379B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| BR112019013592B1 (en) | PROCESSING METHOD BY DESULFURIZATION OF CAST STEEL AND DESULFURIZING AGENT | |
| JP2015218338A (en) | Molten iron refining method by converter type refining furnace | |
| JP2015092026A (en) | Hot metal pretreatment method | |
| JPH07504230A (en) | Method for desulfurizing molten iron with minimal slag formation and equipment for carrying out the process | |
| JP5895887B2 (en) | Desulfurization treatment method for molten steel | |
| RU2353662C2 (en) | Method of steel smelting in converter | |
| RU2260626C1 (en) | Method for steel melting in converter | |
| JP2004263285A (en) | Molten steel desulfurizing agent, desulfurizing method and method for producing calcium aluminate source | |
| RU2327743C2 (en) | Method of steel smelting in converter | |
| RU2645170C1 (en) | Method of steel making in arc-type electric steel making furnace | |
| RU2413006C1 (en) | Procedure for treatment of steel in casting ladle | |
| JPH11229020A (en) | Method for protecting refractory lining of kiln for metal refining and melting | |
| JP2004011970A (en) | Hot metal holding vessel | |
| RU2254378C1 (en) | Method of converter steel making | |
| JP4639943B2 (en) | Hot metal desulfurization method | |
| RU2387717C2 (en) | Method of steelmaking in converter | |
| Sarkar | Interactions of Iron, Wustite, and Slags with Selected Refractory Materials Under Flash Ironmaking Conditions | |
| RU2169197C2 (en) | Method of steel making in oxygen converter | |
| RU2203329C1 (en) | Method of making steel in oxygen converter | |
| JP4218172B2 (en) | Method for refining molten iron alloy | |
| RU2288958C1 (en) | Method for smelting steel in converter | |
| JP2000345226A (en) | Hot metal dephosphorization method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090306 |