RU2288958C1 - Method for smelting steel in converter - Google Patents
Method for smelting steel in converter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2288958C1 RU2288958C1 RU2005118289A RU2005118289A RU2288958C1 RU 2288958 C1 RU2288958 C1 RU 2288958C1 RU 2005118289 A RU2005118289 A RU 2005118289A RU 2005118289 A RU2005118289 A RU 2005118289A RU 2288958 C1 RU2288958 C1 RU 2288958C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- oxides
- slag
- converter
- flux
- metal
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к выплавке стали в кислородных конвертерах.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to steelmaking in oxygen converters.
Известен способ выплавки стали с присадкой в конвертер в качестве шлакообразующего материала ожелезненного известково-магнезиального флюса, содержащего оксид магния 26-35%; оксид кальция 46-60%; оксид железа 5-15%, оксид кремния 0,5-7,0% и оксид алюминия 0,3-7,0% [1].A known method of steelmaking with an additive in the converter as a slag-forming material of a ferruginous calc-magnesian flux containing magnesium oxide 26-35%; calcium oxide 46-60%; iron oxide 5-15%, silicon oxide 0.5-7.0% and aluminum oxide 0.3-7.0% [1].
Недостатком этого способа выплавки стали является высокое содержание в нем оксидов кальция, которые под воздействием влаги атмосферы в процессе транспортировки и хранения образуют значительное количество соединений Са(ОН)2. Эти соединения приводят к разложению флюса до пылевидной фракции. Кроме того, присутствие в известково-магнезиальном флюсе гидрооксидов при присадке его в конвертер способствует повышенному содержанию водорода в отходящих газах в процессе продувки, что может привести к образованию взрывоопасной смеси.The disadvantage of this method of steelmaking is its high content of calcium oxides, which under the influence of atmospheric moisture during transport and storage form a significant amount of Ca (OH) 2 compounds. These compounds lead to decomposition of the flux to a pulverulent fraction. In addition, the presence of hydroxides in the lime-magnesia flux when it is added to the converter contributes to an increased hydrogen content in the exhaust gases during the purge process, which can lead to the formation of an explosive mixture.
Наиболее близким по технической сущности и получаемым результатам предлагаемому способу является способ выплавки стали в конвертере с присадкой в конвертер флюса ожелезненного магнезиального (ФОМ), который содержит, мас.%: оксид магния 80-90; оксид кальция 1,5-3,0; оксид железа 6-8; оксид кремния 1,5-3,5 [2].The closest in technical essence and the obtained results to the proposed method is a method of steel smelting in a converter with an additive in the flux converter of ferrous magnesian (POF), which contains, wt.%: Magnesium oxide 80-90; calcium oxide 1.5-3.0; iron oxide 6-8; silicon oxide 1.5-3.5 [2].
Недостатком известного способа выплавки стали является ухудшение процессов шлакообразования, снижение теплосодержания плавки, уменьшение десульфурации и дефосфорации металла особенно при выплавке высоко- и среднеуглеродистых марок сталей. Эти недостатки обусловлены следующими обстоятельствами.The disadvantage of this method of steelmaking is the deterioration of the processes of slag formation, a decrease in the heat content of the smelting, a decrease in the desulfurization and dephosphorization of the metal, especially when smelting high- and medium-carbon steel grades. These shortcomings are due to the following circumstances.
Флюс ожелезненный магнезиальный производится путем совместного обжига во вращающихся печах магнезиальных материалов и железосодержащих добавок. В качестве магнезиальных материалов используют мелкодисперсные сырой магнезит и каустическую пыль, в качестве железосодержащих добавок - агломерат сидерита или конвертерный шлам. Температура материалов в зоне обжига достигает примерно 1500°С. В результате обжига получается флюс, содержащий спеченный периклаз, пропитанный оксидами железа. При вводе этого флюса в конвертер необходимо затратить значительное количество тепловой энергии на его прогрев и дальнейшее растворение в шлаке. Охлаждающий эффект 1 т ФОМ для 130-160 т конвертеров составляет 16°С, для 350-400 т - 7°С. Поэтому в момент присадки навески ФОМ в конвертер происходит снижение температуры шлакового расплава и, самое главное, необходимо значительное время, в течение которого температура шлака достигнет первоначальной температуры. Это время может быть сопоставимо с временем, при котором заканчивается продувка металла кислородом. Таким образом, даже в случае присадки ФОМ в начале плавки на протяжении всей продувки шлаки будут густыми и низкореакционноспособными по отношению к примесям металла, в особенности к удалению фосфора и серы из металла в шлак.Ironized magnesia flux is produced by co-firing magnesia materials and iron-containing additives in rotary kilns. Finely dispersed crude magnesite and caustic dust are used as magnesia materials, siderite agglomerate or converter sludge is used as iron-containing additives. The temperature of the materials in the firing zone reaches approximately 1500 ° C. The firing results in a flux containing sintered periclase impregnated with iron oxides. When introducing this flux into the converter, it is necessary to spend a significant amount of thermal energy on its heating and further dissolution in the slag. The cooling effect of 1 t POF for 130-160 t converters is 16 ° С, for 350-400 t - 7 ° С. Therefore, at the moment of adding the POF sample to the converter, the temperature of the slag melt decreases and, most importantly, a considerable time is required during which the temperature of the slag reaches the initial temperature. This time can be comparable to the time at which the metal purge with oxygen ends. Thus, even if POF is added at the beginning of the smelting, the slags will be thick and low reactive with respect to metal impurities during the entire blasting process, in particular, to remove phosphorus and sulfur from the metal in the slag.
В предлагаемом способе поставлена задача повысить степень насыщения конвертерного шлака оксидами магния, улучшить процесс шлакообразования и повысить теплосодержание плавки, а также улучшить дефосфорацию и десульфурацию металла за период продувки конвертерной плавки.In the proposed method, the task is to increase the degree of saturation of the converter slag with magnesium oxides, improve the process of slag formation and increase the heat content of the melt, and also improve the dephosphorization and desulfurization of the metal during the purge period of the converter melt.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе выплавки стали в конвертер, включающем завалку лома, заливку чугуна, продувку металла кислородом, присадку шлакообразующих материалов и флюсов, содержащих оксиды магния и железа, в предлагаемом способе в конвертер вводится флюс, изготовленный методом брикетирования спеченных во вращающейся печи мелкодисперсных материалов, содержащих оксиды магния, железа, кальция, кремния и алюминия, с использованием для связывания органических и (или) минеральных соединений, с добавкой или без добавки углеродсодержащих материалов, и имеющий состав, мас.%:The problem is solved in that in the known method of smelting steel into a converter, including scrap filling, cast iron casting, metal blowing with oxygen, an additive for slag-forming materials and fluxes containing magnesium and iron oxides, in the proposed method, a flux made by briquetting sintered into the converter is introduced a rotary kiln of finely dispersed materials containing oxides of magnesium, iron, calcium, silicon and aluminum, using organic and (or) mineral compounds for binding, with or without addition . Obavki carbonaceous materials, and having a composition, in weight%:
В технологическом процессе присадку флюса осуществляют в конвертер перед и (или) после завалки металлолома и (или) на металлолом, перед началом и (или) в процессе продувки металла кислородом, на оставшийся шлак после выпуска металла из конвертера. Количество вводимого флюса в конвертер составляет величину, необходимую для получения в шлаках после окончания продувки металла содержания оксидов магния, равного 6-25%.In the technological process, the addition of flux is carried out in the converter before and (or) after filling the scrap metal and (or) into the scrap metal, before and (or) in the process of purging the metal with oxygen, to the remaining slag after the metal is released from the converter. The amount of flux introduced into the converter is the amount necessary to obtain a content of magnesium oxides of 6-25% in the slags after the metal is purged.
Для предварительного спечения во вращающейся печи обычно используют высокомагнезиальные материалы (сырой магнезит, сырой доломит и др.) для удаления из них СО3 и Н2О с добавлением в процессе спекания железосодержащих материалов (сидерит конвертерный и доменный шлам и др.) с целью получения в получаемом флюсе легкоплавких соединений ферритов. Полученные спеченные магнезиальные материалы размалывают, смешивают с органической или минеральной связкой и брикетируют под высоким давлением с дальнейшей сушкой брикетов при температуре 150-250°С. С целью ускорения растворения брикета в шлаке в смесь для брикетирования могут добавлять углеродсодержащие материалы (уголь, кокс, графит и т.п.). Полученные магнезиальные флюсовые брикеты готовы к использованию в конвертерной плавке.For preliminary sintering in a rotary kiln, high-magnesian materials (crude magnesite, crude dolomite, etc.) are usually used to remove CO 3 and H 2 O from them with the addition of iron-containing materials (siderite converter and blast furnace slurry, etc.) during sintering to obtain in the resulting flux of fusible ferrite compounds. The obtained sintered magnesia materials are ground, mixed with an organic or mineral binder and briquetted under high pressure with further drying of the briquettes at a temperature of 150-250 ° C. In order to accelerate the dissolution of the briquette in the slag, carbon-containing materials (coal, coke, graphite, etc.) can be added to the briquetting mixture. The obtained magnesia flux briquettes are ready for use in converter smelting.
Сущность способа выплавки стали с присадкой магнезиальных флюсовых брикетов в конвертер заключается в том, что в отличие от спеченных флюсов (прототип) брикетированный флюс, имея в своем составе мелкую фракцию магнезиальных и углеродистых материалов, механически скрепленных органической и (или) минеральной связкой, попадая в жидкий шлак, уже в процессе прогрева за счет теплоты шлака теряет свою прочность в результате выгорания связующих и реакции взаимодействия углерода с оксидами железа во флюсе, ослабляя сцепление между зернами магнезиального материала, в результате чего ускоряется растворение брикета в шлаковом расплаве с насыщением шлака оксидами магния. Данный процесс подтверждается термографическими исследованиями по нагреванию флюса до температур 1200°С. При нагревании флюса было выявлено три стадии: первая стадия (30-200°С) - выделение влаги и связанного кислорода, вторая стадия (200-600°С) - выгорание основной массы связующего вещества и третья стадия (600-800°С) - выгорание углерода под действием кислорода, воздуха и оксидов железа флюса.The essence of the method of steelmaking with the addition of magnesia flux briquettes to a converter is that, unlike sintered fluxes (prototype), briquetted flux, having in its composition a small fraction of magnesia and carbon materials mechanically bonded with an organic and (or) mineral binder, falling into liquid slag, already in the process of heating due to the heat of the slag, loses its strength as a result of burnout of binders and the reaction of carbon with iron oxides in the flux, weakening the adhesion between the grain zial material, as a result of which the dissolution of the briquette in the slag melt is accelerated with the saturation of the slag with magnesium oxides. This process is confirmed by thermographic studies on heating flux to temperatures of 1200 ° C. When heating the flux, three stages were identified: the first stage (30-200 ° C) - the release of moisture and bound oxygen, the second stage (200-600 ° C) - the burnout of the bulk of the binder and the third stage (600-800 ° C) - carbon burnout under the influence of oxygen, air and iron oxide flux.
В присутствии шлакового расплава в образующиеся от выгорания связки и углерода в поры флюса затекает шлак, в котором растворяются зерна магнезиального материала и в дальнейшем происходит полное растворение флюса. Растворение зерен магнезиального материала в шлаке ускоряется благодаря наличию в нем оксидов железа, кремния и алюминия, которые образуют между собой легкоплавкие фазы ферритов кальция и браунмиллерита.In the presence of slag melt, slag flows into the pores of the flux and carbon into the pores of the flux, in which the grains of the magnesian material dissolve and then the flux completely dissolves. The dissolution of the grains of magnesian material in the slag is accelerated due to the presence of iron, silicon and aluminum oxides in it, which form the low-melting phases of calcium ferrite and brownmillerite.
Экспериментами установлено, что скорость растворения брикетированного флюса в шлаке составила 3,28 г/мин, а спеченного флюса - 1,5 г/мин.The experiments established that the dissolution rate of the briquetted flux in the slag was 3.28 g / min, and the sintered flux was 1.5 g / min.
Таким образом, незначительные затраты тепла на растворение брикетированного магнезиального флюса позволяют исключить снижение теплосодержания плавки, улучшить шлакообразование и за счет этого, а также достаточная основность (отношение оксидов кальция к оксидам кремния) во флюсе позволяет повысить десульфурацию и дефосфорацию металла в процессе продувки плавки.Thus, the insignificant heat consumption for dissolving the briquetted magnesia flux eliminates the reduction in the heat content of the heat, improves slag formation and, as a result, the sufficient basicity (the ratio of calcium oxides to silicon oxides) in the flux makes it possible to increase the desulfurization and dephosphorization of the metal during the purge process.
Учитывая высокую скорость растворения магнезиального брикетированного флюса в шлаке, а также незначительное изменение теплового эффекта от его присадки, введение в конвертер флюса можно производить в любые периоды плавки, включая период интенсивного выгорания углерода, в который присадки шлакообразующих нежелательны.Given the high dissolution rate of magnesia briquetted flux in the slag, as well as a slight change in the thermal effect of its additive, flux can be introduced into the converter at any melting periods, including the period of intense carbon burnout, in which slag-forming additives are undesirable.
Количество вводимого магнезиального брикетированного флюса в конвертер определяется в каждом конкретном случае в зависимости от содержания MgO во флюсе, количества шлака в конвертере, выплавляемой марки стали и других технологических параметров плавки, но с условием получения в конвертерном шлаке по окончании продувки металла содержания оксидов магния 6-25%. При этих значениях содержания в шлаке MgO затрудняется переход этих оксидов из огнеупоров в шлак вследствие изменения условий массопереноса MgO в шлаке (приближения к пределу растворимости оксидов магния в шлаке) и условий шлакообразования плавки. Если количество вводимого в конвертер брикетированного флюса составит величину, при которой содержание MgO в конечном шлаке составит величину менее 6,0%, то вследствие ненасыщенности шлака оксидами магния произойдет переход MgO из футеровки в шлак, тем самым увеличится расход огнеупоров футеровки. Если расход брикетированного флюса составит величину, при которой содержание оксидов магния в конечном шлаке превысит величину 25%, то ухудшится шлакообразование плавки и вследствие этого снизятся процессы десульфурации и дефосфорации металла.The amount of magnesia briquetted flux introduced into the converter is determined in each case, depending on the MgO content in the flux, the amount of slag in the converter, the smelted steel grade and other technological parameters of the smelting, but with the condition that the content of magnesium oxides 6- in the converter slag upon completion of metal purging is 6- 25% At these values of MgO content in the slag, it is difficult to transfer these oxides from refractories to slag due to changes in the mass transfer conditions of MgO in the slag (approaching the solubility limit of magnesium oxides in the slag) and the conditions of melting slag formation. If the amount of briquetted flux introduced into the converter is a value at which the MgO content in the final slag is less than 6.0%, then due to unsaturation of the slag with magnesium oxides, MgO will transition from the lining to the slag, thereby increasing the consumption of refractory lining. If the consumption of briquetted flux amounts to a value at which the content of magnesium oxides in the final slag exceeds 25%, the slag formation of the smelter will worsen and, as a result, the processes of metal desulfurization and dephosphorization will decrease.
Влияние содержания оксидов магния в шлаке на стойкость футеровки зависит от разницы между концентрацией MgOнас при насыщенности шлака этим оксидом и фактической концентрацией MgOф в шлаке. Если MgOф<MgOнас, то шлак не насыщен оксидами магния. В этом случае происходит интенсивный переход MgO из футеровки конвертера в шлак. При равенстве концентраций MgOф=MgOнас растворение в шлаке огнеупорной кладки конвертера практически не происходит. Это хорошо известный способ для предохранения огнеупорного кирпича от агрессивного воздействия оксидов железа шлака, т.к. при приближении концентрации оксида магния к пределу насыщения его в шлаке активность оксидов железа снижается. При MgOф>MgOнас шлак перенасыщен MgO. При концентрации в шлаке MgO выше предела насыщения оксид магния начинает выделяться из шлака. В этом случае возможно возникновение шлаковых наростов на футеровке конвертера. Поэтому более полное растворение в шлаке магнезиального брикетированного флюса, позволяющее повысить содержание MgO в шлаке, благоприятно сказывается на стойкости футеровки.The influence of the content of magnesium oxides in the slag on the lining resistance depends on the difference between the MgO concentration of us at the slag saturation with this oxide and the actual concentration of MgO f in the slag. If MgO p <MgO us, the slag is not saturated with magnesium oxide. In this case, MgO undergoes an intensive transition from the converter lining to slag. With equal concentrations of MgO Φ = MgO us, dissolution of the converter refractory masonry practically does not occur in the slag. This is a well-known method for protecting refractory bricks from the aggressive effects of iron oxides of slag, as when the concentration of magnesium oxide approaches its saturation limit in the slag, the activity of iron oxides decreases. When MgO p> We MgO slag saturated with MgO. At MgO concentration in the slag above the saturation limit, magnesium oxide begins to be released from the slag. In this case, the appearance of slag growths on the lining of the converter is possible. Therefore, a more complete dissolution of magnesia briquetted flux in the slag, which allows to increase the MgO content in the slag, favorably affects the lining resistance.
Несмотря на положительное влияние на стойкость футеровки выделения свободных оксидов магния из перенасыщенного шлака оксидом магния этот момент оказывает отрицательное влияние на процесс шлакообразования плавки. Оксид магния (периклаз) имеет высокую температуру плавления (более 2000°С), поэтому шлаки становятся густыми и нереакционноспособными. Применение брикетированного флюса позволяет повысить степень насыщения шлака оксидами магния с одновременным улучшением шлакообразования плавки за счет меньшего теплового эффекта присадки навески флюса и повышенного в нем содержания оксидов кальция, кремния и алюминия, вследствие формирования в шлаке легкоплавких фаз ферритов кальция и браунмиллерита, что определяет неочевидность заявляемого способа выплавки стали.Despite the positive effect on the lining resistance, the release of free magnesium oxides from supersaturated slag with magnesium oxide, this moment has a negative effect on the process of slag formation of the smelting. Magnesium oxide (periclase) has a high melting point (more than 2000 ° C), so the slag becomes thick and unreactive. The use of briquetted flux can increase the degree of saturation of the slag with magnesium oxides while improving the slag formation of the smelting due to the lower thermal effect of the addition of a sample of the flux and the increased content of calcium, silicon and aluminum oxides in it, due to the formation of low-melting phases of calcium ferrite and brownmillerite in the slag, which determines the non-obviousness of the claimed steel smelting process.
Способ осуществляется следующим образом.The method is as follows.
В конвертер после завалки лома загружают известь, флюс магнезиальный брикетированный, содержащий оксиды железа, магния, кальция, кремния, алюминия, углерод и органические и (или) минеральные соединения (ФМБУЖ), и заливают чугун. После установки конвертера в вертикальное положение в конвертер вводят ФМБУЖ, опускают кислородную фурму и начинают продувку металла кислородом. По истечении 10-15 и 40-60% от общего времени продувки в конвертер вводят известь и ФМБУЖ, а по истечении 80-95% времени продувки вводят только ФМБУЖ. После окончания продувки, замера температуры, отбора проб металла и шлака металл сливают в ковш и конвертер ставят вертикально. На оставшийся в конвертере шлак присаживают ФМБУЖ, опускают фурму и начинают раздувать шлак азотом с целью нанесения гарнисажа на поверхность футеровки.After filling the scrap into the converter, lime, briquetted magnesia flux containing oxides of iron, magnesium, calcium, silicon, aluminum, carbon and organic and (or) mineral compounds (FMBUZ) are loaded, and cast iron is poured. After the converter is installed in a vertical position, FMBUZH is introduced into the converter, the oxygen lance is lowered and the metal is purged with oxygen. After 10-15 and 40-60% of the total purge time, lime and FMBUJ are introduced into the converter, and after 80-95% of the purge time only FMBUJ is introduced. After purging, measuring temperature, sampling metal and slag, the metal is poured into a ladle and the converter is placed vertically. On the slag remaining in the converter, FMBUJ is placed, the lance is lowered and the slag is inflated with nitrogen in order to apply a skull on the lining surface.
Конкретный пример осуществления способа.A specific example of the method.
Для получения стали марки 5 сп в конвертер емкостью 400 т завалили лом (90 т) и на него ввели известь (5 т) и ФМБУЖ (1,5 т) состава, вес.%: оксид магния - 50,2; оксид кальция - 16,3; оксид железа - 8,4; оксид кремния - 3,6; оксид алюминия - 2,8; углерод -12,1; СБД (сульфидно-дрожжевая бражка) - 6,6. После заливки чугуна (310 т) начали продувку металла кислородом с интенсивностью 1200 м3/мин. На 3 и 12 мин продувки ввели известь (8 т) и ФМБУЖ (4,0 т), а на 22-й мин продувки ФМБУЖ (1,0 т). После окончания продувки температура металла составила 1670°С, отобрали пробы металла и шлака и слили металл в ковш. После слива металла конвертер установили в вертикальное положение, ввели на оставшийся шлак ФМБУЖ (0,5 т) и через фурму подали азот давлением 14 атм. Операцию по нанесению шлакового гарнисажа производили в течение 4 мин. Остатки шлака слили в шлаковую чашу.To produce 5-grade grade steel, scrap (90 t) was poured into a converter with a capacity of 400 t and lime (5 t) and FMBUJ (1.5 t) of the composition were introduced onto it, wt.%: Magnesium oxide - 50.2; calcium oxide - 16.3; iron oxide - 8.4; silicon oxide - 3.6; aluminum oxide - 2.8; carbon -12.1; SBD (sulfide yeast mash) - 6.6. After casting iron (310 tons), the metal was purged with oxygen with an intensity of 1200 m 3 / min. For 3 and 12 min of purging, lime (8 t) and FMBUJ (4.0 t) were introduced, and for the 22nd min of purging FMBUJ (1.0 t). After the purge was completed, the metal temperature was 1670 ° С, metal and slag samples were taken and the metal was poured into the ladle. After draining the metal, the converter was installed in a vertical position, FMBUZH (0.5 t) was introduced onto the remaining slag, and nitrogen was supplied through a lance with a pressure of 14 atm. The operation for applying a slag skull was made within 4 minutes The remaining slag was poured into a slag bowl.
Из представленной таблицы полученных результатов плавок, проведенных в конвертере по предлагаемому техническому решению и по способу-прототипу, видно, что при одинаковом количестве введенных магнезиальных флюсов (ФОМ - прототип; ФМБУЖ - заявляемый) в количестве 7,0 т на плавку (20 кг/т годной стали) и при равенстве количества введенной на плавку извести 13 тонн (37,1 кг/т годной стали) содержание оксидов магния в шлаках по окончании продувки при использовании заявляемого способа оказалось выше на 2,6%, температура металла увеличилась на 18°С, степень десульфурации и степень дефосфорации соответственно выше на 11,4 отн.% и 16,2 отн.% и заметалливание фурмы в процессе продувки не происходило.From the presented table of the obtained results of swimming trunks conducted in the converter according to the proposed technical solution and the prototype method, it can be seen that with the same amount of magnesia fluxes introduced (POF - prototype; FMBUZ - claimed) in the amount of 7.0 tons per heat (20 kg / tons of suitable steel) and with the equality of the amount of lime introduced into the smelting 13 tons (37.1 kg / ton of suitable steel), the content of magnesium oxides in the slag upon completion of purging using the proposed method was 2.6% higher, the metal temperature increased by 18 ° C, steppe s degree of desulfurization and dephosphorization respectively above 11.4 rel.% and 16.2 rel.% and zametallivanie lance during blowing occurred.
Следовательно, использование заявляемого способа выплавки стали в сравнении со способом-прототипом позволяет повысить степень усвоения оксидов магния в шлаке, улучшить тепловой баланс и шлакообразование плавки и повысить десульфурацию и дефосфорацию металла.Therefore, the use of the proposed method of steelmaking in comparison with the prototype method can increase the degree of assimilation of magnesium oxides in the slag, improve the heat balance and slag formation of the melt, and increase the desulfurization and dephosphorization of the metal.
Источники информацииInformation sources
1. Патент РФ №2164952 от 10.04.2001 "Способ выплавки стали в конвертере".1. RF patent No. 2164952 dated 04/10/2001 "Method for steelmaking in a converter."
2. Демидов К.Н., Ламухин А.М., Шатилов О.Ф. и др. Выплавка стали в конвертерах с использованием флюсов с высоким содержанием оксидов магния. Ж. Новые огнеупоры. 2005 г., №5, стр.13-21.2. Demidov K.N., Lamukhin A.M., Shatilov O.F. and others. Steel smelting in converters using fluxes with a high content of magnesium oxides. G. New refractories. 2005, No. 5, pp. 13-21.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005118289A RU2288958C1 (en) | 2005-06-14 | 2005-06-14 | Method for smelting steel in converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005118289A RU2288958C1 (en) | 2005-06-14 | 2005-06-14 | Method for smelting steel in converter |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2288958C1 true RU2288958C1 (en) | 2006-12-10 |
Family
ID=37665605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005118289A RU2288958C1 (en) | 2005-06-14 | 2005-06-14 | Method for smelting steel in converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2288958C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2353662C2 (en) * | 2007-03-05 | 2009-04-27 | Константин Николаевич Демидов | Method of steel smelting in converter |
| RU2606351C2 (en) * | 2015-04-01 | 2017-01-10 | Общество с ограниченной ответственностью "МеталлКомплектИнжиниринг" | Method of protective scull forming on oxygen converter lining surface and magnesian briquetted flux (mbf) for its implementation |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3726665A (en) * | 1969-10-15 | 1973-04-10 | C & W Corson H Inc | Slagging in basic steel-making process |
| GB2027058A (en) * | 1978-06-30 | 1980-02-13 | Nippon Kokan Kk | Process for recovering and utilizing useful substances frommolten metal produced during reduction treatment of slag from an oxygen converter |
| US5397379A (en) * | 1993-09-22 | 1995-03-14 | Oglebay Norton Company | Process and additive for the ladle refining of steel |
| RU2164952C1 (en) * | 2000-06-15 | 2001-04-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method of steel melting in converter |
| RU2196181C1 (en) * | 2001-08-27 | 2003-01-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Process for melting steel in converter |
| RU2244026C1 (en) * | 2003-07-03 | 2005-01-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Briquette for metal smelting |
| RU2244017C2 (en) * | 2002-01-22 | 2005-01-10 | ОАО "Комбинат "Магнезит" | Modificator for metallurgic dross of magnesia composition and method for producing the same |
-
2005
- 2005-06-14 RU RU2005118289A patent/RU2288958C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3726665A (en) * | 1969-10-15 | 1973-04-10 | C & W Corson H Inc | Slagging in basic steel-making process |
| GB2027058A (en) * | 1978-06-30 | 1980-02-13 | Nippon Kokan Kk | Process for recovering and utilizing useful substances frommolten metal produced during reduction treatment of slag from an oxygen converter |
| US5397379A (en) * | 1993-09-22 | 1995-03-14 | Oglebay Norton Company | Process and additive for the ladle refining of steel |
| RU2164952C1 (en) * | 2000-06-15 | 2001-04-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method of steel melting in converter |
| RU2196181C1 (en) * | 2001-08-27 | 2003-01-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Process for melting steel in converter |
| RU2244017C2 (en) * | 2002-01-22 | 2005-01-10 | ОАО "Комбинат "Магнезит" | Modificator for metallurgic dross of magnesia composition and method for producing the same |
| RU2244026C1 (en) * | 2003-07-03 | 2005-01-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Briquette for metal smelting |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ДЕМИДОВ К.Н. и др. Выплавка стали в конвертерах с использованием флюсов с высоким содержанием оксидов магния. Ж. "Новые огнеупоры". №5, 2005, с.13-21. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2353662C2 (en) * | 2007-03-05 | 2009-04-27 | Константин Николаевич Демидов | Method of steel smelting in converter |
| RU2606351C2 (en) * | 2015-04-01 | 2017-01-10 | Общество с ограниченной ответственностью "МеталлКомплектИнжиниринг" | Method of protective scull forming on oxygen converter lining surface and magnesian briquetted flux (mbf) for its implementation |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2404264C2 (en) | Composition of conditioning addition for slag, method for its obtaining, and method of its application during steel making | |
| JP5408369B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| JP5408379B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| KR100269897B1 (en) | Method for desulfurizing iron lysate with minimal slag formation and apparatus for performing the method | |
| RU2260626C1 (en) | Method for steel melting in converter | |
| RU2288958C1 (en) | Method for smelting steel in converter | |
| RU2327743C2 (en) | Method of steel smelting in converter | |
| RU2347764C2 (en) | Method of producing portland cement clinker from industrial wastes | |
| CN108929931B (en) | A kind of desiliconizing agent for hot metal pretreatment outside blast furnace and its preparation and use method | |
| RU2645170C1 (en) | Method of steel making in arc-type electric steel making furnace | |
| RU2299913C2 (en) | Steel smelting flux (variants) | |
| RU2353662C2 (en) | Method of steel smelting in converter | |
| RU2131927C1 (en) | Method of pyrometallurgical processing of vanadium-containing and iron-ore materials | |
| RU2524878C2 (en) | Steel high-magnesia flux and method of its production (versions) | |
| RU2363737C1 (en) | Steel-smelting flux | |
| RU2244017C2 (en) | Modificator for metallurgic dross of magnesia composition and method for producing the same | |
| RU2254378C1 (en) | Method of converter steel making | |
| RU2805114C1 (en) | Steel melting method in electric arc furnace | |
| JP4639943B2 (en) | Hot metal desulfurization method | |
| RU2275430C2 (en) | Steel converter melting process | |
| RU2771888C1 (en) | Method for smelting steel from scrap metal in electric arc furnace | |
| RU2594996C2 (en) | Procedure for melting steel in oxygen converter | |
| JP2004244681A (en) | Method of reducing hot metal S in blast furnace | |
| RU2757511C1 (en) | Steelmaking method in electric arc furnace | |
| RU2387717C2 (en) | Method of steelmaking in converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20080515 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090615 |