RU2214312C2 - Method for making tubes of hard-to-form steels and alloys with increased coefficient of linear expansion - Google Patents
Method for making tubes of hard-to-form steels and alloys with increased coefficient of linear expansion Download PDFInfo
- Publication number
- RU2214312C2 RU2214312C2 RU2001121103A RU2001121103A RU2214312C2 RU 2214312 C2 RU2214312 C2 RU 2214312C2 RU 2001121103 A RU2001121103 A RU 2001121103A RU 2001121103 A RU2001121103 A RU 2001121103A RU 2214312 C2 RU2214312 C2 RU 2214312C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mandrel
- rolling
- temperature
- pipe
- heated
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 18
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 18
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 12
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 12
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 39
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 13
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 8
- 230000008030 elimination Effects 0.000 abstract description 3
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000007514 turning Methods 0.000 description 3
- 241000167854 Bourreria succulenta Species 0.000 description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 2
- 235000019693 cherries Nutrition 0.000 description 2
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 2
- 230000037452 priming Effects 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000003889 chemical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к способу производства труб из труднодеформируемых марок стали и сплавов с повышенным коэффициентом линейного расширения и может быть использовано на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами при производстве труб из сталей и сплавов следующих марок 08Х18Н10Т, 12Х18Н12Т, 10Х23Н18, 08Х17Н15М3Т, 08Х20Н15С2, 10Х17Н13М2Т, 09Х14Н19Б2СР, 17Х18Н9, 08Х22Н6Т, 08Х10Н16Т2, 08Х10Н20Т2, ХН32Т, ХН78Т, 06ХН28МДТ, ХН60ВТ, ХН30МДБ и др. The invention relates to pipe rolling production, and in particular to a method for producing pipes from hardly deformable steel grades and alloys with an increased coefficient of linear expansion and can be used in pipe rolling plants with pilgrim mills in the production of pipes from steel and alloys of the following grades 08X18H10T, 12X18H12T, 10X23H18, 08X17H15M3T, 08Х20Н15С2, 10Х17Н13М2Т, 09Х14Н19Б2СР, 17Х18Н9, 08Х22Н6Т, 08Х10Н16Т2, 08Х10Н20Т2, ХН32Т, ХН78Т, 06ХН28МДТ, ХН60ВТ, ХН30МДБ, etc.
В трубопрокатном производстве известны способы производства бесшовных горячекатаных труб большого и среднего диаметров на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами из труднодеформируемых марок стали и сплавов с повышенным коэффициентом линейного расширения, включающие нагрев полых центробежно-литых заготовок и их прокатку в пилигримовом стане в трубы на дорнах с повышенной конусностью (перепад по диаметру до 8,0 мм), разогретых путем прокатки 3-4 углеродистых гильз, используемых для настройки стана (ТУ 14-3-1564-88, ТИ 158-Тр. ТБ 1-69-98 "Трубы бесшовные горячедеформированные, толстостенные из стали марок 08Х10Н20Т2 и 08Х10Н16Т2"). In the pipe-rolling industry, there are known methods for the production of seamless hot-rolled pipes of large and medium diameters in pipe-rolling plants with pilgrim mills from hard to deform steel grades and alloys with an increased coefficient of linear expansion, including heating hollow centrifugal cast billets and rolling them in a pilgrim mill to pipes on mandrels with increased taper (diameter difference up to 8.0 mm), heated by rolling 3-4 carbon sleeves used to adjust the mill (TU 14-3-1564-88, TI 158-Tr. TB 1-69-98 "T Uba seamless hot, thick-walled steel grades and 08H10N20T2 08H10N16T2 ").
Недостатком данных способов является неравномерный нагрев рабочей части дорнов по длине, а именно на длине (0,1-0,15)Lq, температура дорна находится в интервале (500-600)oC, увеличиваясь от дорновой головки к середине дорна, далее на длине (0,5-0,55)Lq температура дорна находится в интервале (650-700)oC (рабочая часть дорна, где происходит основная деформация - прокатка нагретой центробежно-литой заготовки в трубу), а температура конца рабочей части дорна на длине (0,4-0,3)Lq плавно уменьшается от (700-650)oC до (450-350)oC. Температура переднего конца трубы в момент схода с дорна зависит от толщины стенки труб и должна находиться в интервале (750-800)oC. Время схода переднего конца трубы с дорна на длине 1500-2500 мм (в зависимости от длины гильзы) с учетом времени на затравку составляет 25-40 секунд. За данный период времени передний конец трубы от воздействия охлаждающей жидкости, валков и температуры дорна остывает до температуры (350-450)oC, что приводит к посадке переднего конца трубы на дорне, т.е. застреванию дорна в гильзе-трубе и как следствие к прекращению процесса прокатки, а в некоторых случаях и к поломкам шпинделей или валков пилигримового стана. Использование дорнов с повышенной конусностью (перепад по диаметру до 8,0 мм) приводит к продольной разностенности труб, для ликвидации которой требуется дополнительная механическая обработка (обточка и расточка), что в свою очередь приводит к повышенному расходу металла при переделе заготовка-труба, отвечающая требованиям ГОСТ или ТУ.The disadvantage of these methods is the uneven heating of the working part of the mandrels in length, namely, at a length of (0.1-0.15) Lq, the mandrel temperature is in the range (500-600) o C, increasing from the mandrel head to the middle of the mandrel, then on length (0.5-0.55) Lq the temperature of the mandrel is in the range (650-700) o C (the working part of the mandrel, where the main deformation occurs - rolling the heated centrifugal cast billet into the pipe), and the temperature of the end of the working part of the mandrel is the length of (0.4-0.3) Lq gradually decreases from (700-650) o C to (450-350) o C. The temperature of the front end of the pipe at the time of descent and with the mandrel depends on the wall thickness of the pipes and should be in the range (750-800) o C. The time of descent of the front end of the pipe from the mandrel at a length of 1500-2500 mm (depending on the length of the sleeve), taking into account the time for priming, is 25-40 seconds. Over a given period of time, the front end of the pipe from the influence of coolant, rolls and the temperature of the mandrel cools to a temperature of (350-450) o C, which leads to the landing of the front end of the pipe on the mandrel, i.e. jamming of the mandrel in the sleeve-tube and as a result to the termination of the rolling process, and in some cases to damage to the spindles or rolls of the pilgrim mill. The use of mandrels with increased taper (diameter difference up to 8.0 mm) leads to longitudinal pipe delta, the elimination of which requires additional machining (turning and boring), which in turn leads to increased metal consumption during redistribution of the workpiece-pipe, corresponding to GOST or TU requirements.
Наиболее близким техническим решением является способ производства труб из труднодеформируемых марок стали и сплавов с повышенным коэффициентом линейного расширения (ТУ 14-3-765-78, ТИ 158-Тр.ТБ1-69-98 "Трубы бесшовные горячекатаные из нержавеющей стали"), включающий нагрев полых центробежно-литых заготовок до температуры пластичности и прокатку их в пилигримовом стане в трубы на дорнах с повышенной конусностью (перепад по диаметру до 8,0 мм), разогретых до температуры темно-вишневого цвета (~700oС) путем прокатки 3-4 углеродистых гильз для настройки пилигримового стана.The closest technical solution is a method for the production of pipes from hard-deformed grades of steel and alloys with an increased linear expansion coefficient (TU 14-3-765-78, TI 158-Tr. TB1-69-98 "Seamless hot-rolled stainless steel pipes"), including heating hollow centrifugally cast billets to a temperature of plasticity and rolling them in a pilgrim mill to pipes on mandrels with increased taper (diameter difference up to 8.0 mm), heated to a dark cherry color (~ 700 o С) by rolling 3- 4 carbon sleeves for customization pilgrim camp.
Однако известный способ имеет следующие недостатки. Нагрев дорнов путем прокатки 3-4 настроечных углеродистых гильз также приводит к неравномерному нагреву дорна по длине, а температура нагрева дорна до темно-вишневого цвета ~ 700oС значительно ниже теоретически необходимой (расчетной) температуры переднего конца трубы в момент схода ее с дорна (750-800)oC, что также приводит к интенсивному охлаждению переднего конца трубы и как следствие к замедленному сходу трубы с дорна из-за увеличения коэффициента трения на границе дорн - внутренний диаметр трубы, что в свою очередь может привести к остановке процесса прокатки из-за остывания переднего конца трубы и посадки ее на дорн, а следовательно, к увеличению наружного диаметра и повышенной продольной разностенности из-за смещения наружных слоев металла и отставания внутренних. Это приводит к увеличению нагрузки на валки и привод пилигримового стана и как следствие к поломкам валков и шпинделей. Использование дорнов с повышенной конусностью еще более увеличивает продольную разностенность труб, а следовательно, увеличивает расход металла при механической обработке (обточке и расточке).However, the known method has the following disadvantages. Heating the mandrels by rolling 3-4 tuning carbon sleeves also leads to uneven heating of the mandrel in length, and the heating temperature of the mandrel to a dark cherry color ~ 700 o C is significantly lower than the theoretically necessary (calculated) temperature of the front end of the pipe at the moment it leaves the mandrel ( 750-800) o C, which also leads to intensive cooling of the front end of the pipe and, as a consequence, to a delayed descent of the pipe from the mandrel due to an increase in the friction coefficient at the mandrel – inner diameter of the pipe, which in turn can lead to a stop ke of the rolling process due to the cooling of the front end of the pipe and its landing on the mandrel, and therefore, to an increase in the outer diameter and increased longitudinal difference due to the displacement of the outer layers of the metal and the lag of the inner ones. This leads to an increase in the load on the rolls and the drive of the pilgrim mill and, as a result, to breakdowns of the rolls and spindles. The use of mandrels with increased taper further increases the longitudinal delta of the pipes, and therefore, increases the consumption of metal during machining (turning and boring).
Так, например, при производстве труб размером 426х20 мм из стали 08Х18Н10Т по ТУ 14-3-743-78 и ТИ 158-Тр.ТБ1-63-98 "Изготовление бесшовных горячекатаных труб из стали марки 08Х18Н10Т для химического машиностроения и для рубашек гидроцилиндров форголлеров пильгерстана" на пилигримовом стане катают трубы размером 450х45 мм, т.е. при механической обработке в стружку уходит более 50% металла. So, for example, in the production of pipes with a size of 426x20 mm from 08Kh18N10T steel according to TU 14-3-743-78 and TI 158-Tr. TB1-63-98 "Production of seamless hot-rolled tubes from 08Kh18N10T steel for chemical engineering and for shirts of forgers Pilgerstan "on a pilgrim mill roll pipes of 450x45 mm in size, i.e. during machining, more than 50% of the metal goes into shavings.
Целью предложенного способа является исключение затяжек (застревания) дорнов при прокатке, снижение расходного коэффициента металла за счет уменьшения продольной разностенности труб, снижение нагрузок на валки и привод пилигримового стана и исключение вероятности поломок валков и шпинделей. The aim of the proposed method is the elimination of puffs (jamming) of the mandrels during rolling, the reduction of the expenditure coefficient of the metal by reducing the longitudinal difference of the pipes, reducing the loads on the rolls and the drive of the pilgrim mill and eliminating the possibility of breakage of the rolls and spindles.
Поставленная цель достигается тем, что в известном способе производства труб из труднодеформируемых марок стали и сплавов с повышенным коэффициентом линейного расширения, включающем прокатку нагретых до температуры пластичности гильз или полых заготовок в пилигримовом стане в трубы на дорнах с повышенной конусностью, разогретых путем прокатки настроечных труб из углеродистых марок стали, дорн нагревают до средней температуры, равной или большей температуры переднего конца трубы в момент схода ее с дорна с перепадом температуры по длине рабочей части дорна не более 100oС.This goal is achieved by the fact that in the known method for the production of pipes from difficult to deform grades of steel and alloys with an increased coefficient of linear expansion, including rolling heated to a plasticity temperature of sleeves or hollow billets in a pilgrim mill in pipes on mandrels with increased taper, heated by rolling training pipes from carbon steel grades, the mandrel is heated to an average temperature equal to or greater than the temperature of the front end of the pipe at the moment it leaves the mandrel with a temperature difference in not working portion of the mandrel is not more than 100 o C.
Тср.д.>Тпер.к.т.
Tmax-Tmin<100oC,
где Тср. - средняя температура дорна перед началом прокатки, oС;
Тпер.к.т. - необходимая (расчетная) температура переднего конца трубы в момент схода ее с дорна, oС;
Тmах - максимальная температура рабочей части дорна в зоне основной деформации, oС;
Tmin - минимальная температура рабочей части дорна (зона, прилегающая к дорновому кольцу, и конец дорна), oС.T av.d. > T lane
T max -T min <100 o C,
where T cf - the average temperature of the mandrel before rolling, o C;
T lane - the necessary (calculated) temperature of the front end of the pipe at the time of its descent from the mandrel, o С;
T max - the maximum temperature of the working part of the mandrel in the zone of basic deformation, o С;
T min - the minimum temperature of the working part of the mandrel (the area adjacent to the mandrel ring, and the end of the mandrel), o C.
Создав определенную овализацию в очаге деформации с учетом коэффициента линейного расширения, осуществляем отрыв металла от дорна со стороны реборд (выпусков) валков. При этом периметр по внутренней поверхности трубы будет больше периметра дорна. А так как процесс прокатки периодический с кантовкой заготовки-трубы на угол ~90oС, то за счет внеконтактной деформации овал переходит в круг, диаметр которого больше диаметра дорна. За счет нагрева дорна до температуры 800-820oС с относительно равномерным перепадом, не превышающим 100oС по длине рабочей части (300-500 мм от дорнового замка до конца дорна), поддерживают температуру переднего конца трубы в процессе затравки и схода его с дорна на длине 1500-2500 мм (в зависимости от длины гильзы) в течение 25-40 секунд, т.е. поддерживают периметр внутренней поверхности трубы в неизменном положении, т.е. дают возможность свободного схода трубы с дорна. Использование данного способа производства труб из труднодеформируемых марок стали и сплавов с повышенным коэффициентом линейного расширения дает возможность снизить конусность дорнов, что в свою очередь приведет к снижению продольной разностенности и как следствие к снижению расхода металла. Сопоставительный анализ заявляемого решения с прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного тем, что рабочую часть дорна нагревают до средней температуры, значение которой равно или больше необходимой температуры переднего конца трубы в момент схода ее с дорна, а перепад по длине не превышает 100oС. Таким образом, заявляемый способ соответствует критерию изобретения "новизна".Having created a certain ovalization in the deformation zone, taking into account the coefficient of linear expansion, we carry out the separation of metal from the mandrel from the side of the flanges (outlets) of the rolls. In this case, the perimeter along the inner surface of the pipe will be larger than the perimeter of the mandrel. And since the rolling process is periodic with the tilting of the billet-pipe at an angle of ~ 90 o C, due to non-contact deformation, the oval passes into a circle whose diameter is larger than the diameter of the mandrel. By heating the mandrel to a temperature of 800-820 o C with a relatively uniform drop not exceeding 100 o C along the length of the working part (300-500 mm from the mandrel to the end of the mandrel), the temperature of the front end of the pipe is maintained during priming and its descent mandrel on a length of 1500-2500 mm (depending on the length of the sleeve) for 25-40 seconds, i.e. maintain the perimeter of the inner surface of the pipe in a constant position, i.e. enable free flow of pipe from the mandrel. The use of this method for the production of pipes from hardly deformable grades of steel and alloys with an increased coefficient of linear expansion makes it possible to reduce the taper of the mandrels, which in turn will lead to a decrease in the longitudinal difference and, as a consequence, to a decrease in the metal consumption. A comparative analysis of the proposed solution with the prototype shows that the claimed method differs from the known one in that the working part of the mandrel is heated to an average temperature, the value of which is equal to or greater than the required temperature of the front end of the pipe at the moment of its descent from the mandrel, and the difference in length does not exceed 100 o C. Thus, the claimed method meets the criteria of the invention of "novelty."
Сравнение заявляемого решения (способа) не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемое решение от прототипа, что позволяет сделать вывод о соответствии критерию "существенные отличия". Comparison of the proposed solution (method) not only with the prototype, but also with other technical solutions in the art did not allow them to identify signs that distinguish the claimed solution from the prototype, which allows us to conclude that the criterion of "significant differences".
Способ опробован на трубопрокатной установке с пилигримовыми станами 8-16" ОАО ЧТПЗ. Проведены сравнительные прокатки труб размером 273х27 мм из слитков электрошлакового переплава (ЭШП) размером 460х100х1700±100 мм стали марки 12Х18Н10Т по существующей технологии и предлагаемому способу. В производство было задано 20 сверленых слитков ЭШП размером 460х100х1700±100 мм. 5 слитков было прокатано по существующей технологии на дорнах диаметром 223/215 мм, 15 слитков по предлагаемому способу с разными вариантами конусности дорнов, а именно 5 труб на дорнах диаметром 223/215 (перепад по диаметру 8,0 мм), 5 труб на дорнах диаметром 223/219 и 5 труб на дорнах диаметром 223/221 мм с перепадом по диаметру 2,0 мм на длине 5000 мм. По существующей технологии дорн диаметром 223/215 мм на длине (0,l-0,15)Lq на расстоянии 500 мм от дорнового замка (зона 1 - см. таблицу) имел температуру (520-550)oC (Lq - рабочая часть дорна 4500 мм за вычетом дорнового кольца и подкладного нагретого углеродистого кольца для обкатки пилигримовой головки и уменьшения ее веса), на длине (0,5-0,55)Lq имел температуру (700-720)oC (зона 2 - зона интенсивной деформации металла), а на длине (0,4-0,3)Lq температуру (350-400)oC (зона 3 - зона схода трубы с дорна без деформации гильзы).The method was tested on a pipe-rolling installation with 8-16 "pilgrim mills of OAO ChTPZ. Comparative rolling of pipes 273x27 mm in size from electroslag remelting ingots (ESHP) of 460x100x1700 ± 100 mm steel grade 12X18H10T using the existing technology and the proposed method was performed. 20 drilled were set into production. ESR ingots of 460x100x1700 ± 100 mm in size. 5 ingots were rolled according to the existing technology on mandrels with a diameter of 223/215 mm, 15 ingots according to the proposed method with different options for tapering mandrels, namely 5 pipes on mandrels with a diameter of 223 / 215 (difference in diameter 8.0 mm), 5 pipes on mandrels with a diameter of 223/219 and 5 pipes on mandrels with a diameter of 223/221 mm with a difference in diameter of 2.0 mm over a length of 5000 mm. According to existing technology, mandrels with a diameter of 223 / 215 mm at a length of (0, l-0.15) Lq at a distance of 500 mm from the mandrel lock (zone 1 - see table) had a temperature of (520-550) o C (Lq - the working part of the mandrel is 4,500 mm minus the mandrel ring and a heated underlay of a carbon ring to break in the pilgrim head and reduce its weight), at a length of (0.5-0.55) Lq had a temperature of (700-720) o C (zone 2 - zone of intense deformation of the metal), and at a length of ( 0 4-0.3) Lq temperature (350-400) o C (zone 3 - zone of the pipe leaving the mandrel without deformation of the sleeve).
По предлагаемому способу дорны диаметром 223/215, 223/219 и 223/221 мм нагревают путем прокатки 3-4 настроечных труб размером 273х27 мм из углеродистых гильз размером 480х250х3000 мм. Передний конец дорна (зона 3) нагревают в гильзе без деформации в течение 2-3 минут, затем производят прокатку гильзы в трубу, а после прокатки для подогрева дорна (зоны 1) делают выдержку в течение 1-2 минут, затем трубу снимают с дорна и передают по потоку. Процесс прокатки второй трубы производят аналогично первой. После прокатки второй трубы для выравнивания температуры по длине рабочей части дорн окунают в ванну для охлаждения дорнов на 2-3 секунды, затем процесс прокатки 3 и 4 настроечных гильз повторяют аналогично 1 и 2. После прокатки четвертой настроечной гильзы в трубу, если готова к прокатке нержавеющая заготовка - гильза, то дорн для выравнивания температуры по длине рабочей части окунают в ванну для охлаждения на 2-3 секунды, а затем передают на стан для прокатки нержавеющей трубы. Если после прокатки последней (четвертой) настроечной трубы получается перерыв (интервал) в технологическом процессе более 2-3 минут, то температуру дорна выравнивают путем охлаждения его на воздухе. После прокатки каждой нержавеющей трубы и трубы из труднодеформируемых марок стали и сплавов с повышенным коэффициентом линейного расширения для поддержания температурного интервала (750-850)oС и выравнивания температуры по длине рабочей части дорна его охлаждают в ванне путем окунания, с последующей кантовкой на ~90o и повторным окунанием в ванну на 2-3 секунды.According to the proposed method, the mandrels with a diameter of 223/215, 223/219 and 223/221 mm are heated by rolling 3-4 tuning pipes 273x27 mm in size from carbon sleeves of 480x250x3000 mm in size. The front end of the mandrel (zone 3) is heated in the sleeve without deformation for 2-3 minutes, then the sleeve is rolled into a pipe, and after rolling to heat the mandrel (zone 1), exposure is performed for 1-2 minutes, then the pipe is removed from the mandrel and transmit downstream. The rolling process of the second pipe is carried out similarly to the first. After rolling the second pipe to equalize the temperature along the length of the working part, the mandrels are dipped into the bath for cooling the mandrels for 2-3 seconds, then the rolling process of 3 and 4 tuning sleeves is repeated in the same way as 1 and 2. After rolling the fourth training sleeve into the tube, if ready for rolling stainless billet is a sleeve, then the mandrel is dipped into the bath for cooling for 2-3 seconds to equalize the temperature along the length of the working part, and then transferred to the mill for rolling the stainless pipe. If, after rolling the last (fourth) tuning tube, a break (interval) in the technological process is more than 2-3 minutes, then the mandrel temperature is leveled by cooling it in air. After rolling each stainless pipe and pipe made of hard-deformed grades of steel and alloys with an increased coefficient of linear expansion to maintain the temperature range (750-850) o С and equalize the temperature along the length of the working part of the mandrel, it is cooled in the bath by dipping, followed by a pitching of ~ 90 o and re-dipping in the bath for 2-3 seconds.
Данные по прокатке труб 273х27 мм стали марки 12Х18Н10Т из слитков ЭШП размером 460х100х1700±100 мм и расходному коэффициенту металла после механической обработки (обточка и расточка) на размер 268х22 мм под холодный передел приведены в таблице. Из таблицы видно, что лучшие результаты по продольной разностенности и расходному коэффициенту металла получены по предложенному способу при прокатке труб на дорнах с конусностью 4 мм (п. 3 табл. ), т.е. получили снижение расхода металла на 317 кг на тонну труб. Data on the rolling of pipes 273x27 mm of steel grade 12X18H10T from ESR ingots of 460x100x1700 ± 100 mm in size and the expenditure coefficient of the metal after machining (turning and boring) to a size of 268x22 mm for cold processing are given in the table. The table shows that the best results on the longitudinal difference and the expenditure coefficient of the metal obtained by the proposed method when rolling pipes on mandrels with a taper of 4 mm (
Использование предлагаемого способа производства труб из труднодеформируемых марок стали и сплавов с повышенным коэффициентом линейного расширения позволит исключить затяжки дорен в гильзах-трубах, снизить продольную разностенность труб за счет ведения процесса прокатки труб на дорнах с меньшей конусностью, снизить расходный коэффициент металла при переделе слиток-труба, снизить нагрузку на привод пилигримового стана, а следовательно, исключить поломки шпинделей и валков, и как следствие снизить стоимость труб из дорогостоящих сталей и сплавов. Using the proposed method for the production of pipes from hardly deformable grades of steel and alloys with an increased coefficient of linear expansion will eliminate the tightening of the mandrels in the sleeves-pipes, reduce the longitudinal difference of the pipes due to the process of rolling pipes on mandrels with less taper, reduce the expenditure coefficient of the metal during the redistribution of the ingot-pipe reduce the load on the drive of the pilgrim mill, and therefore, eliminate the breakage of spindles and rolls, and as a result reduce the cost of pipes from expensive steel she and alloys.
Claims (2)
Тср.д > Tпер.к.т.,
где Тср.д. - средняя температура дорна перед началом прокатки, oС;
Тпер.к.т. - необходимая температура переднего конца трубы в момент ее схода с дорна, oС.1. A method for the production of pipes from hardly deformable grades of steel and alloys with an increased coefficient of linear expansion, comprising rolling the sleeves heated to a temperature of plasticity or hollow billets in a pilgrim mill on taper mandrels heated by rolling tuning tubes of carbon steel grades, characterized in that the working part of the mandrel is heated to an average temperature equal to or greater than the required temperature of the front end of the pipe at the time of its descent from the mandrel
T cf.d > T lane ,
where T av.d. - the average temperature of the mandrel before rolling, o C;
T lane - the required temperature of the front end of the pipe at the time of its descent from the mandrel, o C.
Тmах-Тmin < 100oС,
где Tmax - максимальная температура рабочей части дорна в зоне интенсивной деформации, oС;
Тmin - минимальная температура рабочей части дорна, oС.2. The method according to claim 1, characterized in that the working part of the mandrel is heated with a temperature difference along the length of the working part of not more than 100 o C
T max -T min <100 o C,
where T max - the maximum temperature of the working part of the mandrel in the zone of intense deformation, o C;
T min - the minimum temperature of the working part of the mandrel, o C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001121103A RU2214312C2 (en) | 2001-07-26 | 2001-07-26 | Method for making tubes of hard-to-form steels and alloys with increased coefficient of linear expansion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001121103A RU2214312C2 (en) | 2001-07-26 | 2001-07-26 | Method for making tubes of hard-to-form steels and alloys with increased coefficient of linear expansion |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2001121103A RU2001121103A (en) | 2003-05-27 |
| RU2214312C2 true RU2214312C2 (en) | 2003-10-20 |
Family
ID=31988291
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001121103A RU2214312C2 (en) | 2001-07-26 | 2001-07-26 | Method for making tubes of hard-to-form steels and alloys with increased coefficient of linear expansion |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2214312C2 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2545949C2 (en) * | 2013-08-20 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | MANUFACTURING METHOD OF HEXAGONAL PIPE WORKPIECES WITH FLAT-TO-FLAT DIMENSION OF 181,8±0,4×3,5+0,3/-0,2×3750+20/-0 mm FROM STEEL GRADE "12Х12М1БФРУ-Ш" FOR FAST NEUTRON NPP REACTORS |
| RU2547053C1 (en) * | 2013-09-10 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF HEXAGON PIPE BILLETS OF "TURN KEY" 181,8×3,5+0,3/-0,2×3750+20/-0 mm OF "12Х12М1БФРУ-Ш (ЭП450У-Ш)"-GRADE STEEL |
| RU2547362C2 (en) * | 2013-08-20 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | METHOD TO PRODUCE HEXAHEDRAL STOCK PIPES WITH FLAT-TO-FLAT DIMENSION 175×2,5+0,3/-0,2×2680+20/-0 mm FROM STEEL OF GRADE "16Х12МВСФБР-Ш (ЭП823-Ш)" FOR FAST FEEDER REACTORS |
| RU2545970C2 (en) * | 2013-08-20 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | MANUFACTURING METHOD OF COLD-ROLLED MARKETABLE PIPES WITH SIZE OF 170±1,5×3±0,25×370 mm WITH INCREASED ACCURACY AS TO WALL FROM STEEL GRADE "16Х12МВСФБР-Ш" FOR FAST NEUTRON REACTORS OF NEW GENERATION |
| RU2550045C2 (en) * | 2013-08-13 | 2015-05-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | MANUFACTURING METHOD OF SEMI-FINISHED HOT-ROLLED MECHANICALLY PROCESSED PIPES WITH SIZE OF 325×12 mm WITH INCREASED ACCURACY AS TO DIAMETER AND WALL FROM STEEL GRADES "12Х12М1БФРУ-Ш" AND "16Х12МВСФБР-Ш" FOR REROLLING ON "ХПТ" 450 AND "ХПТ" 250 MILLS INTO SEMI-FINISHED PIPE WORKPIECES WITH SIZE OF 202±1,2×3,5+0,3/-0,2 mm, 194±1,2×2,5+0,3/-0,2 mm AND FURTHER SHAPING INTO HEXAGONAL PIPE WORKPIECES WITH FLAT-TO-FLAT SIZE OF 181,8±0,4×3,5+0,3/-0,2×3750+20/-0 mm AND 175±0,4×2,5+0,3/-0,2×2680+20/-0 mm FOR FAST NEUTRON REACTORS OF NEW GENERATION |
| RU2550041C2 (en) * | 2013-08-20 | 2015-05-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | MANUFACTURING METHOD OF SEMI-FINISHED HOT-ROLLED MECHANICALLY PROCESSED PIPES WITH SIZE OF 325×12 mm WITH INCREASED ACCURACY AS TO DIAMETER AND WALL FROM STEEL GRADES "12Х12М1БФРУ-Ш", "16Х12МВСФБР-Ш" FOR REROLLING ON "ХПТ" 450 AND "ХПТ" 250 MILLS INTO SEMI-FINISHED PIPE WORKPIECES WITH SIZE OF 202±1,2×3,5+0,3/-0,2 mm AND FURTHER SHAPING INTO HEXAGONAL PIPE WORKPIECES WITH FLAT-TO-FLAT SIZE OF 181,8±0,4×3,5+0,3/-0,2×3750+20/-0 mm AND 175±0,4×2,5+0,3/-0,2×2680+20/-0 mm FOR FAST NEUTRON REACTORS OF NEW GENERATION |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3717165C1 (en) * | 1987-03-26 | 1988-03-31 | Mannesmann Ag | Method for the production of tubes by the cold reciprocating rolling method |
| RU2036031C1 (en) * | 1989-11-30 | 1995-05-27 | Далмине С.П.А. | Method for producing seamless hot rolled tubes with outer diameter less than 170 mm |
| RU2150342C1 (en) * | 1999-03-25 | 2000-06-10 | Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Method for cold pilger rolling of tubes |
| RU2151658C1 (en) * | 1999-06-01 | 2000-06-27 | АООТ "Челябинский трубопрокатный завод" | Method for making seamless tubes |
-
2001
- 2001-07-26 RU RU2001121103A patent/RU2214312C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3717165C1 (en) * | 1987-03-26 | 1988-03-31 | Mannesmann Ag | Method for the production of tubes by the cold reciprocating rolling method |
| RU2036031C1 (en) * | 1989-11-30 | 1995-05-27 | Далмине С.П.А. | Method for producing seamless hot rolled tubes with outer diameter less than 170 mm |
| RU2150342C1 (en) * | 1999-03-25 | 2000-06-10 | Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Method for cold pilger rolling of tubes |
| RU2151658C1 (en) * | 1999-06-01 | 2000-06-27 | АООТ "Челябинский трубопрокатный завод" | Method for making seamless tubes |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ТУ 14-3-765-78, ТИ 158-Тр. ТБ1-69-98. Трубы бесшовные горячекатаные из нержавеющей стали. * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2550045C2 (en) * | 2013-08-13 | 2015-05-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | MANUFACTURING METHOD OF SEMI-FINISHED HOT-ROLLED MECHANICALLY PROCESSED PIPES WITH SIZE OF 325×12 mm WITH INCREASED ACCURACY AS TO DIAMETER AND WALL FROM STEEL GRADES "12Х12М1БФРУ-Ш" AND "16Х12МВСФБР-Ш" FOR REROLLING ON "ХПТ" 450 AND "ХПТ" 250 MILLS INTO SEMI-FINISHED PIPE WORKPIECES WITH SIZE OF 202±1,2×3,5+0,3/-0,2 mm, 194±1,2×2,5+0,3/-0,2 mm AND FURTHER SHAPING INTO HEXAGONAL PIPE WORKPIECES WITH FLAT-TO-FLAT SIZE OF 181,8±0,4×3,5+0,3/-0,2×3750+20/-0 mm AND 175±0,4×2,5+0,3/-0,2×2680+20/-0 mm FOR FAST NEUTRON REACTORS OF NEW GENERATION |
| RU2545949C2 (en) * | 2013-08-20 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | MANUFACTURING METHOD OF HEXAGONAL PIPE WORKPIECES WITH FLAT-TO-FLAT DIMENSION OF 181,8±0,4×3,5+0,3/-0,2×3750+20/-0 mm FROM STEEL GRADE "12Х12М1БФРУ-Ш" FOR FAST NEUTRON NPP REACTORS |
| RU2547362C2 (en) * | 2013-08-20 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | METHOD TO PRODUCE HEXAHEDRAL STOCK PIPES WITH FLAT-TO-FLAT DIMENSION 175×2,5+0,3/-0,2×2680+20/-0 mm FROM STEEL OF GRADE "16Х12МВСФБР-Ш (ЭП823-Ш)" FOR FAST FEEDER REACTORS |
| RU2545970C2 (en) * | 2013-08-20 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | MANUFACTURING METHOD OF COLD-ROLLED MARKETABLE PIPES WITH SIZE OF 170±1,5×3±0,25×370 mm WITH INCREASED ACCURACY AS TO WALL FROM STEEL GRADE "16Х12МВСФБР-Ш" FOR FAST NEUTRON REACTORS OF NEW GENERATION |
| RU2550041C2 (en) * | 2013-08-20 | 2015-05-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | MANUFACTURING METHOD OF SEMI-FINISHED HOT-ROLLED MECHANICALLY PROCESSED PIPES WITH SIZE OF 325×12 mm WITH INCREASED ACCURACY AS TO DIAMETER AND WALL FROM STEEL GRADES "12Х12М1БФРУ-Ш", "16Х12МВСФБР-Ш" FOR REROLLING ON "ХПТ" 450 AND "ХПТ" 250 MILLS INTO SEMI-FINISHED PIPE WORKPIECES WITH SIZE OF 202±1,2×3,5+0,3/-0,2 mm AND FURTHER SHAPING INTO HEXAGONAL PIPE WORKPIECES WITH FLAT-TO-FLAT SIZE OF 181,8±0,4×3,5+0,3/-0,2×3750+20/-0 mm AND 175±0,4×2,5+0,3/-0,2×2680+20/-0 mm FOR FAST NEUTRON REACTORS OF NEW GENERATION |
| RU2547053C1 (en) * | 2013-09-10 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF HEXAGON PIPE BILLETS OF "TURN KEY" 181,8×3,5+0,3/-0,2×3750+20/-0 mm OF "12Х12М1БФРУ-Ш (ЭП450У-Ш)"-GRADE STEEL |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2242302C2 (en) | Method for producing hot rolled tubes of large and mean diameters of hard-to-form steels and alloys in tube rolling plants with pilger mills | |
| RU2247612C2 (en) | Method for making hot deformed and conversion mean- and large-diameter tubes of corrosion resistant hard-to-form steels and alloys in tube rolling aggregate with pilger mills | |
| RU2387501C2 (en) | FABRICATION METHOD OF SEAMLESS HOT-DEFORMED MECHANICALLY TREATED TUBES WITH DIAMETRE OF 530-550 mm FROM CORROSION-RESISTANT DIFFICULT-TO-FORM GRADES OF STEEL AND ALLOYS ON TUBE-FORMING INSTALLATION 8-16" WITH PILGER MILLS | |
| RU2278750C2 (en) | Method for producing hot rolled conversion large- and mean-diameter tubes of hard-to-form steels and alloys in tube rolling plants with pilger mills | |
| RU2523398C1 (en) | PRODUCTION OF SEAMLESS COLD-FORMED OIL-WELL TUBING SIZED TO 114,3×6, 8×9000-10700 mm FROM CORROSION-RESISTANT ALLOY OF "ХН30МДБ-Ш" GRADE | |
| RU2527578C2 (en) | PRODUCTION OF SEAMLESS COLD-FORMED OIL-WELL TUBING SIZED TO 88,9×6,45×9000-10700 mm FROM CORROSION-RESISTANT ALLOY OF "ХН30МДБ-Ш" GRADE | |
| RU2214312C2 (en) | Method for making tubes of hard-to-form steels and alloys with increased coefficient of linear expansion | |
| RU2175899C2 (en) | Method for making tubes of hard-to-form kinds of steel | |
| RU2220794C2 (en) | Method for making conversion tubes of hard-to-form kinds of steels and alloys with increased linear expansion factor | |
| RU2226132C2 (en) | Method for making seamless hot rolled conversion elongated tubes of hard-to-form kinds of steels and alloys | |
| RU2322316C2 (en) | Method for producing ingot-blanks by electroslag refining of hard-to-form steels and alloys and for rolling of them commercial tubes of large and mean diameters in tube rolling plants with pilger mills and conversion tubes for rerolling in tube cold rolling mills | |
| RU2001133970A (en) | Method for the production of seamless hot-rolled conversion long pipes from hard-deformed grades of steel and alloys | |
| RU2221656C2 (en) | Method for making tubes of hard-to-form kinds of steels and alloys with increased linear expansion factor | |
| RU2639183C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS COLD-DEFORMED COUPLING PIPES OF 88,9 × 6,45 mm SIZE FROM CORROSION-RESISTANT ALLOY OF "ХН30МДБ-Ш" GRADE | |
| RU2219006C2 (en) | Method of production of seamless pipes of large diameter out of steels with increased coefficient of linear expansion | |
| RU2322317C2 (en) | Method for producing by electrolag refining ingot-blanks of hard-to-form steels and alloys and for rolling of them commercial tubes of large and mean diameters in tube rolling plants with pilger mills and conversion tubes for further rerolling in tube cold rolling mills | |
| RU2311980C1 (en) | Method for producing hot rolled commercial and conversion tubes with large and mean diameters from hard-to-form steels and alloys in tube rolling plants with pilger mills | |
| RU2233720C2 (en) | Seamless hot rolled tube manufacturing method | |
| RU2296019C1 (en) | Titanium base alloy ingots and billets piercing method for making sleeves in skew rolling mills | |
| RU2318622C2 (en) | Titanium base alloy ingot and billet piercing method in skew rolling mills | |
| RU2613817C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS PIPES OF 377×8-13 mm SIZE MADE OF STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2615924C1 (en) | METHOD OF PRODUCING COLD-DEFORMED PIPES OF 88,9x6,45x9000-10700 mm SIZE FROM CORROSION-RESISTANT ALLOY OF "ХН30МДБ" GRADE | |
| RU2615925C1 (en) | METHOD OF PRODUCING COLD-DEFORMED COUPLING PIPES OF 114,3x6,88 mm SIZE FROM CORROSION-RESISTANT ALLOY OF "ХН30МДБ" GRADE | |
| RU2346765C2 (en) | Method for production of bar-ingots by electroslag remelt from alloyed and low-alloyed steel grades, rolling of commercial and conversion pipes of large and medium diameters on tube-rolling plants with pilger rolling mill | |
| RU2614478C1 (en) | METHOD OF MANUFACTURING SEAMLESS PIPES OF SIZE 426 × 17-19 mm FOR NUCLEAR POWER FACILITIES OF STEEL OF "08X18Н10-Ш" GRADE |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090727 |