RU2081642C1 - Method of processing of toxic industrial products and device for its embodiment - Google Patents
Method of processing of toxic industrial products and device for its embodiment Download PDFInfo
- Publication number
- RU2081642C1 RU2081642C1 RU95119186A RU95119186A RU2081642C1 RU 2081642 C1 RU2081642 C1 RU 2081642C1 RU 95119186 A RU95119186 A RU 95119186A RU 95119186 A RU95119186 A RU 95119186A RU 2081642 C1 RU2081642 C1 RU 2081642C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- reaction
- chamber
- gas
- slag
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 48
- 238000012545 processing Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 title claims abstract description 14
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 title claims abstract description 14
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 46
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 35
- 239000000047 product Substances 0.000 claims abstract description 29
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 28
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims abstract description 18
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims abstract description 16
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 15
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 claims abstract description 7
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims abstract description 6
- 150000002484 inorganic compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 3
- 229910010272 inorganic material Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 claims abstract 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 47
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 31
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 21
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 18
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 11
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 10
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000004157 plasmatron Methods 0.000 claims description 6
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 4
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000009365 direct transmission Effects 0.000 claims description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 claims 1
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 claims 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- 231100001261 hazardous Toxicity 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000010891 toxic waste Substances 0.000 abstract 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 15
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 13
- 239000003440 toxic substance Substances 0.000 description 12
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 8
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L sodium carbonate Substances [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 4
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 3
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 3
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 230000007096 poisonous effect Effects 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- QDWLBCPOTMKDHK-UHFFFAOYSA-N 2-[4-(trifluoromethyl)pyridin-3-yl]ethanamine Chemical compound NCCC1=CN=CC=C1C(F)(F)F QDWLBCPOTMKDHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000287 alkaline earth metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 2
- NEHMKBQYUWJMIP-UHFFFAOYSA-N chloromethane Chemical compound ClC NEHMKBQYUWJMIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 2
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000003018 phosphorus compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000010819 recyclable waste Substances 0.000 description 2
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N sodium nitrate Chemical compound [Na+].[O-][N+]([O-])=O VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001341 alkaline earth metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 238000010170 biological method Methods 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004587 chromatography analysis Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000002837 defoliant Substances 0.000 description 1
- 239000010791 domestic waste Substances 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000003912 environmental pollution Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 1
- 210000004907 gland Anatomy 0.000 description 1
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 1
- 229910000040 hydrogen fluoride Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002917 insecticide Substances 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000012803 melt mixture Substances 0.000 description 1
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 1
- 235000015097 nutrients Nutrition 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 1
- 125000004437 phosphorous atom Chemical group 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000010405 reoxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000003625 skull Anatomy 0.000 description 1
- 235000010344 sodium nitrate Nutrition 0.000 description 1
- 239000004317 sodium nitrate Substances 0.000 description 1
- 239000002910 solid waste Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 230000005654 stationary process Effects 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к способам и устройствам для термической переработки токсичных и экологически опасных промышленных продуктов, например отравляющих веществ (ОВ), инсектицидов, дефолиантов и побочных продуктов химической промышленности. The present invention relates to methods and devices for the thermal processing of toxic and environmentally hazardous industrial products, such as toxic substances (S), insecticides, defoliants and by-products of the chemical industry.
В настоящее время особо актуальна проблема крупномасштабного уничтожения запасов химического оружия, при этом главным критерием при выборе оптимальных технологий является экологическая чистота и безопасность для обслуживающего процесс персонала и населения. The problem of large-scale destruction of chemical weapons stocks is currently of particular relevance, while the main criterion for choosing the best technologies is environmental cleanliness and safety for personnel and the public serving the process.
Из множества известных технических решений по уничтожению химического оружия выделяются три основные группы методов, которые могут быть использованы для переработки отравляющих и других высокотоксичных веществ. Это химические, биологические и термические методы. Of the many well-known technical solutions for the destruction of chemical weapons, three main groups of methods stand out that can be used to process poisonous and other highly toxic substances. These are chemical, biological and thermal methods.
Химический метод уничтожения отравляющих веществ сопряжен с образованием больших количеств сточных вод и коррозионных сред, что требует дополнительных стадий для переработки реакционных масс и значительно увеличивает затраты на уничтожение ОВ. The chemical method for the destruction of toxic substances involves the formation of large quantities of wastewater and corrosive media, which requires additional stages for the processing of reaction masses and significantly increases the cost of destruction of OM.
Биологический метод, основанный на возможности уничтожения ОВ с помощью микроорганизмов, может быть перспективным, но мало изучен, а накопленный опыт свидетельствует о том, что его использование рационально на станциях биологической очистки сточных вод, содержащих токсичные вещества; для крупномасштабного уничтожения ОВ применение этого метода в настоящее время нецелесообразно. The biological method, based on the possibility of destroying OM with the help of microorganisms, can be promising, but little studied, and accumulated experience suggests that its use is rational at biological wastewater treatment plants containing toxic substances; for large-scale destruction of OM, the use of this method is currently impractical.
Наиболее перспективным для уничтожения ОВ и других токсичных веществ является термический метод. The most promising for the destruction of OM and other toxic substances is the thermal method.
Известен способ переработки токсичных продуктов, в частности фосфорсодержащих ОВ, путем их разложения в плазменном реакторе при температуре 10000-20000 K. В образующемся при такой температуре расплаве разлагаются вредные соединения тяжелых цветных металлов, и металлсодержащие продукты пиролиза удаляются со шлаком после охлаждения и затвердевания последнего. Получаемые в результате пиролиза газообразные продукты окисляют в закрытой камере в потоке кислорода, после чего образовавшуюся смесь подают в трехступенчатую установку для отмывки экологически вредных примесей. Недостатками способа являются его многоступенчатость и высокая стоимость за счет значительного удельного энергопотребления [1]
Ближайшим решением поставленной задачи является способ переработки токсичных промышленных продуктов, в частности отравляющих веществ, путем их сжигания в расплаве смеси солей щелочных металлов обычно сульфата и карбоната натрия. При этом содержащиеся в ОВ водород и углерод окисляются до H2O и CO2, а другие элементы, входящие в состав ОВ (P, S, F, N), взаимодействуют с карбонатом натрия и образуют остающиеся в расплаве фосфат, сульфат, фторид и нитрат натрия. При опробовании процесса смесь ОВ со сжатым воздухом по алюминиевой трубке подавали на дно камеры сгорания, где происходило взаимодействие ОВ с солевым расплавом. Степень переработки (разложения) ОВ составляла 99,9999% [2]
В этой работе не приведены данные по температуре процесса, однако, учитывая, что температуры плавления сульфата и карбоната натрия составляют 1163 и 1118 K, кипения около 1700 и 1200 K, а при испарении карбонат натрия разлагается, рабочий диапазон температур должен быть ограничен на относительно низком уровне, что не обеспечивает высокой скорости химической реакции, то есть процесс проходит медленно и требует значительного времени контакта реагентов. Кроме этого, недостатком способа является и относительно высокая стоимость указанных солей, и сложность аппаратурного оформления, что затрудняет его использование в крупномасштабном варианте уничтожения ОВ и других токсичных промышленных продуктов.A known method of processing toxic products, in particular phosphorus-containing OM, by their decomposition in a plasma reactor at a temperature of 10000-20000 K. In the melt formed at this temperature, harmful compounds of heavy non-ferrous metals decompose, and the metal-containing pyrolysis products are removed with slag after cooling and solidification of the latter. The gaseous products obtained as a result of pyrolysis are oxidized in a closed chamber in an oxygen stream, after which the resulting mixture is fed to a three-stage installation for washing environmentally harmful impurities. The disadvantages of the method are its multi-stage and high cost due to the significant specific energy consumption [1]
The closest solution to this problem is a method of processing toxic industrial products, in particular toxic substances, by burning them in a melt mixture of alkali metal salts, usually sodium sulfate and sodium carbonate. At the same time, the hydrogen and carbon contained in the OM are oxidized to H 2 O and CO 2 , and the other elements that make up the OM (P, S, F, N) interact with sodium carbonate and form phosphate, sulfate, fluoride remaining in the melt, and sodium nitrate. When testing the process, a mixture of OM with compressed air was fed through an aluminum tube to the bottom of the combustion chamber, where the OM interacted with a salt melt. The degree of processing (decomposition) of OM was 99.9999% [2]
This work does not provide data on the process temperature, however, given that the melting points of sodium sulfate and sodium carbonate are 1163 and 1118 K, boiling points are about 1700 and 1200 K, and sodium carbonate decomposes upon evaporation, the operating temperature range should be limited to a relatively low level that does not provide a high speed of a chemical reaction, that is, the process is slow and requires a significant contact time of the reactants. In addition, the disadvantage of this method is the relatively high cost of these salts, and the complexity of the hardware design, which makes it difficult to use it in a large-scale version of the destruction of OM and other toxic industrial products.
Известно устройство для переработки токсичных продуктов и веществ, в частности для переработки бытовых отходов и побочных продуктов металлургической промышленности [3] Устройство представляет собой двухкамерную печь, причем в первой, реакционной, камере (шахте), приспособленной для образования в ней шлакового расплава, происходит горение и разложение перерабатываемых отходов с плавлением неорганических компонентов. Вторая, барботажная, камера (ванна) отделена от шахты перегородкой с проемом (окном) в придонной части, которая служит для барботажа образующихся в шахте газов через слой расплава в ванну, чем обеспечивается более полная переработка твердых отходов. Устройство снабжено пристыкованными к шахте средствами для нагрева газа-окислителя и регулируемой подачи в нее перерабатываемых отходов, а в барботажной камере имеются газоход для удаления отходящих газов и летка для непрерывного слива шлакового расплава. Необходимая температура в печи обеспечивается установленными в надгорновой части шахты по ее периметру плазменными горелками и теплом от сгорания перерабатываемых веществ. A device for the processing of toxic products and substances, in particular for the processing of household waste and by-products of the metallurgical industry [3] the Device is a two-chamber furnace, and in the first, reaction chamber, mine, adapted for the formation of slag melt, burning and decomposition of recyclable waste with the smelting of inorganic components. The second, bubble chamber, chamber (bath) is separated from the mine by a partition with an opening (window) in the bottom part, which serves to bubble the gases generated in the mine through the melt layer into the bath, which ensures a more complete processing of solid waste. The device is equipped with means attached to the mine for heating the oxidizing gas and controlled supply of recyclable waste into it, and in the bubble chamber there is a gas duct for removing exhaust gases and a tap hole for continuous discharge of slag melt. The necessary temperature in the furnace is ensured by plasma burners installed in the epigastric part of the mine along its perimeter and the heat from the combustion of the processed substances.
Недостатком этого устройства является подача перерабатываемого сырья и окислителя над поверхностью расплава, что не обеспечивает полноту переработки газообразных и жидких легкоиспаряющихся веществ ввиду малого времени пребывания их в зоне расплава. Второй недостаток заключается в том, что используемые электродуговые плазмотроны имеют ограниченный ресурс работы (100-500 часов), а их замена неизбежно связана с разгерметизацией реакционного пространства печи или требует прекращения процесса переработки на неопределенный длительный период для полного уничтожения оставшихся на ванне расплава и в реакционной зоне перерабатываемых материалов и продуктов их неполной переработки. При переработке высокотоксичных веществ, особенно ОВ, это недопустимо. The disadvantage of this device is the supply of processed raw materials and an oxidizing agent over the surface of the melt, which does not ensure the completeness of the processing of gaseous and liquid volatile substances due to their short residence time in the melt zone. The second drawback is that the used arc plasma torches have a limited service life (100-500 hours), and their replacement is inevitably associated with depressurization of the reaction space of the furnace or requires termination of the processing process for an indefinite period to completely destroy the melt remaining in the bath and in the reaction zone of processed materials and products of their incomplete processing. When processing highly toxic substances, especially OM, this is unacceptable.
Целью предлагаемого изобретения является улучшение экономических показателей процесса за счет использования дешевого и доступного сырья для образования расплава и получения пригодного для промышленного применения продукта, в частности для производства удобрений при переработке фосфорсодержащих веществ, а также упрощение технологии и создание устройства для реализации процесса, обеспечивающего полное и надежное уничтожение высокотоксичных продуктов, в частности отравляющих веществ, с гарантированным предотвращением попадания вредных веществ в окружающую среду. The aim of the invention is to improve the economic performance of the process through the use of cheap and affordable raw materials for the formation of a melt and to obtain a product suitable for industrial use, in particular for the production of fertilizers in the processing of phosphorus-containing substances, as well as simplifying the technology and creating a device for implementing the process, ensuring full and reliable destruction of highly toxic products, in particular toxic substances, with guaranteed prevention of ingress of nutrients into the environment.
Согласно изобретению указанная цель достигается тем, что переработку токсичных промышленных продуктов, в том числе отравляющих веществ, проводят путем их нагрева в присутствии газообразного окислителя в расплаве неорганических соединений, вступающих в химическое взаимодействие с перерабатываемым веществом, при этом процесс ведут при температуре 1300-2000 K, в качестве образующих расплав компонентов используют оксиды щелочноземельных металлов, перерабатываемые промышленные продукты вводят в расплав с потоком предварительно нагретого до 2500-6000 K кислородсодержащего газа, а образующуюся в процессе газовую смесь перед удалением из рабочей зоны вторично пропускают через слой этого же расплава. According to the invention, this goal is achieved in that the processing of toxic industrial products, including poisonous substances, is carried out by heating them in the presence of a gaseous oxidizing agent in a melt of inorganic compounds that enter into chemical interaction with the processed substance, while the process is carried out at a temperature of 1300-2000 K , alkaline earth metal oxides are used as components forming the melt, processed industrial products are introduced into the melt with a stream of preheated 2500-6000 K oxygen-containing gas and the resulting gas mixture in the process prior to removal from the working area is passed through a second layer of the same melt.
Для образования расплава предпочтительно используют отвальные металлургические шлаки, содержащие оксиды Ca, Mg, Si и Fe, причем в составе расплава количество оксидов CaO и MgO составляет 20-40 вес. SiO2 - 40-50 и FeO 20-35 вес. а при насыщении расплава продуктами переработки его состав обновляют путем непрерывного слива отработанного расплава и добавления в ванну его указанных компонентов. Температуру расплава поддерживают в диапазоне 1300-2000 K путем прямого пропускания через него электрического тока и за счет энергии потока газообразного окислителя, температуру которого в диапазоне 2500-6000 K обеспечивают, пропуская окислитель через электрический разряд, часть окислителя при этом подают дополнительно в реакционный объем над поверхностью расплава для поддержания атомарного соотношения кислорода к сумме углерода, водорода и фосфора в перерабатываемом сырье в зависимости от его состава на уровне 0,6-2,5 ат/ат. Образующиеся газообразные продукты процесса перед выбросом в атмосферу охлаждают с утилизацией тепла и пропускают через систему газоочистки, гарантирующую удаление образующейся при барботаже расплава дисперсной фазы и экологически вредных газообразных примесей HF, HCl, SO2, PxOy, NxOy в случае отклонения режимных параметров от заданного диапазона.For the formation of the melt, metallurgical waste slag containing oxides of Ca, Mg, Si and Fe is preferably used, and the amount of CaO and MgO oxides in the composition of the melt is 20-40 weight. SiO 2 - 40-50 and FeO 20-35 weight. and when the melt is saturated with processed products, its composition is updated by continuously draining the spent melt and adding the indicated components to the bath. The temperature of the melt is maintained in the range of 1300-2000 K by direct passing electric current through it and due to the energy of the gaseous oxidizer stream, the temperature of which is provided in the range of 2500-6000 K by passing the oxidizing agent through an electric discharge, a portion of the oxidizer is additionally fed into the reaction volume over the surface of the melt to maintain the atomic ratio of oxygen to the sum of carbon, hydrogen and phosphorus in the processed raw materials, depending on its composition at the level of 0.6-2.5 at / at. The resulting gaseous products of the process are cooled with heat recovery before being released into the atmosphere and passed through a gas purification system, which guarantees the removal of the dispersed phase and environmentally harmful gaseous impurities HF, HCl, SO 2 , P x O y , N x O y formed during sparging operating parameters from a given range.
Отличительными признаками предлагаемого способа являются проведение процесса при 1300-2000 K в расплаве, содержащем оксиды щелочноземельных металлов, подача перерабатываемых веществ в расплав с потоком нагретого до 2500-6000 K кислородсодержащего газа и пропускание образующихся газообразных продуктов перед удалением из рабочего объема через слой этого же расплава. Distinctive features of the proposed method are carrying out the process at 1300-2000 K in a melt containing alkaline earth metal oxides, feeding the processed substances to the melt with a stream of oxygen-containing gas heated to 2500-6000 K and passing the gaseous products formed before being removed from the working volume through the layer of the same melt .
Для реализации заявленного способа переработки токсичных промышленных продуктов предлагается устройство, включающее приспособленную для образования в ней шлакового расплава герметизированную реакционную камеру, пристыкованные к ней один или несколько электронагревателей газа-окислителя, барботажную камеру для перетекания в нее расплава из реакционной камеры, отделенную от последней перегородкой с проемом в придонной части и имеющую сифонную летку для слива шлакового расплава с уровнем сливного порога на 150-300 мм выше проема в перегородке и газоход перед сифонной леткой для удаления отходящих газов из печного пространства, при этом реакционная камера снабжена металлическими патрубками, на верхних торцах которых выше уровня сливного порога сифонной летки установлены электронагреватели газа-окислителя, нижние открытые торцы вварены в стенку корпуса камеры ниже уровня верхнего края проема перегородки, а вблизи верхних торцов имеются вводы для подачи перерабатываемого вещества внутрь патрубков. В стенках реакционной и барботажной камер выше уровня сифонной летки имеются вводы для подачи в рабочее пространство печи дополнительного количества газа-окислителя. To implement the inventive method for processing toxic industrial products, a device is proposed that includes a sealed reaction chamber adapted to form slag melt in it, one or more oxidizing gas electric heaters docked to it, a bubble chamber for melt flowing into it from the reaction chamber, separated from the latter by a partition with an opening in the bottom part and having a siphon notch for draining slag melt with a drain threshold level 150-300 mm above the opening the flue and the flue in front of the siphon tap hole to remove exhaust gases from the furnace space, while the reaction chamber is equipped with metal pipes, at the upper ends of which are above the level of the siphon tap drain drain, oxidizer gas heaters are installed, the lower open ends are welded into the wall of the chamber body below the level of the upper edge the opening of the partition, and near the upper ends there are inputs for supplying the processed substance inside the nozzles. In the walls of the reaction and bubbling chambers above the level of the siphon taphole there are inlets for supplying an additional amount of oxidizing gas to the furnace workspace.
Для прямого пропускания электрического тока через шлаковый расплав устройство снабжено перемещающимися вдоль собственной вертикальной оси графитовыми электродами, расположенными в специальных отсеках, отделенных от реакционной и барботажной камер сифонными перегородками, создающими гидрозатворы в шлаковом расплаве, причем верхние края проемов в этих перегородках расположены ниже верхнего края проема в перегородке, разделяющей реакционную и барботажную камеры. For direct transmission of electric current through the slag melt, the device is equipped with graphite electrodes moving along its own vertical axis, located in special compartments separated from the reaction chamber and the bubble chamber by siphon barriers, creating water traps in the slag melt, with the upper edges of the openings in these walls being located below the upper edge of the opening in the partition separating the reaction chamber and the bubble chamber.
В своде отсека с графитовым электродом со стороны реакционной камеры имеется отверстие для загрузки шлакообразующих материалов. In the vault of the compartment with a graphite electrode on the side of the reaction chamber there is an opening for loading slag-forming materials.
Для утилизации тепла отходящих газов к газоходу пристыкованы теплообменник и устройство для газоочистки, из которого эти газы выходят в атмосферу. To utilize the heat of the exhaust gases, a heat exchanger and a gas purification device are attached to the gas duct, from which these gases exit to the atmosphere.
Такая конструкция обеспечивает реализацию предлагаемого способа, поскольку перерабатываемое вещество вводится в поток предварительно нагретого газа-окислителя, а затем вместе с ним под слой расплава, из которого продукты реакции барботируют в подсводовое пространство реакционной камеры; перед попаданием в газоход они еще раз барботируют через расплав, проходя в проем перегородки, разделяющей печные камеры; высота слоя расплава в барботажной камере над проемом в перегородке определяется разницей в уровнях верхнего края этого проема и шлаковой летки. Для обеспечения полноты протекания химических реакций в газовой фазе предусмотрена подача окислителя над расплавом в обеих камерах, что расширяет возможности управления процессом. This design provides the implementation of the proposed method, since the processed substance is introduced into the stream of preheated oxidizing gas, and then with it under the melt layer, from which the reaction products are bubbled into the underwater space of the reaction chamber; before entering the flue, they again bubble through the melt, passing into the opening of the partition separating the furnace chambers; the height of the melt layer in the bubble chamber above the opening in the partition is determined by the difference in the levels of the upper edge of this opening and the slag notch. To ensure the completeness of chemical reactions in the gas phase, an oxidizer is provided over the melt in both chambers, which expands the process control capabilities.
Токсичные вещества, попадая вместе с кислородсодержащим нагретым газом, например воздухом, под слой расплава, проходят через него, вступая в химические реакции пиролиза, окисления и образования поглощаемых расплавом соединений щелочноземельных металлов (MeF2, MeCl2, Me3P2O8, MeS, MeSO4; Me Ca, Mg, Ba): барботаж газовой смеси с продуктами реакций через расплав обеспечивает полноту протекания целевого процесса.Toxic substances, falling together with an oxygen-containing heated gas, such as air, under the melt layer pass through it, entering into chemical reactions of pyrolysis, oxidation, and the formation of alkaline earth metal compounds (MeF 2 , MeCl 2 , Me 3 P 2 O 8 , MeS , MeSO 4 ; Me Ca, Mg, Ba): bubbling the gas mixture with the reaction products through the melt ensures the completeness of the target process.
Высокая температура газа-окислителя в потоке с перерабатываемым сырьем обеспечивает более раннее начало процессов пиролиза и окисления, высокую скорость химических реакций, смешение реагентов, а также способствует нагреву расплава до требуемой температуры, что повышает его жидкотекучесть и химическую активность. The high temperature of the oxidizing gas in the stream with the processed raw materials provides an earlier start of the pyrolysis and oxidation processes, a high rate of chemical reactions, mixing of reagents, and also contributes to the heating of the melt to the required temperature, which increases its fluidity and chemical activity.
Предлагаемое устройство схематически представлено на рис. 1-3, на которых показаны продольный и поперечный разрезы и план печи. The proposed device is schematically shown in Fig. 1-3, which shows the longitudinal and transverse sections and the plan of the furnace.
Корпус печи 1 разделен на реакционную 2 и барботажную камеру 3 перегородкой 4. К каждой из камер примыкают отсеки соответственно 5 и 6, отделенные от рабочих пространств камер сифонными перегородками 7 и имеющие токоподводящие графитовые электроды 8 для прямого нагрева шлакового расплава с электроприводами осевого перемещения по типу стандартных сталеплавильных и руднотермических электропечей. К своду отсека 5 примыкает канал 9 для регулируемой загрузки шлакообразующих, а отсек 6 имеет летку 10 для непрерывного слива насыщенного продуктами переработки шлакового расплава. Расположение верхних уровней придонных проемов в перегородках и уровня сифонной летки видно на рис. 1: разница в уровнях летки и верхнего края проема в перегородке 4 составляет 150-300 мм, что ограничивает повышение давления в камере 2, обеспечивая достаточный контакт барботирующих газов с расплавом. Газоход для отвода газообразных продуктов процесса переработки размещен в верхней части камеры 3 на дальнем ее конце от перегородки 4 во избежание большого выброса капель шлака с потоком отходящих газов. В придонной части одного из отсеков (рис. 1, отсек 6) для слива всего расплава 12 из печи в случае ее останова (выработка сырья, ремонт) предусмотрена летка 13. Электронагреватели газа-окислителя 14 (плазмотроны) установлены на патрубках 15, вваренных в корпус печи в противоположных боковых стенках камеры 2, причем они могут располагаться в разных плоскостях, обеспечивая круговое движение расплава, а их количество определяется мощностью нагревателей и требуемой производительностью агрегата. На патрубках располагаются вводы 16 для подачи перерабатываемого вещества в нагретую струю газа-окислителя. Для подачи дополнительного количества газа-окислителя в камеры 2 и 3 предусмотрены вводные патрубки 17. The
Внутри корпус печи может быть футерован огнеупорным кирпичом, перегородки сложены из такого же кирпича или выполнены из охлаждаемых металлических кессонов, покрывающихся в начале процесса шлаковым гарниссажем. Наличие сифонных перегородок 7 перед отсеками 5 и 6 не требует герметизации последних. Inside, the furnace body can be lined with refractory bricks, partitions are made of the same brick or made of cooled metal caissons, which are covered with a slag skull at the beginning of the process. The presence of siphon walls 7 in front of compartments 5 and 6 does not require sealing of the latter.
В верхней части камеры 2 для работ при запуске печи и ремонте может быть предусмотрен специальный герметично закрываемый перед началом целевого процесса люк 18. In the upper part of the chamber 2 for operations when starting the furnace and repair, a special hatch 18 can be provided which is tightly closed before the start of the target process.
Устройство работает следующим образом. В начальный период разогрева печи на ее подину засыпается слой коксика, через который по электродам 8 пропускается электрический ток. По мере разогрева печи в нее по каналу 9 порциями загружают шлак и набирают ванну расплава до уровня несколько выше верхнего края проема в перегородке 4, после чего вводят в работу электронагреватели газа 14 и продолжают добавлять шлакообразующие до начала слива расплава через летку 10, после этого в патрубки 17 и 15 начинают подавать газ-окислитель и перерабатываемое сырье, контролируя их расход, давление в камере 2, температуру и состав газов на входе в газоход и на выходе из теплообменного аппарата и системы газоочистки, а также температуру и состав сливаемого через летку 10 шлака, и корректируя по получаемым данным режимные управляемые параметры процесса (вводимую мощность, расходы перерабатываемого вещества, окислителя и шлакообразующих) до выхода на стационарный режим процесса с требуемыми результатами. The device operates as follows. In the initial period of heating the furnace, a layer of coke is filled onto its bottom through which an electric current is passed through the electrodes 8. As the furnace heats up, slag is loaded in portions through the channel 9 in portions and the melt bath is collected to a level slightly higher than the upper edge of the opening in the
При необходимости замены плазмотронов в случае выработки ресурса прекращают подачу сырья и окислителя, затем отключают плазмотроны, давление и уровень шлакового расплава в камерах 2 и 3 выравнивается и расплав перекрывает выход каналов 15 в печное пространство, что дает возможность снять заменяемый плазмотрон без нарушения герметичности камеры 2 и попадания непроработанного сырья в атмосферу. If it is necessary to replace the plasmatrons in the case of running out of resources, the supply of raw materials and oxidizing agents is stopped, then the plasmatrons are turned off, the pressure and level of the slag melt in chambers 2 and 3 are equalized and the melt blocks the exit of
Выбор температуры расплава 1300-2000 K обусловлен тем, что при более низкой его температуре повышенная вязкость не обеспечивает эффективного смешения и контакта с ним поступающей газовой смеси, а при температуре выше 2000 K в продуктах реакции возрастает концентрация оксидов азота, фосфора, фтористого водорода и увеличивается нагрузка на систему газоочистки. The choice of the melt temperature of 1300-2000 K is due to the fact that at a lower temperature its increased viscosity does not provide effective mixing and contact with the incoming gas mixture, and at temperatures above 2000 K, the concentration of nitrogen oxides, phosphorus, hydrogen fluoride in the reaction products increases and increases load on the gas cleaning system.
Состав расплава (шлака) выбран с учетом его относительно низкой температуры плавления (1100-1350 K) и, следовательно, достаточной жидкоподвижности в зоне контакта с реагентами, а также высокой поглощательной способности (емкости) по соединениям фосфора (Me3P2O8), фтора, хлора (MeF2, MeCl2) и серы (MeS), обеспечивающей пониженный удельный расход расплава и электроэнергии. Эти же температуры и состав расплава позволяют переводить в него соединения тяжелых цветных металлов при наличии последних в перерабатываемом сырье.The composition of the melt (slag) is selected taking into account its relatively low melting point (1100-1350 K) and, therefore, sufficient fluid mobility in the contact zone with reagents, as well as high absorption capacity (capacity) for phosphorus compounds (Me 3 P 2 O 8 ) , fluorine, chlorine (MeF 2 , MeCl 2 ) and sulfur (MeS), which provides a lower specific consumption of melt and electricity. The same temperatures and composition of the melt make it possible to transfer heavy non-ferrous metal compounds into it in the presence of the latter in the processed raw materials.
Использование отвальных металлургических шлаков, являющихся источником загрязнения окружающей среды, существенно удешевляет процесс и способствует решению еще одной проблемы экологии (количество шлаковых отвалов вблизи металлургических заводов составляет сотни миллионов тонн); при отклонении их состава от рекомендуемого он может быть скорректирован добавками в расплав известняка, песка и бедных не используемых в промышленности железных руд, а также смешением шлаков различного состава. The use of dump metallurgical slag, which is a source of environmental pollution, significantly reduces the cost of the process and helps to solve another environmental problem (the number of slag dumps near metallurgical plants is hundreds of millions of tons); if their composition deviates from the recommended one, it can be corrected by adding to the melt limestone, sand and poor iron ores not used in industry, as well as by mixing slags of various compositions.
Выбранное атомарное соотношение кислорода и суммы атомов углерода, водорода и фосфора 0,6-2,5 обеспечивает более полный переход образующихся соединений фосфора, галогенов и серы в расплав без переокисления и восстановления монооксида железа, обеспечивающего жидкоподвижность расплава, а также практически полный переход углерода и водорода в CO2 и H2O без окисления азота.The selected atomic ratio of oxygen and the sum of carbon, hydrogen and phosphorus atoms of 0.6-2.5 provides a more complete transition of the resulting compounds of phosphorus, halogens and sulfur to the melt without reoxidation and reduction of iron monoxide, which ensures liquid mobility of the melt, as well as an almost complete transition of carbon and hydrogen in CO 2 and H 2 O without nitrogen oxidation.
Пример: для проверки работоспособности предлагаемых способа и устройства была использована печь емкостью 30 кг шлака с одним электродуговым плазмотроном мощностью 5 кВт для нагрева воздуха, используемого в качестве газа-окислителя. На сводах реакционной и барботажной камер через электроизоляционные сальниковые уплотнения установлены два металлических водоохлаждаемых электрода с закрепленными на их торцах графитовыми рабочими концами. Поскольку при испытаниях методов уничтожения ОВ запрещено использование самих отравляющих веществ, в качестве продукта, подлежащего переработке, был выбран близкий по структуре и обычно применяемый для этих целей диизопропилметилфосфонат. Example: to check the operability of the proposed method and device, a furnace with a capacity of 30 kg of slag with one 5 kW electric arc plasmatron was used to heat the air used as an oxidizing gas. Two metal water-cooled electrodes with graphite working ends fixed at their ends are installed on the arches of the reaction and bubble chamber through electrical insulating gland seals. Since it is forbidden to use the poisonous substances themselves when testing the methods of destruction of OM, a diisopropylmethylphosphonate that is similar in structure and usually used for these purposes was selected as the product to be processed.
Расход воздуха, проходящего через плазмотрон, составлял 1,6 нм3 в час, а подаваемого непосредственно в реакционную камеру над расплавом 2,5 нм3/ч; расход диизопропилметилфосфоната 0,6-0,7 кг/ч, продолжительность одного эксперимента 0,3 часа (время подачи сырья).The flow rate of air passing through the plasmatron was 1.6 nm 3 per hour, and supplied directly to the reaction chamber above the melt 2.5 nm 3 / h; diisopropylmethylphosphonate consumption 0.6-0.7 kg / h, duration of one experiment 0.3 hours (feed time).
Испытания проводили при разных температурах расплава и составах шлака, которые приведены в таблице. The tests were carried out at different melt temperatures and slag compositions, which are shown in the table.
Эффективность процесса и работоспособность печи оценивали по анализу отходящих газов на содержание оксидов азота (хроматографический метод) и фосфора (химико-аналитический метод), а также по материальному балансу на фосфор (количество введенного с сырьем и содержанием в шлаке). Температура воздуха на выходе из плазмотрона составляла 2700-4200 K (оценка по тепловому балансу); отходящие газы анализировали также на содержание CO и CO2. Во всех случаях фосфор в отходящих газах отсутствовал и по материальному балансу он полностью перешел в шлаковый расплав, углерод окислился до CO2 на 100% содержание NOx при температуре расплава 2000 K составило 0,02-0,03 мг/нм3, что ниже норм ПДК (0,04), при меньшей температуре оксиды азота не обнаружены.The efficiency of the process and the operability of the furnace were evaluated by analyzing the exhaust gases for the content of nitrogen oxides (chromatographic method) and phosphorus (chemical-analytical method), as well as for the material balance for phosphorus (the amount introduced with raw materials and content in the slag). The air temperature at the exit of the plasma torch was 2700-4200 K (estimated by thermal balance); flue gases were also analyzed for the content of CO and CO 2 . In all cases, phosphorus was absent in the exhaust gases and, according to the material balance, it completely converted to slag melt, carbon was oxidized to CO 2 by 100% NO x content at a melt temperature of 2000 K was 0.02-0.03 mg / nm 3 , which is lower MPC (0.04), at a lower temperature, nitrogen oxides were not detected.
Таким образом, экспериментально подтверждена пригодность предлагаемых способа и конструкции печной установки для экологически безвредного уничтожения токсичных промышленных продуктов сложного состава. Thus, the suitability of the proposed method and design of the furnace installation for the environmentally friendly destruction of toxic industrial products of complex composition has been experimentally confirmed.
Так как получаемый при переработке шлак насыщен соединениями фосфора (в частности, Ca3P2O8), то его можно использовать в качестве удобрений.Since the slag obtained during processing is saturated with phosphorus compounds (in particular, Ca 3 P 2 O 8 ), it can be used as fertilizer.
Предложенный способ позволяет практически полностью разложить токсичное перерабатываемое вещество и исключить попадание экологически опасных соединений в атмосферу, что особенно ценно для уничтожения отравляющих веществ. The proposed method allows almost completely decompose the toxic processed substance and to prevent the ingress of environmentally hazardous compounds into the atmosphere, which is especially valuable for the destruction of toxic substances.
Источники информации
1. С.Бекер и др. Безопасное уничтожение высокотоксичных веществ. Российский химический журнал, 1993, т. 37, N 3, с. 31.Sources of information
1. S. Becker and others. Safe destruction of highly toxic substances. Russian Chemical Journal, 1993, v. 37, No. 3, p. 31.
2. В. А. Жданов и др. Методы уничтожения фосфорорганических отравляющих веществ, 1993, т. 37, N 3, с. 23. 2. V. A. Zhdanov et al. Methods for the destruction of organophosphorus toxic substances, 1993, v. 37, No. 3, p. 23.
3. Патент СССР N 1836603, кл. F 23 G 5/00, заявл. 24.06.91, опубл. 23.08.93, БИ N 31. 3. USSR patent N 1836603, cl. F 23 G 5/00, claimed 06.24.91, publ. 08/23/93, BI N 31.
Claims (12)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95119186A RU2081642C1 (en) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | Method of processing of toxic industrial products and device for its embodiment |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95119186A RU2081642C1 (en) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | Method of processing of toxic industrial products and device for its embodiment |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2081642C1 true RU2081642C1 (en) | 1997-06-20 |
| RU95119186A RU95119186A (en) | 1997-12-27 |
Family
ID=20173712
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95119186A RU2081642C1 (en) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | Method of processing of toxic industrial products and device for its embodiment |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2081642C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2163345C1 (en) * | 2000-07-13 | 2001-02-20 | Вершинин Николай Петрович | Method for extermination of toxic agents and pesticides of fighting and commercial use |
| RU2221614C2 (en) * | 2001-02-12 | 2004-01-20 | Парсонз Корпорейшн | Decontamination method for materials including hazardous substances of without combustion thereof (variants) |
| RU2248769C2 (en) * | 2003-06-02 | 2005-03-27 | Потапов Владимир Алексеевич | Method of utilizing emission gases when combusting toxic industrial wastes |
| RU2356655C2 (en) * | 2005-12-09 | 2009-05-27 | Владимир Яковлевич Шафоростов | Method for substance processing |
| RU2397828C1 (en) * | 2009-07-08 | 2010-08-27 | Илюс Асхатович Сахибгареев | Substance treatment process |
| RU2466332C1 (en) * | 2011-05-27 | 2012-11-10 | Александр Анатольевич Симонов | Method for thermal recycling of industrial and household wastes and apparatus for realising said method |
-
1995
- 1995-11-13 RU RU95119186A patent/RU2081642C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. В.А. Жданов и др. Методы уничтожения фосфорорганических отравляющих веществ, 1993, т. 37, N 3, с. 31. 2. Патент СССР N 1836603, кл. F 23 G 5/00, 1993. * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2163345C1 (en) * | 2000-07-13 | 2001-02-20 | Вершинин Николай Петрович | Method for extermination of toxic agents and pesticides of fighting and commercial use |
| RU2221614C2 (en) * | 2001-02-12 | 2004-01-20 | Парсонз Корпорейшн | Decontamination method for materials including hazardous substances of without combustion thereof (variants) |
| RU2248769C2 (en) * | 2003-06-02 | 2005-03-27 | Потапов Владимир Алексеевич | Method of utilizing emission gases when combusting toxic industrial wastes |
| RU2356655C2 (en) * | 2005-12-09 | 2009-05-27 | Владимир Яковлевич Шафоростов | Method for substance processing |
| RU2397828C1 (en) * | 2009-07-08 | 2010-08-27 | Илюс Асхатович Сахибгареев | Substance treatment process |
| RU2466332C1 (en) * | 2011-05-27 | 2012-11-10 | Александр Анатольевич Симонов | Method for thermal recycling of industrial and household wastes and apparatus for realising said method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2106416C1 (en) | Method for indirect chemical reduction of component of wastes | |
| EP0813438B1 (en) | Feed processing employing dispersed molten droplets | |
| RU2096685C1 (en) | Method of treatment of wastes and reworking of wastes into atmospheric gases | |
| US6173002B1 (en) | Electric arc gasifier as a waste processor | |
| US5640709A (en) | Method and apparatus for producing a product in a regenerator furnace from impure waste containing a non-gasifiable impurity | |
| KR960014941B1 (en) | Method and apparatus for continuous preheating load of electric arc furnace | |
| RU2105785C1 (en) | Method of processing inorganic solid wastes | |
| KR20080011157A (en) | Operation of iron oxide recovery furnace for energy saving, volatile metal removal and slag control | |
| EP0515498A1 (en) | JOINT TREATMENT OF WASTEWATER AND WASTE OF STEELWORKS. | |
| US6021723A (en) | Hazardous waste treatment method and apparatus | |
| CN107363072B (en) | Molten bath smelting method for waste | |
| US5733356A (en) | Method and device for processing free-flowing materials | |
| RU2081642C1 (en) | Method of processing of toxic industrial products and device for its embodiment | |
| Neuschütz | Plasma processing of dusts and residues | |
| US7776126B2 (en) | Processing parameters for operation of a channel induction furnace | |
| RU2135895C1 (en) | Domestic waste combustion plant | |
| RU95119186A (en) | METHOD FOR PROCESSING TOXIC INDUSTRIAL PRODUCTS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION | |
| RU2349654C1 (en) | Method for recycling of household and industrial wastes | |
| RU1836603C (en) | Technique for thermochemical incineration of domestic garbage and a plant designed for garbage incineration | |
| RU2818769C1 (en) | Method for joint selective processing of solid wastes | |
| RU2030684C1 (en) | Method of thermal processing of hard wastes | |
| RU2822523C1 (en) | Furnace for selective processing of solid household and industrial waste | |
| Thornblom et al. | Utilizing plasma technology for chemical reactions in controlled atmosphere | |
| RU2234154C2 (en) | Method and furnace for recovering metal wastes | |
| NO164253B (en) | TREATMENT OF DUST. |