NL1007646C2 - Method for continuous casting of molten steel into high quality billets or blooms. - Google Patents
Method for continuous casting of molten steel into high quality billets or blooms. Download PDFInfo
- Publication number
- NL1007646C2 NL1007646C2 NL1007646A NL1007646A NL1007646C2 NL 1007646 C2 NL1007646 C2 NL 1007646C2 NL 1007646 A NL1007646 A NL 1007646A NL 1007646 A NL1007646 A NL 1007646A NL 1007646 C2 NL1007646 C2 NL 1007646C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- steel
- buffer tank
- gas
- argon
- buffer vessel
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 44
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 44
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title abstract description 4
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 44
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 35
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims abstract description 11
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 5
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims description 4
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 4
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 20
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 20
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/113—Treating the molten metal by vacuum treating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
WERKWIJZE VOOR HET CONTINU GIETEN VAN GESMOLTEN STAAL TOT KNUPPELS OF BLOOMS VAN HOGE KWALITEITMETHOD FOR CONTINUOUS CASTING OF MELTED STEEL TO HIGH-QUALITY BILLS OR BLOOMS
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het continu gieten van 5 gesmolten staal tot knuppels of blooms van hoge kwaliteit met gebruikmaking van een inrichting van het type omvattende een buffervat, een dompelpijp, een gietvorm en een toevoerleiding voor het gesmolten metaal naar het buffervat, waarbij de dompelpijp aansluit op de bodem van het buffervat en tijdens bedrijf tot in de gietvorm reikt, het buffervat gasdicht afsluitbaar is uitgevoerd en in of nabij zijn 10 bovenwand is voorzien van een afzuigopening en waarbij de toevoerleiding nabij de bodem van het buffervat daarin uitmondt, waarbij de toevoerleiding met zijn andere uiteinde aansluit op de bodem van een verdeelbak, welke bodem hoger is gelegen dan die van het buffervat en dat middelen aanwezig zijn voor het injecteren van een spoelgas in het gesmolten staal ter plaatse van de toevoerleiding.The invention relates to a method for continuously casting high-grade molten steel into billets or blooms using a device of the type comprising a buffer vessel, an immersion pipe, a mold and a supply line for the molten metal to the buffer vessel, the immersion pipe connecting to the bottom of the buffer vessel and reaching into the mold during operation, the buffer vessel being of gastight sealable design and provided with a suction opening in or near its top wall, and the supply line near the bottom of the buffer vessel opening therein, wherein the supply line connects with its other end to the bottom of a transfer box, which bottom is higher than that of the buffer vessel and that means are present for injecting a flushing gas into the molten steel at the location of the supply line.
15 Een inrichting van het in de aanhef vermelde type is eerder beschreven in hetA device of the type mentioned in the preamble has been previously described in the
Nederlandse octrooischrift NL 1001976 voor het gebruik bij het gieten van plakken. Daarmee is beoogd door het spoelen met een spoelgas het optreden van scheuren en oxidische insluitsels, veelal grotere insluitsels, tegen te gaan. Daartoe is de injectie van kleine hoeveelheden van bijvoorbeeld Argon voldoende, waarbij bijvoorbeeld 20 gedacht kan worden aan minder dan 5 NI per ton vergoten staal. Afhankelijk van de geometrie van de gietmachine en de dompelpijp dient de werkdruk dan niet te laag te zijn. Voor deze bekende toepassing zal de werkdruk in het algemeen circa 100 mbar of hoger moeten bedragen.Dutch patent NL 1001976 for use in the casting of slabs. The aim is to counteract the occurrence of cracks and oxidic inclusions, usually larger inclusions, by flushing with a purge gas. For this purpose, the injection of small amounts of, for example, Argon is sufficient, for example, less than 5 NI per ton of steel cast. Depending on the geometry of the casting machine and the immersion pipe, the working pressure should not be too low. For this known application, the working pressure will generally have to be about 100 mbar or higher.
Bij plakkengietmachines wordt veelal reeds vooraf ontgast staal vergoten, 25 waarbij de ontgassing bijvoorbeeld wordt verkregen met gebruikmaking van een vacuümpanbehandeling. Ook is het bekend om bijvoorbeeld waterstof in gloeiovens uit de gegoten plakken te verwijderen.In slab-casting machines, previously degassed steel is often poured, the degassing being obtained, for example, using a vacuum pan treatment. It is also known, for example, to remove hydrogen from the cast slabs in annealing furnaces.
Bij knuppelgietmachines is het gebruik van vacuümpaninstallaties en gloeiovens, vanwege de kleinere schaal van de productiefaciliteiten, niet 30 aantrekkelijk. Daarom is gezocht naar mogelijkheden om de concentratie van waterstof in het vloeibare staal op een andere wijze tegen te gaan. Daarbij dient te 1007646 -2- worden opgemerkt dat bijvoorbeeld bij het gieten van smeedknuppels het verlagen van de concentratie van waterstof in het vloeibare staal met name van belang is voor: - het tegengaan van waterstof-brosheid in smeedstaal. Zeker naarmate de eindmaten na smeden zeer dicht de gietmaat benaderen is er nauwelijks 5 vervorming geweest om de waterstof te verwijderen. De belastingen van deze onderdelen (die vaak kritisch zijn ten aanzien van de veiligheid, bijvoorbeeld in de automobielindustrie) zijn dusdanig dat waterstofbrosheid (op de korrelgrenzen) eenvoudig tot scheuren en breuk kan leiden, zonder dat dit in het gesmede product ultrasoon gemeten kan 10 worden (delayed cracking).In billet casting machines, the use of vacuum pan installations and annealing furnaces is not attractive because of the smaller scale of the production facilities. Therefore, possibilities have been sought to counteract the concentration of hydrogen in the liquid steel in another way. In addition, it should be noted that, for example, when casting forging billets, lowering the concentration of hydrogen in the liquid steel is particularly important for: - combating hydrogen brittleness in forged steel. Certainly as the final dimensions after forging are very close to the casting dimension, there has been hardly any deformation to remove the hydrogen. The loads on these parts (which are often critical to safety, for example in the automotive industry) are such that hydrogen embrittlement (at the grain boundaries) can easily lead to cracks and breakage, without being ultrasonically measured in the forged product. (delayed cracking).
- het tegengaan van gasblazen (pinholes). Deze gasblazen ontstaan omdat gestold staal minder gas kan bevatten dan vloeibaar staal.- combating gas blowing (pinholes). These gas bubbles are created because solidified steel can contain less gas than liquid steel.
Het gebruik van de uit NL 1001976 bekende inrichting op de daarin beschreven wijze levert bij het gieten van knuppels en blooms onvoldoende resultaat op indien 15 men zeer lage waterstofconcentraties wil bereiken.The use of the device known from NL 1001976 in the manner described therein yields insufficient results when pouring billets and blooms if one wants to achieve very low hydrogen concentrations.
Een voordeel van zeer lage waterstofconcentraties, in bijvoorbeeld staal dat aan sterke vervorming wordt onderworpen, bestaat erin dat daardoor de vorming van, met waterstof gevulde, holtes in het stollende staal wordt voorkomen.An advantage of very low hydrogen concentrations, for example in steel that is subjected to strong deformation, is that it prevents the formation of hydrogen-filled voids in the solidifying steel.
De uitvinding bestaat nu daarin dat bij de werkwijze van het in de aanhef 20 bekende type als spoelgas argon wordt geïnjecteerd en dat via de afzuigopening uit het buffervat gas wordt afgezogen totdat boven in dat buffervat een absolute gasdruk heerst van <15 mbar en dat argon wordt geïnjecteerd in een hoeveelheid van > 25 NI per ton gegoten staal.The invention now consists in that in the method of the type known in the preamble 20 argon is injected as a purge gas and that gas is extracted from the buffer vessel through the suction opening until an absolute gas pressure of <15 mbar prevails in the top of that buffer vessel and that argon becomes injected at a rate of> 25 NI per ton of cast steel.
Opgemerkt wordt dat deze gasdruk en deze hoeveelheid sterk afwijkend zijn van 25 de bij het gieten van plakken gebruikelijke waarden.It is noted that this gas pressure and this quantity deviate strongly from the values customary when casting slabs.
Door spoelgas, zoals argon, in het gesmolten metaal te injecteren ter plaatse van de toevoerleiding, kunnen zich in deze toevoerleiding gasbellen vormen, welke een vrij lange verblijfsduur in het bad hebben tussen de injectieplaats en het vrije oppervlak van het metaal in de verdeelbak. Naarmate deze gasbellen stijgen zal de 30 druk erop verminderen, en zullen de gasbellen een groter grensoppervlak met het metaal krijgen.By injecting purge gas, such as argon, into the molten metal at the supply line, gas bubbles can form in this supply line, which have a rather long residence time in the bath between the injection site and the free surface of the metal in the transfer box. As these gas bubbles rise, the pressure on them will decrease, and the gas bubbles will have a larger interface with the metal.
1007646 -3-1007646 -3-
De werking van bellen met argon gas is tweeërlei. Enerzijds vormen de gasbellen kiemen voor het vormen van waterstofbellen, waardoor waterstof sneller uit het gesmolten metaal diffundeert, anderzijds neemt het argongas waterstof binnen de bellen op.Bubbles with argon gas work in two ways. On the one hand, the gas bubbles form seeds for the formation of hydrogen bubbles, whereby hydrogen diffuses faster from the molten metal, on the other hand, the argon gas absorbs hydrogen within the bubbles.
5 Voor een goede ontgassing verdient het aanbeveling om de middelen voor de injectie van het spoelgas zich ter plaatse van de aansluiting van de toevoerleiding op de verdeelbak te laten bevinden. Hierdoor wordt de verblijfstijd van de bellen argongas zo groot mogelijk. Volgens de uitvinding zijn lage waterstofconcentraties tot circa 2 ppm realiseerbaar indien in het buffervat een absolute gasdruk heerst van 10 minder dan 15 mbar en indien argon wordt geïnjecteerd in een hoeveelheid van meer dan 25 NI gegoten staal.5 For proper degassing, it is recommended that the means for injecting the flushing gas be located at the connection of the supply line to the transfer case. This increases the residence time of the argon gas bubbles. According to the invention, low hydrogen concentrations of up to about 2 ppm are achievable if an absolute gas pressure of less than 15 mbar prevails in the buffer vessel and if argon is injected in an amount of more than 25 NI of cast steel.
In het bijzonder zijn goede resultaten verkrijgbaar indien de absolute gasdruk in het buffervat < 10 mbar en dat meer dan 33 NI argon wordt geïnjecteerd per ton gegoten staal.In particular, good results are available if the absolute gas pressure in the buffer vessel is <10 mbar and if more than 33 NI argon is injected per ton of cast steel.
15 Tenslotte kan de verblijfstijd van de argongasbellen in het gesmolten staal nog worden verlengd, waardoor nog een betere verwijdering van waterstof uit het staal mogelijk is, indien de geïnjecteerde argon een stroming van het staal langs het badoppervlak tot stand brengt. Dit is bijvoorbeeld daardoor te verkrijgen dat de gasbellen in het buffervat nabij een wand opstijgen, welke verwijderd is van de 20 plaats waar de dompelpijp op de bodem van het buffervat aansluit.Finally, the residence time of the argon gas bubbles in the molten steel can be extended further, allowing even better removal of hydrogen from the steel if the injected argon creates a flow of the steel along the bath surface. This can be achieved, for example, by allowing the gas bubbles in the buffer vessel to rise near a wall which is removed from the place where the immersion pipe connects to the bottom of the buffer vessel.
De uitvinding zal vervolgens worden toegelicht aan de hand van een figuur.The invention will be explained below with reference to a figure.
In deze figuur is schetsmatig een deel van een inrichting voor het continu gieten van staal afgebeeld. Ten behoeve van het goede begrip van de uitvinding zijn diverse onderdelen niet op werkelijke schaal getoond.This figure schematically depicts part of an apparatus for continuous casting of steel. For the sake of understanding the invention, various parts have not been shown on a real scale.
25 Met verwijzingscijfer 1 is, op vergrote schaal, de binnenwand van een gietvorm voor het gieten van stalen knuppels afgebeeld. Een dompelpijp 2 voor de toevoer van gesmolten staal reikt tot beneden het niveau 3 van het staal in de gietvorm.Reference numeral 1 shows, on an enlarged scale, the inner wall of a mold for casting steel billets. A dip tube 2 for the supply of molten steel extends below the level 3 of the steel in the mold.
De gietvorm wordt intensief gekoeld (niet afgebeeld), waardoor zich een gestolde huid 4 vormt die naar beneden toe dikker wordt. Deze gestolde huid 4 moet 30 bij het verlaten van de gietvorm voldoende sterkte hebben opdat hij verder met mechanische middelen kan worden weggetrokken, zonder dat hij bezwijkt. De middelen voor het wegtrekken van de zich zo vormende knuppel zijn niet afgebeeld, 1007646 -4- doch zijn in de vorm van een traditionele rollenbaan zoals die ook bijvoorbeeld is afgebeeld in het Duitse Offenlegungsschrift 2017469. Teneinde met hogere snelheid te kunnen gieten dient de stroming van het gesmolten staal beheerst te geschieden zonder dat een te hoge gietimpuls op de nog weke gestolde huid wordt overgedragen, 5 daar dit tot een doorbraak van deze gestolde huid zou kunnen leiden. Bij voorkeur wordt daarom de dompelpijp aangesloten op een buffervat 5 hetwelk met behulp van een deksel 6 is afgesloten en waarbij via de afzuigopening 7 vacuüm kan worden gezogen boven het in het buffervat 5 aanwezige gesmolten staal.The mold is cooled intensively (not shown) to form a solidified skin 4 which thickens downwards. This solidified skin 4 must have sufficient strength when it leaves the mold so that it can be further pulled away by mechanical means without it collapsing. The means for withdrawing the billet thus forming are not shown, 1007646 -4- but are in the form of a traditional roller conveyor as also shown, for example, in the German Offenlegungsschrift 2017469. In order to be able to pour at a higher speed, the flow must be of the molten steel to take place in a controlled manner without a too high casting impulse being transferred to the still soft solidified skin, since this could lead to a breakthrough of this solidified skin. Preferably, therefore, the immersion pipe is connected to a buffer vessel 5, which is closed by means of a lid 6, whereby vacuum can be drawn via the suction opening 7 above the molten steel present in the buffer vessel 5.
Enerzijds maakt de aanwezigheid van een buffervat de stroom van het gesmolten 10 staal naar en door de dompelpijp 2 regelmatiger, terwijl verder als gevolg van de verminderde gasdruk boven het gesmolten staal de ferrostatische druk in de dompelpijp wordt verminderd.On the one hand, the presence of a buffer vessel makes the flow of the molten steel to and through the immersion pipe 2 more regular, while further, due to the reduced gas pressure above the molten steel, the ferrostatic pressure in the immersion pipe is reduced.
Gesmolten staal wordt naar het buffervat 5 geleid door de toevoerleiding 8, die zelf weer aansluit op een verdeelbak 9. Deze verdeelbak 9 kan er voor zorgen dat een 15 constante stroom staal naar het buffervat 5 kan vloeien, ook indien het gesmolten staal via staalpannen 10 chargegewijs wordt toegeleverd vanuit de staalfabriek. Staalpan 10 wordt zelf weer via een gietpijp 11 geleegd in verdeelbak 9. Met behulp van een stopstang 12 kan de stroom staal vanuit de verdeelbak 9 worden gereguleerd ter compensatie van verschillen in het niveau 13 van het staal in de verdeelbak. 20 Tevens kan met behulp van de stopstang 12, indien gewenst, de stroom vanuit de verdeelbak geheel worden afgesloten. Gestreefd moet ernaar worden dat het niveau 14 in het buffervat 5 zoveel mogelijk stationair blijft, zodat de gietomstandigheden uniform blijven. Ter plaatse 15 wordt argongas geïnjecteerd, hetgeen bellen 16 vormt, die door de stroom gesmolten staal door de toevoerleiding 8 worden 25 meegesleurd naar het buffervat 5. In het buffervat 5 vormen deze bellen een bellenscherm 17 dat in pijlrichting 18 omhoog stijgt naar het badoppervlak. De bellenstroom 17 veroorzaakt daarbij een stroming van het staal langs het badoppervlak volgens pijlrichting 19.Molten steel is led to the buffer vessel 5 through the supply pipe 8, which itself connects to a transfer tray 9. This transfer tray 9 can ensure that a constant flow of steel can flow to the buffer vessel 5, even if the molten steel via steel pans 10 batch-wise, it is supplied from the steel factory. Steel pan 10 itself is emptied again into a transfer box 9 via a pouring pipe 11. With the aid of a stop rod 12, the flow of steel from the transfer box 9 can be regulated to compensate for differences in the level 13 of the steel in the transfer box. Also, with the aid of the stop rod 12, the flow from the transfer box can be completely shut off, if desired. The aim should be that the level 14 in the buffer vessel 5 remains stationary as much as possible, so that the casting conditions remain uniform. At site 15, argon gas is injected, forming bubbles 16, which are dragged by the flow of molten steel through the feed line 8 to the buffer vessel 5. In the buffer vessel 5, these bubbles form a bubble screen 17 which rises in arrow direction 18 to the bath surface. The bubble flow 17 thereby causes a flow of the steel along the bath surface in the direction of arrow 19.
Door de aanwezigheid van de verhoging 20 wordt de bellenstroom extra in 30 opwaartse richting omgeleid. Tevens wordt hiermee voorkomen dat gasbellen door de stroom vloeibaar staal worden meegesleurd tot in de gietvorm. Een eenvoudige verhoging van circa 10 cm hoogte uit vuurvast materiaal is hiertoe al voldoende.Due to the presence of the elevation 20, the bubble flow is diverted additionally in the upward direction. This also prevents gas bubbles from being carried along into the mold by the flow of liquid steel. A simple increase of approximately 10 cm in height from refractory material is sufficient for this.
1007646 -5-1007646 -5-
De bellen 16 groeien tijdens het transport door toevoerleiding 8 en via het bellenscherm 17 aan, eerst door opname van waterstof, en vervolgens door de vermindering van de ferrostatische druk op deze stijgende bellen. Daardoor wordt het beloppervlak zodanig vergroot dat een zeer intensieve opname van waterstof in de 5 argonbellen kan plaatsvinden. Aan het badoppervlak wordt vervolgens de ontsnappende waterstof afgezogen via afzuigopening 7.The bubbles 16 grow during transport through supply line 8 and through the bubble shield 17, first by hydrogen uptake, and then by the reduction of the ferrostatic pressure on these rising bubbles. As a result, the bubble surface is enlarged in such a way that a very intensive absorption of hydrogen in the 5 argon bubbles can take place. The escaping hydrogen is then extracted from the bath surface via suction opening 7.
In een praktijksituatie werd staal vergoten in een hoeveelheid van 0,3 t/min. De temperatuur van het vergoten staal was 1500 °C. In de staalpan 10 werd een waterstofconcentratie geconstateerd van 6 ppm. Met een oppervlak van het staalbad 10 in de verdeelbak van circa 1 m2 werd een absolute druk boven het staalniveau 14 aangehouden van 10 mbar. Gebruik werd gemaakt van een holle stopstang 12, waardoor argongas bij de afdichting van de stopstang werd geïnjecteerd in de toevoerleiding 8 in een hoeveelheid van 10 Nl/min. Het bleek dat de gevormde argonbellen in het bellenscherm 17 aangroeiden tot een diameter van circa 10 mm.In a practical situation, steel was poured in an amount of 0.3 rpm. The temperature of the cast steel was 1500 ° C. A hydrogen concentration of 6 ppm was observed in the sample pan 10. With an area of the steel bath 10 in the transfer box of approximately 1 m2, an absolute pressure above the steel level 14 of 10 mbar was maintained. A hollow stop rod 12 was used, whereby argon gas was injected into the feed line 8 at the stop tube seal at the rate of 10 Nl / min. It was found that the argon bubbles formed in the bubble screen 17 grew to a diameter of about 10 mm.
15 Bij meting werd gevonden dat het gehalte waterstof van het vergoten staal was gereduceerd van 6 ppm tot tussen 1 en 2 ppm.When measured, it was found that the hydrogen content of the cast steel had been reduced from 6 ppm to between 1 and 2 ppm.
Zonder injectie van argon, onder overigens gelijke omstandigheden, werd gemeten dat het vergoten staal een gehalte van waterstof bevatte van tussen 4 en 5 ppm.Without argon injection, under otherwise equal conditions, it was measured that the cast steel had a hydrogen content of between 4 and 5 ppm.
20 Opgemerkt wordt dat met de nieuwe werkwijze het ook mogelijk is andere, op zich gasvormige, componenten uit het te vergieten staal te verwijderen.It is noted that with the new method it is also possible to remove other, in themselves gaseous, components from the steel to be cast.
10076461007646
Claims (3)
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1007646A NL1007646C2 (en) | 1997-11-28 | 1997-11-28 | Method for continuous casting of molten steel into high quality billets or blooms. |
| AT98203947T ATE229858T1 (en) | 1997-11-28 | 1998-11-25 | PROCESS FOR CONTINUOUS STEEL CASTING FOR PRODUCING HIGH QUALITY BARs OR BLOCKS |
| EP98203947A EP0922511B1 (en) | 1997-11-28 | 1998-11-25 | Process for the continuous casting of molten steel to form high-quality billets or blooms |
| DE69810252T DE69810252D1 (en) | 1997-11-28 | 1998-11-25 | Process for continuous steel casting for the production of high-quality bars or blocks |
| NO985569A NO985569L (en) | 1997-11-28 | 1998-11-27 | Process for continuous casting of molten steel to form high quality fine or coarse particles |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1007646A NL1007646C2 (en) | 1997-11-28 | 1997-11-28 | Method for continuous casting of molten steel into high quality billets or blooms. |
| NL1007646 | 1997-11-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL1007646C2 true NL1007646C2 (en) | 1999-05-31 |
Family
ID=19766079
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL1007646A NL1007646C2 (en) | 1997-11-28 | 1997-11-28 | Method for continuous casting of molten steel into high quality billets or blooms. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0922511B1 (en) |
| AT (1) | ATE229858T1 (en) |
| DE (1) | DE69810252D1 (en) |
| NL (1) | NL1007646C2 (en) |
| NO (1) | NO985569L (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100574935C (en) | 2003-10-10 | 2009-12-30 | 纽科尔公司 | Steel strip and method of casting steel strip |
| US7484551B2 (en) | 2003-10-10 | 2009-02-03 | Nucor Corporation | Casting steel strip |
| DE102023206511A1 (en) * | 2023-07-10 | 2025-01-16 | Sms Group Gmbh | Cascade vessel arrangement, method for degassing and/or refining a molten metallic composition and metallurgical plant for producing a molten metallic composition |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2017469A1 (en) * | 1969-04-15 | 1970-10-22 | Vereinigte österreichische Eisen- und Stahlwerke AG, Linz (Österreich) | Plant for continuous casting as well as continuous casting process using this plant |
| JPS5797847A (en) * | 1980-12-11 | 1982-06-17 | Kawasaki Steel Corp | Method for feeding molten metal into mold in continuous casting |
| JPS5835051A (en) * | 1981-08-26 | 1983-03-01 | Kawasaki Steel Corp | Tundish in continuous casting machine |
| FR2675411A1 (en) * | 1991-04-16 | 1992-10-23 | Siderurgie Fse Inst Rech | Distributor (tundish) for the continuous casting of liquid metal, particularly steel, between a ladle and an ingot mould |
| NL1001976C2 (en) * | 1995-12-22 | 1997-06-24 | Hoogovens Groep Bv | Method and device for continuous casting of steel. |
-
1997
- 1997-11-28 NL NL1007646A patent/NL1007646C2/en not_active IP Right Cessation
-
1998
- 1998-11-25 DE DE69810252T patent/DE69810252D1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-11-25 EP EP98203947A patent/EP0922511B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-11-25 AT AT98203947T patent/ATE229858T1/en not_active IP Right Cessation
- 1998-11-27 NO NO985569A patent/NO985569L/en unknown
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2017469A1 (en) * | 1969-04-15 | 1970-10-22 | Vereinigte österreichische Eisen- und Stahlwerke AG, Linz (Österreich) | Plant for continuous casting as well as continuous casting process using this plant |
| JPS5797847A (en) * | 1980-12-11 | 1982-06-17 | Kawasaki Steel Corp | Method for feeding molten metal into mold in continuous casting |
| JPS5835051A (en) * | 1981-08-26 | 1983-03-01 | Kawasaki Steel Corp | Tundish in continuous casting machine |
| FR2675411A1 (en) * | 1991-04-16 | 1992-10-23 | Siderurgie Fse Inst Rech | Distributor (tundish) for the continuous casting of liquid metal, particularly steel, between a ladle and an ingot mould |
| NL1001976C2 (en) * | 1995-12-22 | 1997-06-24 | Hoogovens Groep Bv | Method and device for continuous casting of steel. |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 006, no. 190 (M - 159) 29 September 1982 (1982-09-29) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 007, no. 116 (M - 216) 20 May 1983 (1983-05-20) * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69810252D1 (en) | 2003-01-30 |
| EP0922511A1 (en) | 1999-06-16 |
| NO985569L (en) | 1999-05-31 |
| NO985569D0 (en) | 1998-11-27 |
| ATE229858T1 (en) | 2003-01-15 |
| EP0922511B1 (en) | 2002-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US944370A (en) | Process and apparatus for making metal ingots. | |
| KR101454311B1 (en) | Hollow jet nozzle for continuous steel casting | |
| NL1007646C2 (en) | Method for continuous casting of molten steel into high quality billets or blooms. | |
| US12202034B2 (en) | Apparatus and method for use in casting of metals and/or metal alloys | |
| NO162847B (en) | PROCEDURE AND DEVICE FOR THE TREATMENT OF MELTED METAL. | |
| EP0050581A1 (en) | Process and apparatus for continuously casting hollow metal ingots | |
| US4186791A (en) | Process and apparatus for horizontal continuous casting of metal | |
| JP7406075B2 (en) | Titanium ingot manufacturing method and titanium ingot manufacturing mold | |
| RU2003126454A (en) | METHOD FOR INFLUENCING THE LIQUID STEEL CHEMICAL COMPOSITION BEFORE AND DURING THE CONTINUOUS CASTING AND ANTI-TURNING FORMING DEVICE FOR INFLUENCING THE LIQUID STEEL CHEMICAL COMPOSITION BEFORE AND DURING THE CONTINUOUS CASTING | |
| NL1014024C2 (en) | Apparatus and method for continuous or semi-continuous casting of aluminum. | |
| US4355680A (en) | Method and apparatus for continuous casting of hollow articles | |
| FI124847B (en) | Nozzle for continuous casting, mold part, method for continuous casting and use of a rod, wire or pipe made with a continuous casting nozzle, with a mold part or by a method for continuous casting, as a blank | |
| JP7068628B2 (en) | Casting method | |
| SU1210969A1 (en) | Apparatus for continuous metal casting | |
| JP4884261B2 (en) | Injection tube for sub-ingot casting | |
| RU2025199C1 (en) | Method of flow-line vacuumizing of metal in the process of continuous pouring | |
| JP7406074B2 (en) | Titanium ingot manufacturing method and titanium ingot manufacturing mold | |
| JP7712550B2 (en) | Nozzle System | |
| CN107175322A (en) | The manufacture device and manufacture method of Cu alloy material | |
| RU2060858C1 (en) | Method of flow-type metal vacuumizing upon continuous casting | |
| SU1212690A1 (en) | Versions of method and apparatus for continuous casting of billets | |
| RU2058214C1 (en) | Method of in-line vacuum treatment of continuous casting metal | |
| JPH09168845A (en) | Continuous casting method and equipment for molten metal without inclusions and bubbles | |
| JP2019188432A (en) | Casting method | |
| RU2051004C1 (en) | Method of continuous evacuation of metal in the process of continuous casting |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD2B | A search report has been drawn up | ||
| VD1 | Lapsed due to non-payment of the annual fee |
Effective date: 20040601 |