WO2008007647A1 - Friction driving belt and process for manufacturing the same - Google Patents

Description

明 細 書

摩擦伝動ベルト及びその製造方法

技術分野

[0001] 本発明は、ベルト本体の少なくともプーリ接触部分がエラストマ一組成物で形成さ れた摩擦伝動ベルト及びその製造方法に関する。

背景技術

[0002] 自動車に搭載されたエンジンの動力を補機駆動のために伝達する摩擦伝動ベルト として、 Vリブドベルトが広く一般に用いられて 、る。

[0003] ところで、この Vリブドベルトを回転変動や負荷が大き 、エンジンの補機駆動系に用 いた場合、降雨等によりベルトが被水するとベルトがプーリ上で滑って異音を発する ことがある。このような異音は、被水後のウエット状態ではベルトの動摩擦係数が通常 時に比べて低くなる一方、ウエット状態からドライ状態に状態が変化すると動摩擦係 数が高くなるところ、ウエット状態からドライ状態への状態の変化が急激に不連続に 起こること力ら、ベルトの周方向に沿ってウエット状態の部分とドライ状態の部分とが 混在することとなり、ベルトとプーリとの間の滑りと密着とを交互に繰り返すスティック スリップ現象が生じるために発生するものと考えられる。

[0004] 特許文献 1には、圧縮ゴム層に綿短繊維及びパラ系ァラミド短繊維を含有するとと もにリブ側面力も突出させ、さらに突出したパラ系ァラミド短繊維がフィブリルィ匕してお り、さらに上記綿短繊維とパラ系ァラミド短繊維の含有量を圧縮ゴム層のゴム 100重 量部に対して綿短繊維を 10〜40重量部、パラ系ァラミド短繊維を 5〜： LO重量部含 有した Vリブドベルトが開示されており、これにより、自動車用ベルトで回転変動の大 きいエンジンに使用する場合に注水時の微小滑りを抑えることで発音を無くすことが できる、と記載されている。

[0005] し力しながら、上記特許文献 1に開示された Vリブドベルトでは、短繊維の含有量が 多いためにベルト自体の剛性が高くなるため、却ってベルトのプーリ上でのスリップが 生じ易いという問題がある。

特許文献 1 :特開 2001— 165244号公報 発明の開示

[0006] 本発明は、ベルト本体の少なくともプーリ接触部分がエラストマ一組成物で形成さ れた摩擦伝動ベルトであって、

上記ベルト本体のプーリ接触部分は、プーリ接触表面に多数のセル状凹孔が形成 されていることを特徴とする。

[0007] また、ベルト本体がエラストマ一組成物で形成された本発明の摩擦伝動ベルトの製 造方法は、

中空粒子が配合されたエラストマ一組成物を加熱成形することによりベルト本体前 駆体を形成するステップと、

上記形成されたベルト本体前駆体を切削してプーリ接触部分を形成するステップと を備えたことを特徴とする。

[0008] 本発明によれば、ベルト本体のプーリ接触部分のプーリ接触表面に多数のセル状 凹孔が形成されていることにより、被水時の異音の発生を抑制することができる。 図面の簡単な説明

[0009] [図 1]Vリブドベルトの斜視図である。

[図 2]リブの拡大断面図である。

[図 3]Vリブドベルトの製造方法の説明図である。

[図 4]補機駆動用ベルト伝動装置のプーリレイアウトを示す図である。

[図 5]耐久評価用のベルト走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。

[図 6]動摩擦係数測定装置の構成を示す図である。

発明を実施するための最良の形態

[0010] 以下、実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。

[0011] 図 1は、本実施形態に係る Vリブドベルト B (摩擦伝動ベルト）を示す。この Vリブドべ ルト Bは、例えば、自動車エンジンの動力を補機駆動のために伝達するものであり、 長さ 1000〜2500mm、幅 10〜20mm及び厚さ 4. 0〜5. Ommに形成されている。

[0012] この Vリブドベルト Bは、外側部分の接着ゴム層 11と内側部分のリブゴム層 12との 二重層に構成された Vリブドベルト本体 10を備えており、その Vリブドベルト本体 10 の外側表面に補強布 17が貼設されている。また、接着ゴム層 11には、ベルト幅方向 にピッチを形成するように螺旋状に設けられた心線 16が埋設されている。

[0013] 接着ゴム層 11は、断面横長矩形の帯状に構成され、例えば、厚さ 1. 0〜2. 5mm に形成されている。接着ゴム層 11は、ベースエラストマ一に種々の配合剤が配合さ れたエラストマ一組成物で形成されている。ベースエラストマ一としては、例えば、ェ チレンプロピレンジェンモノマー（EPDM)、クロロプレンゴム（CR)、水素添力卩-トリ ルゴム (H— NBR)等が挙げられる。配合剤としては、例えば、架橋剤、老化防止剤、 加工助剤、可塑剤、補強材、充填材等が挙げられる。なお、接着ゴム層 11を形成す るエラストマ一組成物は、ベースエラストマ一に配合剤が配合されて混練された未架 橋エラストマ一組成物を加熱及び加圧して架橋させたものである。

[0014] リブゴム層 12は、プーリ接触部分を構成する複数のリブ 13が内側に垂下するように 設けられている。これらの複数のリブ 13は、各々が周方向に延びる断面略逆三角形 の突条に形成されていると共に、ベルト幅方向に並列に設けられている。各リブ 13は 、例えば、リブ高さが 2. 0〜3. Omm、基端間の幅が 1. 0〜3. 6mmに形成されてい る。また、リブ数は、例えば、 3〜6個である（図 1では、リブ数が 3)。

[0015] リブゴム層 12は、ベースエラストマ一に種々の配合剤が配合されたエラストマ一組 成物で形成されている。ベースエラストマ一としては、例えば、エチレンプロピレンジ ェンモノマー（EPDM)、クロロプレンゴム（CR)、水素添力卩-トリルゴム（H— NBR) 等が挙げられる。配合剤としては、例えば、架橋剤、老化防止剤、加工助剤、可塑剤 、補強材、充填材、短繊維 14、中空粒子 18等が挙げられる。なお、リブゴム層 12を 形成するエラストマ一組成物は、ベースエラストマ一に配合剤が配合されて混練され た未架橋エラストマ一組成物を加熱及び加圧して架橋させたものである。

[0016] リブゴム層 12を形成するエラストマ一組成物には短繊維 14が配合されている力 そ の短繊維 14は、ベルト幅方向に配向するように設けられている。また、短繊維 14のう ちプーリ接触表面、つまり、リブ表面に露出したものは、そのリブ表面力も突出してい る。そのような短繊維 14としては、例えば、ァラミド繊維、ポリエステル繊維、綿等が挙 げられる。短繊維 14は、例えば、長さが 0. 2〜3. Ommであり、ベースエラストマ一 1 00質量部に対する配合量が 3〜30質量部である。 [0017] リブゴム層 12を形成するエラストマ一組成物には中空粒子 18が配合されているが 、その中空粒子 18のうちリブ表面、つまり、プーリ接触表面に露出したものは、一部 分が切除されてリブ表面に多数のセル状凹孔 15を形成している。このセル状凹孔 1 5は、図 2に示すように、リブ表面に開口した微細な凹孔であり、平均孔径が 3〜60 mであることが好ましぐ 3〜30 mであることがより好ましい。そのような中空粒子 18 としては、例えば、日本フィライト株式会社製の EHM303や EMS— 022、積水化学 株式会社製の 092— 40や 092— 120のアクリル-トリル共重合体のもの、和信化学 工業社製のヮシンマイクロカプセル等が挙げられる。中空粒子 18は、例えば、粒径 力^〜 38 mであることが好ましぐ 2〜 17 mであることがより好ましい。また、中空 粒子 18は、ベースエラストマ一 100質量部に対する配合量が 1質量部以上 15質量 部未満であることが好ましぐ 5〜： L0質量部であることがより好ましい。

[0018] 補強布 17は、ポリエステル繊維や綿等の経糸及び緯糸カゝらなる平織り等の織布 17 ，で構成されている。補強布 17は、 Vリブドベルト本体 10に対する接着性を付与する ために、成形加工前にレゾルシン ·ホルマリン'ラテックス水溶液（以下「RFL水溶液」 t 、う）に浸漬して加熱する処理及び Vリブドベルト本体 10側となる表面にゴム糊をコ 一ティングして乾燥させる処理が施されて 、る。

[0019] 心線 16は、ァラミド繊維やポリエステル繊維等の撚り糸 16'で構成されている。心 線 16は、 Vリブドベルト本体 10に対する接着性を付与するために、成形加工前に RF L水溶液に浸漬した後に加熱する処理及びゴム糊に浸漬した後に乾燥させる処理が 施されている。

[0020] 次に、上記 Vリブドベルト Bの製造方法を、図 3に基づいて説明する。

[0021] Vリブドベルト Bの製造では、外周に、ベルト背面を所定形状に形成する成形面を 有する内金型と、内周に、ベルト内側を所定形状に形成する成形面を有するゴムスリ ーブとが用いられる。

[0022] まず、内金型の外周を補強布 17となる織布 17，で被覆した後、その上に、接着ゴム 層 11の外側部分 1 lbを形成するための未架橋ゴムシート 1 lb'を巻き付ける。

[0023] 次いで、その上に、心線 16となる撚り糸 16'を螺旋状に巻き付けた後、その上に、 接着ゴム層 11の内側部分 1 laを形成するための未架橋ゴムシート 1 la'を巻き付け、 さらにその上に、リブゴム層 12を形成するための未架橋ゴムシート 12，を巻き付ける。 このとき、リブゴム層 12を形成するための未架橋ゴムシート 12，として、卷付方向に直 交する方向に配向した短繊維 14及び中空粒子 18が配合されたものを用いる。この 未架橋ゴムシート 12，は、ベースエラストマ一 100質量部に対して中空粒子 18が 1質 量部以上 15質量部未満配合されたものであることが好ましぐ 5〜： LO質量部配合さ れたものであることがより好ましい。

[0024] しかる後、内金型上の成形体にゴムスリーブを套嵌してそれを成形釜にセットし、内 金型を高熱の水蒸気などにより加熱すると共に、高圧をかけてゴムスリーブを半径方 向内方に押圧する。このとき、ゴム成分が流動すると共に架橋反応が進行し、撚り糸 16 '及び織布 17'のゴムへの接着反応も進行する。また、中空粒子 18は、粒子中の ペンタンやへキサンなどが揮発して膨張し、内部に多数の微小な中空部を形成する 。そして、これによつて、筒状のベルトスラブ (ベルト本体前駆体）が成形される。

[0025] そして、内金型力もベルトスラブを取り外し、それを長さ方向に数個に分割した後、 それぞれの外周を研磨切削してリブ 13、つまり、ベルト接触部分を形成する。このと き、ベルト接触表面に露出する中空粒子 18は、一部分が切除されて開口し、ベルト 接触表面にセル状凹孔 15を形成する。

[0026] 最後に、分割されて外周にリブ 13が形成されたベルトスラブを所定幅に幅切りし、 それぞれの表裏を裏返すことにより Vリブドベルト Bが得られる。

[0027] 図 4は、 Vリブドベルト Bを用いた自動車エンジンにおけるサーペンタインドライブの 補機駆動用ベルト伝動装置 40のプーリレイアウトを示す。

[0028] この補機駆動用ベルト伝動装置 40のレイアウトは、最上位置のパワーステアリング プーリ 41、そのパワーステアリングプーリ 41の下方に配置された ACジェネレータプ ーリ 42、パワーステアリングプーリ 41の左下方に配置された平プーリのテンショナプ ーリ 43と、そのテンショナプーリ 43の下方に配置された平プーリのウォーターポンプ プーリ 44と、テンショナプーリ 43の左下方に配置されたクランクシャフトプーリ 45と、 そのクランクシャフトプーリ 45の右下方に配置されたエアコンプーリ 46とにより構成さ れている。これらのうち、平プーリであるテンショナプーリ 43及びウォーターポンププ ーリ 44以外は全てリブプーリである。そして、 Vリブドベルト Bは、リブ 13側が接触する ようにパワーステアリングプーリ 41に巻き掛けられ、次いで、ベルト背面が接触するよ うにテンショナプーリ 43に巻き掛けられた後、リブ 13側が接触するようにクランタシャ フトプーリ 45及びエアコンプーリ 46に順に巻き掛けられ、さらに、ベルト背面が接触 するようにウォーターポンププーリ 44に巻き掛けられ、そして、リブ 13側が接触するよ うに ACジェネレータプーリ 42に巻き掛けられ、最後にパワーステアリングプーリ 41に 戻るように設けられている。

[0029] 上記の構成の Vリブドベルト Bによれば、 Vリブドベルト本体 10のリブ 13のリブ表面 、つまり、プーリ接触部分のプーリ接触表面に多数のセル状凹孔 15が形成されてい ることにより、例えば、上記のように自動車の補機駆動用ベルト伝動装置に用いて被 水したときであっても異音の発生を抑制することができる。これは、ベルトとプーリとの 間に介在する水がセル状凹孔 15に取り込まれた後に外部に排水されて速やかに除 去され、ウエット状態力もドライ状態に連続的に状態が変化するので、ウエット状態の 部分とドライ状態の部分とが混在することなくベルトが周方向に沿って状態が均一と なり、スティック スリップ現象の発生を抑えることができるためではないかと推測され る。

[0030] なお、上記実施形態では、 Vリブドベルト Bを例とした力 特にこれに限定されるもの ではなぐ例えば、その他の Vベルト等の摩擦伝動ベルトであってもよい。

実施例

[0031] (試験評価用ベルト）

以下の実施例 1〜9及び比較例の Vリブドベルトを作製した。それぞれの構成は表 1にも示す。

[0032] <実施例 1 >

ベースエラストマ一としてエチレンプロピレンジェンモノマー（EPDM) (DuPont D ow Elastomers社製 商品名：ノーデル IP 4640) 100質量部に対して、カーボンブ ラック HAF40 (東海カーボン社製 商品名：シースト 3)及びカーボンブラック FEF30 (新日化カーボン社製 商品名： HTC # 100)を合わせて 70質量部、軟化剤 (日本 サン石油社製 商品名：サンパー 2280) 12質量部、酸ィ匕亜鉛 (堺ィ匕学工業社製 商 品名：亜鉛華 3種) 3質量部、ステアリン酸 (花王社製 商品名：ステアリン酸） 1質量部 、ジクミルパーオキサイド (架橋剤） (日本油脂社製 商品名：パークミル D) 3質量部、 ナイロン短繊維 (東レ社製 商品名：レオナ 66 繊維長 lmm) 20質量部、及び、中 空粒子 A (日本フィライト社製 商品名： 092— 40 粒子径10〜17 111) 1質量部を 配合して混練した未架橋エラストマ一組成物を用いてリブゴム層を形成した Vリブド ベルトを作製し、これを実施例 1とした。

[0033] なお、接着ゴム層を EPDMのエラストマ一組成物、補強布をナイロン繊維製の織布 、心線をポリエチレンナフタレート繊維 (PEN)製の撚り糸でそれぞれ構成し、ベルト の長さを 2280mm、幅を 25mm及び厚さを 4. 3mmとし、そして、リブ数を 6個とした

[0034] <実施例 2>

未架橋エラストマ一組成物に配合した中空粒子 Aの配合量を 5質量部としたことを 除いて実施例 1と同一構成の Vリブドベルトを作製し、これを実施例 2とした。

[0035] <実施例 3 >

未架橋エラストマ一組成物に配合した中空粒子 Aの配合量を 10質量部としたことを 除いて実施例 1と同一構成の Vリブドベルトを作製し、これを実施例 3とした。

[0036] <実施例 4>

未架橋エラストマ一組成物に配合した中空粒子 Aの配合量を 15質量部としたことを 除いて実施例 1と同一構成の Vリブドベルトを作製し、これを実施例 4とした。

[0037] <実施例 5 >

未架橋エラストマ一組成物に 中空粒子 Aの代わりに中空粒子 B (積水化学社製 商品名： EHM303 粒子径 24〜34 m)をベースエラストマ一 100質量部に対して 10質量部配合したことを除 ヽて実施例 1と同一構成の Vリブドベルトを作製し、これを 実施例 5とした。

[0038] <実施例 6 >

未架橋エラストマ一組成物に、中空粒子 Aの代わりに中空粒子 C (積水化学社製 商品名： EMS— 022 粒子径 25〜35 m)をベースエラストマ一 100質量部に対し て 10質量部配合したことを除いて実施例 1と同一構成の Vリブドベルトを作製し、これ を実施例 6とした。 [0039] <実施例 7>

未架橋エラストマ一組成物に配合した中空粒子 Aの配合量を 20質量部としたことを 除いて実施例 1と同一構成の Vリブドベルトを作製し、これを実施例 7とした。

[0040] <実施例 8 >

未架橋エラストマ一組成物に、中空粒子 Aの代わりに中空粒子 D (日本フィライト社 製 商品名： 092— 120 粒子径 28〜38 m)をベースエラストマ一 100質量部に対 して 10質量部配合したことを除いて実施例 1と同一構成の Vリブドベルトを作製し、こ れを実施例 8とした。

[0041] <実施例 9 >

未架橋エラストマ一組成物に、中空粒子 Aの代わりに中空粒子 E (和信化学工業社 製 商品名：ヮシンマイクロカプセル 粒子径 2〜5 μ m)をベースエラストマ一 100質 量部に対して 10質量部配合したことを除 、て実施例 1と同一構成の Vリブドベルトを 作製し、これを実施例 9とした。

[0042] <比較例>

未架橋エラストマ一組成物に中空粒子を配合して 、な 、ことを除 、て実施例 1と同 一構成の Vリブドベルトを作製し、これを比較例とした。

[0043] [表 1]

[0044] (試験評価方法）

<ベルト曲げ弾性率 >

実施例 1〜9及び比較例のそれぞれについて、 JIS K6911に準じ、長さ 80mm、 幅 10mm及び厚さ 4mmのテストピースを切り出し、支点間距離 60mm及び荷重速 度 2mmZminとしてベルト曲げ弾性率を計測した。

[0045] <ベルト耐久走行試験 >

図 5は、 Vリブドベルト Bの耐久評価用のベルト走行試験機 50のプーリレイアウトを 示す。

[0046] このベルト走行試験機 50は、上下に配設されたプーリ径 120mmの大径のリブプ ーリ（上側が従動プーリ、下側が駆動プーリ） 51, 52と、それらの上下方向中間の右 方に配されたプーリ径 45mmの小径のリブプーリ 53とからなる。小径のリブプーリ 53 は、ベルト巻き付け角度が 90° となるように位置付けられている。

[0047] 実施例 1〜9及び比較例のそれぞれの Vリブドベルト Bについて、 3つのリブプーリ 5 1〜53に巻き掛けると共に、 834Nのセットウェイトが負荷されるように小径のリブプー リ 53を側方に引つ張り、雰囲気温度 23°Cの下で駆動プーリである下側のリブプーリ 5 2を 4900rpmの回転速度で回転させるベルト走行試験を実施した。そして、リブ表面 にクラックが発生するまでの時間を計測した。

[0048] <セル状凹孔の平均孔径 >

実施例 1〜9のそれぞれにつ 、て、リブ先端表面及びリブ側面表面のそれぞれを光 学顕微鏡観察し、それぞれの表面の 50〜70個のセル状凹孔の開口径を測定して、 その平均値を平均孔径とした。

[0049] <動摩擦係数変化 >

図 6は、 Vリブドベルト Bの動摩擦係数測定装置 60の構成を示す。

[0050] この動摩擦係数測定装置 60は、縦壁に取付固定されたロードセル 61と、その側方 に設けられたリブプーリ 62とからなる。

[0051] 実施例 1〜9及び比較例のそれぞれの Vリブドベルト Bについて、長さ 1170mmの 短冊状のテストピースを切り出し、その一端をロードセル 61に固定すると共に水平に 延ばしてリブプーリ 62に巻き掛け、他端に 1. 75kgのウェイト 63を吊り下げて 17. 2 Nの荷重を負荷し、その状態でロードセル 61を引っ張る方向にリブプーリ 62を 20rp mの回転数で回転させた。回転開始から 1分後にリブプーリ 62上に 120mlZminの 量の水を滴下し、動摩擦係数の時間的変化を計測した。そして、ドライ状態での動摩 擦係数とウエット状態での動摩擦係数との差を求めた。なお、動摩擦係数は、下記式 に基づいて算出した。

[0052] [数 1] μ ' 二 ln CT T )バ π /2) ：ウェイトによってへ"ルトに生じる張力

T₂： ドセルよつて計測されるへ'、ルトの張力

[0053] <被水後の音圧 >

実施例 1〜9及び比較例のそれぞれの Vリブドベルトについて、回転変動が大きぐ し力も負荷が大きい自動車エンジンの補機駆動用ベルト伝動装置に取り付け、アイド リング状態で Vリブドベルトに 120mlZminの量の水を滴下し、そのときの音圧を測 定した。そして、 90dB以上を「大」、 80dB以上 90dB未満を「中」、 75dB以上 80dB 未満を「小」、 70dB以上 75dB未満を「微小」、 70dB未満を「無し」と評価した。なお、 測定をアイドリング状態で行ったのは、音の発生がエンジンの低回転時に最も顕著と なるからである。

[0054] (試験評価結果）

試験評価の結果を表 1に示す。

[0055] これによると、中空粒子が配合されたエラストマ一組成物で形成され、リブ表面に多 数のセル状凹孔が形成されたリブゴム層を有する実施例 1〜9は、中空粒子が配合さ れて 、な 、エラストマ一組成物で形成され、リブ表面にセル状凹孔が形成されて 、な いリブゴム層を有する比較例と比べて、被水後の音圧が高いことが分かる。これは、 比較例では、ウエット状態からドライ状態への状態の変化が急激に不連続に起こるの で、ベルトの周方向に沿ってウエット状態の部分とドライ状態の部分とが混在すること となり、ベルトとプーリとの間の滑りと密着とを交互に繰り返すスティック スリップ現象 が生じて異音を発するのに対し、実施例 1〜9では、ベルトとプーリとの間に介在する 水がセル状凹孔に取り込まれた後に外部に排水されて速やかに除去され、ウエット 状態からドライ状態に連続的に状態が変化するので、ウエット状態の部分とドライ状 態の部分とが混在することなくベルトが周方向に沿って状態が均一となり、スティック スリップ現象の発生を抑えることができるためではないかと推測される。

[0056] また、実施例 1〜9は、比較例と比べて、被水後の動摩擦係数の低下が小さいこと が分かる。これも、実施例 1〜9では、ベルトとプーリとの間に介在する水がセル状凹 孔に取り込まれた後に外部に排水されて速やかに除去されることによるものであると 考えられる。

[0057] 中空粒子 Aの配合量を変量した実施例 1〜4及び実施例 7を比較すると、ベースェ ラストマー 100質量部に対する配合量が 1質量部以上 15質量部未満の範囲では、 配合量が多くなるに従って被水後の音圧も低くなつているが、配合量が 15質量部以 上になると徐々に音圧が高くなる傾向があるのが分かる。また、被水後の動摩擦係数 の低下傾向もそれに対応するものであることが分かる。従って、中空粒子の配合量と しては、ベースエラストマ一 100質量部に対して 1質量部以上 15質量部未満とするこ とが好ましい。

[0058] また、実施例 1〜4及び実施例 7を比較すると、ベースエラストマ一 100質量部に対 する配合量が多くなるに従って、ベルト曲げ剛性が低くなつているのが分かる。これ は、中空粒子によってリブゴム層の内部に形成される中空部がベルト曲げ剛性を低 下させる因子となるため、中空粒子の配合量が多いほど中空部の占有体積が高くな り、ベルト曲げ剛性をより大きく低下させるためであると考えられる。

[0059] さらに、実施例 1〜4では、ベルト曲げ剛性が低くなるに従ってベルト走行耐久性が 向上しているものの、実施例 7では、ベルト曲げ剛性が実施例 1〜4よりもさらに低い にも関わらずベルト走行耐久性が低下しているのが分かる。これは、実施例 7では、 中空粒子の配合量が多いためにリブゴム層の中空部間及びセル状凹孔間の距離が 実施例 1〜4に比べて短ぐそれらの間でクラックが発生し易くなるためであると考えら れる。

[0060] 中空粒子の種類のみが異なる実施例 3、 5、 6、 8、及び 9を比較すると、中空粒子 E , A、 B、及び Dの順にセル状凹孔の平均孔径が大きぐこれが大きいほどベルト曲げ 剛性が低ぐまた、中空粒子 Eの実施例 9と中空粒子 Aの実施例 3とで僅かに逆転し ているものの、ベルト走行耐久性が高い傾向が伺われる。しかしながら、一方、セル 状凹孔の平均孔径が大きいほど被水後の音圧が高いことが分かる。また、被水後の 動摩擦係数の低下傾向もそれに対応するものであることが分かる。これらの結果に基 づけば、被水後の音圧を低く抑えるという観点からは、セル状凹孔の平均孔径が 3〜 30 μ mであることが望ましいと考えられる。

産業上の利用可能性

本発明は、ベルト本体の少なくともプーリ接触部分がエラストマ一組成物で形成さ れた摩擦伝動ベルト及びその製造方法について有用である。

Claims

請求の範囲

[1] ベルト本体の少なくともプーリ接触部分がエラストマ一組成物で形成された摩擦伝 動ベルトであって、

上記ベルト本体のプーリ接触部分は、プーリ接触表面に多数のセル状凹孔が形成 されて ヽることを特徴とする摩擦伝動ベルト。

[2] 請求項 1に記載された摩擦伝動ベルトにぉ 、て、

上記セル状凹孔は、平均孔径が 3〜60 mであることを特徴とする摩擦伝動ベルト

[3] 請求項 2に記載された摩擦伝動ベルトにぉ ヽて、

上記セル状凹孔は、平均孔径が 3〜30 mであることを特徴とする摩擦伝動ベルト

[4] 請求項 1に記載された摩擦伝動ベルトにぉ 、て、

上記ベルト本体が Vリブドベルト本体であることを特徴とする摩擦伝動ベルト。

[5] ベルト本体がエラストマ一組成物で形成された摩擦伝動ベルトの製造方法であって 中空粒子が配合されたエラストマ一組成物を加熱成形することによりベルト本体前 駆体を形成するステップと、

上記形成されたベルト本体前駆体を切削してプーリ接触部分を形成するステップと を備えたことを特徴とする摩擦伝動ベルトの製造方法。

[6] 請求項 5に記載された摩擦伝動ベルトの製造方法にお ヽて、

上記エラストマ一組成物を、ベースエラストマ一 100質量部に対して上記中空粒子 力 ^質量部以上 15質量部未満配合されたものとすることを特徴とする摩擦伝動ベル トの製造方法。