[go: up one dir, main page]

WO1999016915A1 - Procede de fonctionnement d'un four a sole mobile - Google Patents

Procede de fonctionnement d'un four a sole mobile Download PDF

Info

Publication number
WO1999016915A1
WO1999016915A1 PCT/JP1998/001401 JP9801401W WO9916915A1 WO 1999016915 A1 WO1999016915 A1 WO 1999016915A1 JP 9801401 W JP9801401 W JP 9801401W WO 9916915 A1 WO9916915 A1 WO 9916915A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
furnace
solid reducing
hydrogen
hearth
powdered
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP1998/001401
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Kanji Takeda
Yoshitaka Sawa
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Steel Corp
Original Assignee
Kawasaki Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kawasaki Steel Corp filed Critical Kawasaki Steel Corp
Priority to BR9806254-9A priority Critical patent/BR9806254A/pt
Priority to US09/319,002 priority patent/US6248152B1/en
Priority to DE69826646T priority patent/DE69826646T2/de
Priority to EP98911063A priority patent/EP0976841B1/en
Publication of WO1999016915A1 publication Critical patent/WO1999016915A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/10—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in hearth-type furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0046—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes making metallised agglomerates or iron oxide
    • C21B13/0053—On a massing grate
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/10—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in hearth-type furnaces
    • C21B13/105—Rotary hearth-type furnaces
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
    • Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen

Definitions

  • the present invention relates to a technology for producing reduced iron from iron ore using a movable hearth furnace.
  • Crude steel production can be broadly divided into the blast furnace first converter method and the electric furnace method.
  • the electric furnace method uses scrap or reduced iron as an iron raw material, heats and melts them with electric energy, and in some cases refines it into steel.
  • scrap is used as a main raw material
  • demand for reduced iron has been increasing due to tight supply and demand of scrap and the flow of high-grade products manufactured by the electric furnace method.
  • a layer consisting of iron ore and a solid reducing material is stacked on a horizontally rotating hearth and heated from above by radiant heat transfer.
  • There is a method to reduce iron ore to produce reduced iron Such methods have advantages such as relatively low cost of equipment construction and relatively few operation troubles.
  • the horizontally moving hearth takes the form of a rotary hearth as shown in the illustration of the rotary hearth furnace in FIG.
  • a layer 1 of mixed powder consisting of iron ore (oxide powder mainly composed of powdered iron ore) and a solid reducing material is stacked on the moving (rotating) hearth 3.
  • the moving hearth 3 is covered by a furnace body 4 covered with refractories.
  • a burner 5 is installed in the upper part of the furnace to reduce iron ore on the moving hearth by using it as a heat source.
  • reference numeral 6 denotes a raw material storage device
  • reference numeral 7 denotes a discharge device.
  • the temperature inside the furnace is set to around 300 ° C. Is normal.
  • the reduced iron is usually cooled by a cooler on a rotary hearth and then recovered to prevent oxidation outside the furnace and facilitate handling.
  • Reduction in such a reduced iron production method proceeds by direct reduction between iron ore and a solid reducing material.
  • Direct reduction is an endothermic reaction, the heat supply and reduction rate of which determines productivity.
  • Heat is supplied from the burner as a heat source by radiant heat transfer from the burner flame or the inner wall of the furnace to the layer composed of iron ore and solid reductant, and also within the layer composed of iron ore and solid reductant.
  • the reduction rate is determined by the heat conduction of the reaction and the temperature difference between the reaction temperature and the furnace temperature.
  • auxiliary materials refer to fluxing agents such as limestone, fluorite, serpentine and dolomite. Disclosure of the invention
  • the present invention seeks to shorten the reduction time and improve the productivity with an increase in the demand for reduced iron, and horizontally moves a layer composed of fine iron ore and fine solid reducing material.
  • Operating method of a mobile hearth furnace that stacks on the hearth and reduces the iron ore by radiant heat transfer from the upper part of the furnace by reducing the reaction start temperature to increase the heat transfer rate and shorten the reduction time
  • the purpose is to propose.
  • FIG. 1 is an explanatory view of a rotary hearth furnace.
  • FIG. 2 is an explanatory view of the experimental apparatus.
  • FIG. 3 is a graph showing the relationship between the H 2 content of carbon and the onset temperature of reduction.
  • FIG. 4 is an explanatory diagram of a raw material packing method conforming to the present invention.
  • Figure 5 shows the metallization ratio and the mixture of oxides and carbonaceous materials for the conforming and comparative examples.
  • 4 is a graph of a change over time in a hydrogen concentration in a layer.
  • heat is supplied from the burner as a heat source by radiant heat transfer from the burner flame or the inner wall of the furnace to the bed of iron ore and solid reducing agent.
  • the heat transfer rate is determined by the temperature difference between the furnace temperature and the heat conduction and the reaction temperature inside the layer composed of the material and the solid reducing agent. Therefore, the temperature difference between the reaction temperature of 1100 ° C and the furnace temperature I of 300 ° C becomes the driving force for heat transfer, and the reaction proceeds.
  • 2, 1 is a mixed powder of oxide powder mainly composed of fine iron ore and a powdery solid reducing material
  • 8 is an annular furnace
  • 9 is a furnace tube for gas sealing
  • 10 is a hole for introducing hydrogen
  • 11 Denotes a heating element
  • 12 denotes hydrogen introduction
  • 13 denotes exhaust gas.
  • the amount of hydrogen is reduced by assuming that the amount of solid reducing agent mixed per 1000 kg of iron is 600 kg, and an amount equivalent to the amount of hydrogen generated from the solid reducing agent, that is, carbon material, is introduced from the lower part of the furnace.
  • the starting temperature was investigated. The results of these investigations are shown in the graph of Fig. 3 showing the relationship between the amount of H 2 in the carbonaceous material and the reduction start temperature.
  • the hydrogen gas shift reaction of the following equation (5) occurs in addition to the reactions of the equations (1) to (4).
  • the overall reaction speed improves.
  • the reaction rate is improved by the presence of hydrogen.
  • the effect is saturated when the hydrogen concentration in the carbon material is 0.5 wt% or more. Therefore, it is preferable to use a reducing material having a hydrogen concentration of 0.5 wt% or more.
  • H contained in the reducing agent often has a covalent bond with C atoms, and the temperature at which the elimination reaction takes place is 800 ° C to 900 ° C or more.
  • the lower temperature rises from 800 ° C when the upper temperature goes from 1,000 ° C to 110 ° C. Reach 900 ° C and start the dehydrogenation reaction. Hydrogen generated in the lower layer moves toward the upper layer, increasing the reaction rate by the reactions of equations (3) and (4) Will be.
  • a layer of powdered solid reducing material containing iron is stacked on the lower layer, and a mixed powder of powdered iron ore and powdered solid reducing material or a powdered iron ore and auxiliary material and powdered solid reducing material It can be seen that the operating method of the mobile hearth furnace in which mixed powder is present is extremely effective for reducing oxides. Further, it is preferable that the lower layer contains hydrogen in an amount of 0.5 wt% or more.
  • the auxiliary materials refer to fluxing agents such as limestone, fluorite, serpentine and dolomite.
  • a rotating hearth furnace shown in Fig. 1 above which has a rotating muffled hearth 2 m above the hearth and a burner above the hearth, was entirely covered with a furnace body, and the following operations were conducted on a trial basis.
  • An alumina-based refractory is placed on the upper surface of the moving hearth 3 of the rotary hearth furnace, and a cooler is installed before the product is discharged so that the product is cooled.
  • the product is discharged by a screw-type discharge device.
  • the powdered iron ore and the powdered solid reducing material are combined into two layers, as shown in Fig.
  • Table 1 summarizes the results of surveys on the reduction time and metallization rate when reducing by changing the type and amount of powdered reducing material, that is, carbon material, and the method of packing the raw materials. I will show you. As shown in Table 1, three types of coal materials are used: coal (4% hydrogen), mild char (2% hydrogen), and coke (0.3% hydrogen) with different hydrogen contents, mixed with oxides. The amount of carbon material required for reduction was 500-600 kg, and the amount of carbon material used for the lower layer was changed, and reduction operation was performed.
  • Fig. 5 shows a graph of the change over time in the metallization rate and the hydrogen concentration in the mixed layer of oxide and carbon material under the two typical operating conditions.
  • Comparative Example 1 the hydrogen concentration was released very early in the reaction, and the maximum concentration reached 18%, but the release of hydrogen was completed before the reduction reaction occurred.
  • a reduction time of about 25 minutes is required to achieve a metallization ratio of 92% or more.
  • conformity example 2 the release time of hydrogen is gentle in the latter half.
  • a reduction rate of about 92% or more can be obtained with a reduction time of about ⁇ minutes as a result of promoting reduction by hydrogen, lowering the reduction initiation temperature, and substantially increasing the amount of heat transfer.
  • the present invention provides a method for reducing fine iron ore in a moving hearth furnace, wherein a layer of reducing material containing hydrogen is stacked on a moving hearth under a layer of a mixture of fine ore and reducing material. According to the present invention, the reduction time can be greatly reduced, which can greatly contribute to improving the productivity or reducing the equipment cost of the reduction furnace:

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacture Of Iron (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Tunnel Furnaces (AREA)

Description

移動型炉床炉の操業方法 技術分野
本発明は移動型炉床炉を用明いて鉄鉱石から還元鉄を製造する技術に関 する。
田 背景技術
粗鋼の生産は大きく高炉一転炉法と電気炉法とに分けられる。 このう ち、 電気炉法はスクラップや還元鉄を鉄原料として、 それらを電気エネ ルギ一で加熱溶解させ、 場合によっては精鍊し、 鋼にしている。 現状で はスクラップを主な原料としている力 近年、 スクラップの需給の逼迫、 電気炉法での高級製品の製造の流れから還元鉄の需要が増加しつつある 還元鉄を製造するプロセスの一つとして、 特開昭 63- 1 081 88 号公報に 開示されているように、 水平方向に回転する炉床に鉄鉱石と固体還元材 とからなる層を積み付け、 上部より輻射伝熱によって加熱して鉄鉱石を 還元し、 還元鉄を製造する方法がある。 このような方法は設備の建設費 が比較的安価であること、 操業トラブルが比較的少なくてすむこと等の 優位な点がある。 多くの場合、 水平に移動する炉床とは図 1の回転炉床 炉の説明図に示すような回転炉床の形態を取っている。 移動 （回転） 炉 床 3の上に鉄鉱石 （粉状鉄鉱石を主とする酸化物粉） と固体還元材とか らなる混合粉の層 1を積み付ける。 移動炉床 3は耐火物が張られた炉体 4によって覆われている。 炉上部にはバーナー 5が設置されて、 それを 熱源として移動炉床上の鉄鉱石を還元する。 なお図 1において 6は原料 積み付け装置、 7は排出装置である。
この炉における操業において、 炉内温度は I 300°C前後にされているの が通常である。 また還元操作終了後は炉外での酸化防止、 ハンドリング を容易にするために回転炉床上で冷却器によつて還元鉄を冷却したのち、 回収するのが普通である。
このような還元鉄製造方法での還元は鉄鉱石と固体還元材の間での直 接還元によって進行する。 直接還元は吸熱反応であって、 その熱の供給 および還元速度が生産性を決定づける。 熱の供給はバーナーを熱源とし て、 バーナー火炎または炉内壁から鉄鉱石と固体還元材とからなる層へ の輻射伝熱によって行われるが、 それとともに鉄鉱石と固体還元材とか らなる層内部での熱伝導および反応温度と炉温との温度差によつて還元 速度が定まる。
なおここで、 副原料とは石灰石、 蛍石、 蛇紋岩およびドロマイ 卜など のフラックス剤のことをいう。 発明の開示
本発明は、 還元鉄の需要増大に伴い、 還元時間を短縮しその生産性を 向上しょうとするものであって、 粉状鉄鉱石と粉状固体還元材とからな る層を水平に移動する炉床に積み付け、 炉内上方より輻射伝熱によって 鉄鉱石の還元を行うにあたり、 反応開始温度を低下させることにより伝 熱速度を上昇させ、 還元時間を短縮できる移動型炉床炉の操業方法を提 案することを目的とする。 図面の簡単な説明
図 1は回転炉床炉の説明図である。
図 2は実験装置の説明図である。
図 3は炭素の H 2 量と還元開始温度との関係のグラフである。
図 4は本発明に適合する原料積み付け方法の説明図である。
図 5は適合例ならびに比較例の金属化率および酸化物と炭材との混合 層中の水素濃度の経時変化のグラフである。
〈符号の説明〉
1 鉄鉱石 （酸化物） と固体還元材との混合粉の層
2 水素を含有する粉固体還元材の層
3 移動 （回転） 炉床
4 炉体
5 バーナー
6 原料積み付け装置
7 排出装置
8 環状炉
9 ガスシール用炉心管
10 水素導入用目皿
11 発熱体
12 水素導入
13 排ガス 発明を実施するための最良の形態
粉状鉄鉱石を主とする酸化物粉と粉状固体還元材の混合粉を外部から 加熱すると下記式 (1)、 （2)の反応が連続的に起こり、 還元反応が進行する ことになる。
C〇 + F e O→F e + C〇2 (酸化物粒近傍） · · · · U) C〇2 + C - 2 C O (還元材表面） · · · · （2) 還元反応の式 (1)は一般に 600°C以上の温度で進行するが、 式 (2)の反応は より高温にならないと進行しない。 また、 反応が連続的に進行するには, 式 (1)の生成 C 02 の固体還元材粒子への拡散および式 (2)の生成 C Oの酸 化物粒への拡散が円滑に起こる必要がある。 通常の鉄鉱石と固体還元材 の場合には、 実用的な反応速度が期待できる反応開始温度は約 1100°Cと なっている。
本移動床炉では、 熱の供給はバーナーを熱源として、 バ一ナ一火炎ま たは炉内壁から鉄鉱石と固体還元剤とからなる層への輻射伝熱によって 行われるが、 それとともに鉄鉱石と固体還元材とからなる層内部での熱 伝導および反応温度と炉温との温度差によって伝熱速度が決まる。 した がつて反応温度 1100°Cと炉温 I 300°Cとの温度差が伝熱の駆動力となり、 反応が進行する。
一方、 水素が反応速度に関与する。 下記式 (3), (4)の反応は式 (1)， （2)の 反応に比較して反応速度が大きいことに着目し、 図 2の実験装置の説明 図に示した実験装置を用いて実験を行った。
H2 + F e 0→F e +HZ O (酸化物粒近傍） · · · · （3) H2 O+ C →CO + H2 (還元材表面） · · · · （4) ここで図 2において、 1は粉状鉄鉱石を主とする酸化物粉と粉状固体還 元材との混合粉、 8は環状炉、 9はガスシール用炉心管、 10は水素導入 用目皿、 11は発熱体、 12は水素導入および 13は排ガスを示す。 所定温度 に維持した環状炉内に、 酸化物粉と固体還元材との混合粉を装入し、 炉 の下部からは小量の水素を流した。 水素の量は、 生成する鉄 1000 k gあ たりの固体還元材混合量を 600 k gと想定し、 その固体還元材すなわち 炭材から発生する水素量に相当する量を炉の下部から導入して還元開始 温度を調査した。 これらの調査結果を図 3の炭材の H2 量と還元開始温 度との関係のグラフに示す。
図 3から明らかなように、 炭材中の水素量を増加させると、 実用的な 還元速度が得られる還元開始温度が低下し、 約 0.5w t %の水素で約 100 °Cの還元開始温度の低下が期待できる。 したがって反応温度 （還元 開始温度） と炉温の差が従来の 200°Cから 300°Cに増加させることがで き、 平均的には反応速度および伝熱速度を I.5倍にできることになる。 これらは •水素自体が式 (3)， （4)、 特に式 (4)の反応速度を向上させる。
• H 2 、 H 2 〇の拡散速度が C O、 C 0 2 の拡散速度に比較して、 それぞれ 3. 7倍、 1. 6倍であり、 炭材表面での H 2 O濃度が増加 し、 式 (4)の反応速度が大きくなる。
などの理由によると考えられる。
なお酸化物粉、 固体還元材の混合粉層内では式 (1)〜(4)の反応の他に下 記式 (5)の水素ガスシフ卜の反応が起こるので、 小量の水素があると全体 の反応速度が向上する。
H 2 O + C O— H 2 + C〇2 · · · · (5)
このように水素の存在により反応速度は向上するが、 前掲図 3に示す ように、 炭材中の水素濃度 0. 5 w t %以上でその効果が飽和してくる。 したがって還元材中の水素濃度は 0. 5 w t %以上のものを用いることが よい。
このような基礎実験結果から移動床炉での原料積み付け方法について 種々検討を行い、 極めて有効な方法を見出した。 すなわち図 4の本発明 に適合する原料積み付け方法の説明図に示すように耐火性の移動炉床炉 上に最初に水素を含有する粉状固体還元材 2を所定の厚さに積み付け、 その上に酸化物粉と粉状固体還元材との混合粉 1を装入して層状に積み 付け、 上方からの輻射伝熱で還元を進行させるようにするのである。 こ のような積み付けにおける還元操業においては、 吸熱反応が開始する温 度までは比較的短時間で昇温し、 吸熱反応の開始とともに昇温が一時停 止する。 そして還元材中に含まれる Hは C原子と共有結合をしているこ とが多く、 その脱離反応が起こる温度は 800°Cから 900°C以上である。 酸化物粉と固体還元材との混合粉の下部に水素を含有する還元材を堆積 させると、 上部温度が 1 000°Cから 1 1 00°Cになった段階で下部温度が 800 °Cから 900 °Cに到達し、 脱水素反応を開始する。 下層で発生した水素は 上層に向かって移動、 式 (3)および (4)の反応により反応速度を向上させる ことになる。
一方、 同量の水素を含む還元材を酸化物に混合する方法では、 昇温過 程の最初で水素を発生してしまう。 酸化物の還元が起こる温度に到達し た段階では大部分の水素はすでに系外に出ているので、 還元を促進する 効果は期待できない。 したがって水素を含む還元材を用いて反応速度を 増加させる手段として、 酸化物粉と粉状固体還元材からなる層を水平に 移動する炉床に積み付ける際に、 水平に移動する炉床上に水素を含有す る粉状固体還元材の層を下層に積み付け、 その上部に粉状鉄鉱石と粉状 固体還元材との混合粉または粉状鉄鉱石および副原料と粉状固体還元材 との混合粉を存在させる移動型炉床炉の操業方法が酸化物の還元に極め て有効であることが分かる。 また下層の還元材としては水素を 0. 5 w t %以上含有することがよい。
なおここで、 副原料とは石灰石、 蛍石、 蛇紋岩およびドロマイ 卜など のフラックス剤のことをいう。
《実施例》
回転する直怪 2 mの炉床と炉床上方にバーナーがあり、 それら全体 を炉体で覆った前掲図 1に示す回転炉床炉を用い、 以下の操業を試験的 に行った。 なおこの回転炉床炉の移動炉床 3の上面にはアルミナ系の耐 火物を張り、 製品を排出する前には冷却器が設置され製品が冷却される ようになつている。 そして製品はスクリュー型の排出装置で排出する。 供給口において粉状鉄鉱石と粉状固体還元材とを前掲図 4のように粉状 固体還元材 2の層と粉状鉄鉱石と粉状固体還元材との混合物の層 1の 2 層に積み付け、 炉内で還元させる。 ここで粉状鉄鉱石と粉状固体還元材 は篩い目 3 mm以下に調整して用いた。 また還元帯での炉温はバーナー の燃焼調整により 1 300°Cの温度に制御した。
粉状還元材すなわち炭材の種類および使用量、 原料の積み付け方法な どを変えて還元したときの還元時間と金属化率の調査結果を表 1にまと めて示す。 表 1に示すように、 炭材としては水素含有量が異なる石炭 （ 水素 4 % ) 、 マイルドチヤ一 （水素 2 % ) 、 コークス （水素 0, 3 % ) の 3種類を用い、 酸化物と混合する炭材は還元に必要な 500〜600 k gと し、 下層に使用する炭材量を変更して、 還元操業を行った。
表 1から明らかなように、 石炭を均一混合した比較例 1、 水素を含ま ないコークスを下層に用いた比較例 2では還元時間がそれぞれ 25分と 28 分間で還元率 92 %以上となった。 一方、 石炭を下層に用いたこの発明の 適合例 1〜 3では還元時間が 1 8分から 1 6分間で金属化率 92 %以上を得る ことができる。 また下層炭材量が増加すると、 わずかに還元時間は短縮 し、 マイルドチヤ一を用いた場合には、 石炭の分解に必要な熱量がいら ないため、 水素の効果がより顕著にでている。
つぎに代表的な操業条件 2例での金属化率、 および酸化物と炭材との 混合層中の水素濃度の経時変化のグラフを図 5に示した。 比較例 1にお いては水素濃度が反応のごく初期に放出され、 最大濃度は 1 8 %まで達し ているが、 還元反応を起こす前に水素の放出を完了してしまう。 その結 果、 金属化率 92 %以上を得るには約 25分間の還元時間を要している。 一 方、 適合例 2では水素の放出時期が後半になだらかになっている。 この ため水素による還元促進、 還元開始温度の低下、 実質的伝熱量の増加な どから結果的に約 Π分間の還元時間で金属化率 92 %以上を得ることがで きている。 実験 使用炭材種 使用炭材量 使用炭材量 原料 還元時間 金属化率 備考
番 (酸化物混合量） (下層炭材） 積み付け (分） (%)
(kg/t) (kg/t) 方法
1 石炭 （H= 4 ) 600 100 下層炭材 18 92.5 適合例 1
2 炭 ( H = 4 % ) 600 200 下層炭材 !7 92.6 適合例 2
3 石炭 （H= 4 %) 600 300 下） β灰材 16 92.8 適合例 3
4 マイルドチヤ一 550 200 下 ii灰材 16 92.7 適合例 4
(1-1= 2 %)
5 石炭 （H= 4 %) 600 0 均一混合 25 92.1 比較例 1
00
6 コークス 500 300 下層炭材 28 92.3 比較例 2
(II = 0.3%)
産業上の利用可能性
本発明は、 移動型炉床炉での粉状鉄鉱石の還元にあたって、 粉鉱石と 還元材との混合物の層の下に水素を含む還元材の層を移動炉床上に積み 付けるようにするものであり、 本発明によれば還元時間の大幅な短縮が はかれ、 生産性の向上または還元炉の設備費の低減に大きく貢献できる:

Claims

請 求 の 範 囲
1 . 水平に移動する炉床上に、 粉状鉄鉱石を主とする酸化物粉と粉状 固体還元材とを供給し、 炉床上に層状に積み付け、 炉内上方からの輻射 伝熱によって酸化物を還元するにあたり、
水素を含有する粉状固体還元材の層の上に、 粉状鉄鉱石と粉状固体還 元材との混合粉または粉状鉄鉱石および副原料粉と粉状固体還元材との 混合粉を層状に積み付けることを特徴とする移動型炉床炉の操業方法。
2 . 移動型炉床が回転型炉床であることを特徴とする請求項 1に記載 の移動型炉床炉の操業方法。
3 . 水素を含有する粉状固体還元材の水素含有量が、 0. 5w t %以上 であることを特徴とする請求項 1または 2に記載の移動型炉床炉の操業 方法。
PCT/JP1998/001401 1997-09-30 1998-03-27 Procede de fonctionnement d'un four a sole mobile Ceased WO1999016915A1 (fr)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BR9806254-9A BR9806254A (pt) 1997-09-30 1998-03-27 Método para operar um forno de soleira móvel.
US09/319,002 US6248152B1 (en) 1997-09-30 1998-03-27 Method of reducing iron oxide on a movable hearth furnace
DE69826646T DE69826646T2 (de) 1997-09-30 1998-03-27 Bedienungsverfahren eines bewegbaren rohrofens
EP98911063A EP0976841B1 (en) 1997-09-30 1998-03-27 Method of operating movable hearth furnace

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP26540897A JP3480266B2 (ja) 1997-09-30 1997-09-30 移動型炉床炉の操業方法
JP9/265408 1997-09-30

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO1999016915A1 true WO1999016915A1 (fr) 1999-04-08

Family

ID=17416760

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP1998/001401 Ceased WO1999016915A1 (fr) 1997-09-30 1998-03-27 Procede de fonctionnement d'un four a sole mobile

Country Status (10)

Country Link
US (1) US6248152B1 (ja)
EP (1) EP0976841B1 (ja)
JP (1) JP3480266B2 (ja)
KR (1) KR100402167B1 (ja)
BR (1) BR9806254A (ja)
DE (1) DE69826646T2 (ja)
ID (1) ID22269A (ja)
MY (1) MY119635A (ja)
WO (1) WO1999016915A1 (ja)
ZA (1) ZA982702B (ja)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4295544B2 (ja) * 2003-04-09 2009-07-15 株式会社神戸製鋼所 冶金用改質炭の製造方法、ならびに冶金用改質炭を用いた還元金属および酸化非鉄金属含有スラグの製造方法
EP1844167A1 (en) * 2004-12-07 2007-10-17 Nu-Iron Technology, LLC Method and system for producing metallic iron nuggets
US20110018179A1 (en) 2009-06-29 2011-01-27 Bairong Li Metal reduction processes, metallurgical processes and products and apparatus
JP5445032B2 (ja) * 2009-10-28 2014-03-19 Ｊｆｅスチール株式会社 還元鉄粉の製造方法
CN103920886B (zh) * 2014-05-06 2016-08-24 四川金沙纳米技术有限公司 超细铁粉的生产方法
CN105973000B (zh) * 2016-06-23 2018-07-17 江苏省冶金设计院有限公司 气化旋转床

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63108188A (ja) * 1986-10-22 1988-05-13 ジ、インターナシヨナル、メタルス、リクラメーション、カンパニー、インコーポレーテッド 移動型炉床炉および熱処理方法
JPH02228411A (ja) * 1986-04-30 1990-09-11 Midrex Interntl Bv 製鉄法

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1452627A (en) * 1921-01-21 1923-04-24 Edwin B Thornhill Process for the production of sponge iron and other metallic products
US2285487A (en) * 1940-01-15 1942-06-09 Kelsey Hayes Wheel Co Method of and apparatus for producing sponge iron
US3383199A (en) * 1967-08-23 1968-05-14 Allied Chem Processing of iron oxide values
DE1758951C3 (de) * 1968-09-07 1978-04-27 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur Herstellung von Eisenschwamm
LU60981A1 (ja) * 1970-05-26 1971-06-24
US3770417A (en) * 1971-02-23 1973-11-06 Salem Corp Simultaneous production of metallized ores and coke
DE3734892A1 (de) * 1987-10-15 1989-04-27 Egon Evertz Verfahren zur aufbereitung von huettenwerksstaeuben
BE1008397A6 (fr) * 1994-07-13 1996-05-07 Centre Rech Metallurgique Procede pour fabriquer une eponge de fer a basse teneur en soufre.
BE1010261A3 (fr) * 1996-03-07 1998-04-07 Centre Rech Metallurgique Dispositif pour deposer en continu sur un support mobile au moins deux matieres fines en couches superposees alternees.

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02228411A (ja) * 1986-04-30 1990-09-11 Midrex Interntl Bv 製鉄法
JPS63108188A (ja) * 1986-10-22 1988-05-13 ジ、インターナシヨナル、メタルス、リクラメーション、カンパニー、インコーポレーテッド 移動型炉床炉および熱処理方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP0976841A4 *

Also Published As

Publication number Publication date
DE69826646T2 (de) 2005-02-03
EP0976841A1 (en) 2000-02-02
KR20000069182A (ko) 2000-11-25
EP0976841B1 (en) 2004-09-29
ZA982702B (en) 1998-10-02
MY119635A (en) 2005-06-30
BR9806254A (pt) 2000-01-25
KR100402167B1 (ko) 2003-10-17
JPH11106813A (ja) 1999-04-20
EP0976841A4 (en) 2003-01-15
DE69826646D1 (de) 2004-11-04
JP3480266B2 (ja) 2003-12-15
ID22269A (id) 1999-09-23
US6248152B1 (en) 2001-06-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TW518366B (en) Method of producing molten iron in duplex furnaces and molten iron product manufactured thereby
US4874427A (en) Methods for melting and refining a powdery ore containing metal oxides
US4007034A (en) Method for making steel
KR100645618B1 (ko) 산화티탄 함유 슬래그의 제조 방법
RU2001115052A (ru) Способ получения металлического железа и устройство для его осуществления
JPH10251720A (ja) 鉄の精製方法
RU2343208C2 (ru) Способ формирования пенистого шлака над расплавом с высоким содержанием хрома в электропечи
CN1345381A (zh) 直接炼铁和钢
WO1999016915A1 (fr) Procede de fonctionnement d'un four a sole mobile
JP2004518020A (ja) 鉄鉱石を含む装入物から銑鉄又は流動性のある一次鉄を製造する方法及び装置
WO1999016912A1 (fr) Procede de fonctionnement d'un four a sole rotative pour la reduction d'oxydes
JP2002522642A (ja) 重金属及び鉄酸化物を含有する残滓物質の熱処理方法
JP4859268B2 (ja) 溶銑製造方法および溶銑製造装置
SU1582991A3 (ru) Способ получени металлов и сплавов и установка дл его осуществлени
US2107980A (en) Method for preparing iron and steel
JP2003183715A (ja) 溶融金属製造方法
US4588438A (en) Moulded object of alumina matter-containing raw material for aluminum smelting by blast furnace method
US5665140A (en) Method for the production of iron carbide
JP3732024B2 (ja) 還元鉄ペレットの製造方法
JP2002285213A (ja) 金属含有物からの還元金属の製造方法
US4412862A (en) Method for the production of ferrochromium
JP3451901B2 (ja) 移動型炉床炉の操業方法
CN1239715C (zh) 电炉中生产液态熔炼铁的方法
JPH0524961B2 (ja)
EP0840807B1 (en) Direct iron and steelmaking

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): BR ID KR US

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 09319002

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1998911063

Country of ref document: EP

Ref document number: 1019997004743

Country of ref document: KR

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 1998911063

Country of ref document: EP

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 1019997004743

Country of ref document: KR

WWG Wipo information: grant in national office

Ref document number: 1019997004743

Country of ref document: KR

WWG Wipo information: grant in national office

Ref document number: 1998911063

Country of ref document: EP