[go: up one dir, main page]

WO1996009986A1 - Procede et installation de traitement d'un milieu liquide contenant des dechets organiques - Google Patents

Procede et installation de traitement d'un milieu liquide contenant des dechets organiques Download PDF

Info

Publication number
WO1996009986A1
WO1996009986A1 PCT/FR1995/001246 FR9501246W WO9609986A1 WO 1996009986 A1 WO1996009986 A1 WO 1996009986A1 FR 9501246 W FR9501246 W FR 9501246W WO 9609986 A1 WO9609986 A1 WO 9609986A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
filtration
installation according
ultra
treatment
micro
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/FR1995/001246
Other languages
English (en)
Inventor
Jean Paul Raes
Sylvain Danda
Bernard Castelas
Yvette Pescher
François RABATEL
José MORALES
Jean Bonfill
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rhodia Chimie SAS
Original Assignee
Rhone Poulenc Chimie SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Rhone Poulenc Chimie SA filed Critical Rhone Poulenc Chimie SA
Priority to AU35702/95A priority Critical patent/AU3570295A/en
Publication of WO1996009986A1 publication Critical patent/WO1996009986A1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F9/00—Multistage treatment of water, waste water or sewage
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/14—Ultrafiltration; Microfiltration
    • B01D61/145—Ultrafiltration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/14—Ultrafiltration; Microfiltration
    • B01D61/147—Microfiltration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/14—Ultrafiltration; Microfiltration
    • B01D61/16—Feed pretreatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C05—FERTILISERS; MANUFACTURE THEREOF
    • C05F—ORGANIC FERTILISERS NOT COVERED BY SUBCLASSES C05B, C05C, e.g. FERTILISERS FROM WASTE OR REFUSE
    • C05F3/00—Fertilisers from human or animal excrements, e.g. manure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2311/00—Details relating to membrane separation process operations and control
    • B01D2311/04—Specific process operations in the feed stream; Feed pretreatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/44—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis
    • C02F1/441—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis by reverse osmosis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/44—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis
    • C02F1/444—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis by ultrafiltration or microfiltration
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
    • C02F1/722—Oxidation by peroxides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
    • C02F1/76—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation with halogens or compounds of halogens
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
    • C02F2103/20—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated from animal husbandry
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A40/00—Adaptation technologies in agriculture, forestry, livestock or agroalimentary production
    • Y02A40/10—Adaptation technologies in agriculture, forestry, livestock or agroalimentary production in agriculture
    • Y02A40/20—Fertilizers of biological origin, e.g. guano or fertilizers made from animal corpses
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/141—Feedstock
    • Y02P20/145—Feedstock the feedstock being materials of biological origin

Definitions

  • the present invention relates to a method and an installation for treating a liquid medium containing organic waste. It also relates to the application of said method to the treatment of organic excrement and in particular of animal manure, in particular pig manure.
  • the known methods for purifying the medium (or effluent) containing organic waste have the drawback of not always treating the problem of pollution as a whole. Those who manage to do so, particularly in the case of pig manure, require large-scale installations which require transporting the manure to a collective treatment center. In addition to significant congestion on the roads, the contagion factor from one farm to another requires sanitary maintenance of the means of transport.
  • the present invention proposes to solve the above-mentioned drawbacks.
  • the present invention provides a method and a compact installation operating according to a method for purifying a medium (or effluent) containing organic waste, in which said medium is subjected to a combination of particular chemical, physical or physico-chemical treatments, all the organic waste contained in this medium being treated and, preferably, no non-recovered waste remaining at the end of the process, the implementation of which is simple and economical.
  • the rejection into the natural environment (watercourse, irrigation ...) or the recycling of the aqueous part of the effluents treated according to the present invention becomes possible because it is advantageously odorless, limpid, sterile and very poor. in BOD (biological oxygen demand) and COD (chemical oxygen demand).
  • the present invention makes it possible to obtain, especially in the case of the treatment of animal manure (in particular pig manure), directly spreadable sludge, that is to say directly usable as an agricultural amendment without that it is generally necessary to add fertilizer additives.
  • the subject of the invention is therefore a method of treating a liquid medium containing organic waste, characterized by the following successive steps:
  • the medium is subjected to one or more stages of liquid / solid separation and optionally one or more stages of physicochemical treatments so as to obtain a medium containing not more than 20 g / 1, preferably 5 g / 1 of materials suspended solids,
  • the medium thus obtained is subjected to an ultra- or micro-filtration step, whereby a retentate and an ultra- or n-o-filtrate are obtained.
  • the ultrafiltrate or micro-filtration operation is a known technique which: part of membrane separation techniques whose driving force for transfer is a pressure gradient. It is carried out here using any adequate ultrafiltration or microfiltration device.
  • the ultrafiltration or microfiltration employed in the present invention can be frontal or, preferably tangential.
  • the operating principle generally consists in circulating the effluent to be treated under pressure along a membrane permeable to the solvent but impermeable to the solutes which it is desired to retain.
  • the membrane used to carry out the ultrafiltration operation in the process according to the invention can be organic or inorganic.
  • a membrane can be homogeneous, asymmetrical or composite.
  • a membrane is said to be asymmetrical when the permselective layer represents only a very thin thickness of the membrane; by contrast, the homogeneous membrane as a whole constitutes the permselective layer; a special case of an asymmetric membrane is the composite membrane obtained by depositing the permselective layer on a pre-existing support.
  • the configuration of the membrane used is for example multichannel, tubular, spiral or preferably planar.
  • Its cutoff threshold is generally between 0.001 and 0.5 micrometer.
  • a membrane in the context of the invention in particular a mineral zirconia membrane deposited on an alumina support, made of carbon stainless steel (for example with a cutoff threshold of 0.14 ⁇ m). It is also possible to use an organic membrane based on polysulfone, fluorinated polyvinylidene or preferably based on acrylonitrile copolymers (for example, cutoff threshold 40 KD).
  • a retentate (or concentrate) and an ultra- or microfiltrate (or permeate) are obtained.
  • the inventors have found that the permeate obtained at the end of the ultrafiltration or microfiltration step is relatively odorless, not very colored and also sterile (disinfected), clear and relatively low in BOD and COD. Consequently, this permeate can not only be sent to water purification stations but also directly discharged into the natural environment for irrigation of crops, for example.
  • the retentate (or concentrate) obtained at the end of the ultrafiltration or microfiltration stage is preferably recycled to the stage or stages of liquid / solid separation.
  • the effluent from the ultra- or microfiltration step can also advantageously be subjected to a reverse osmosis operation.
  • the reverse osmosis operation is a technique well known to those skilled in the art and is part of the membrane separation techniques whose driving force for transfer is a pressure gradient.
  • the reverse osmosis employed in the present invention is preferably tangential.
  • the operating principle consists in circulating the effluent to be treated at a pressure higher than its osmotic pressure along a membrane permeable to water but impermeable to solutes, organic matter in solution and to salts.
  • the efficiency of the separation can then be adjusted by the choice of membranes and pressures in order to produce a final permeate of quality adapted to its post-treatment use.
  • the configuration of the membrane can be tubular, discoid (disc-shaped), planar and preferably spiral.
  • the membrane used to carry out the reverse osmosis operation in the process according to the invention is preferably organic, it can be supported by an organic or inorganic material. It is generally of the cellulose acetate type and preferably a polysulfone-polyamide mixture.
  • the filtrate from the reverse osmosis step is a colorless, odorless liquid, the BOD / COD content of which allows discharge into the natural environment according to European standards.
  • the step (s) of liquid / solid separation can (can) comprise at least one filtration step the aim of which is to lower the content of solid matter suspended in the medium to a lower level 20 g / l, advantageously less than 5 g / l, optionally after subsequent treatment by physicochemical processes, so that the medium thus obtained can then be treated by ultra- or microfiltration.
  • This filtration step can be carried out using a rotary drum comprising an endless screw making it possible to evacuate the solids in proportional quantity at the variable speed of rotation as a function of the desired flow rate.
  • the solid residue from this step can be removed to a storage location.
  • the sludge thus obtained can be used for silage or shoveling.
  • This operation can be carried out with a sieve having a mesh size of between 0.1 and 10 mm.
  • the solids obtained at the end of this stage are stored and used, after drying, for example for silage and shoveling.
  • the method according to the invention can also comprise a physico-chemical treatment of coagulation, and / or flocculation, advantageously at the end of the previous step of coarse liquid / solid separation, and / or just before the filtration step.
  • the effluent from the sieving step can be treated using at least one coagulating agent, preferably mineral.
  • coagulating agent preferably mineral
  • the coagulating agent used is an iron or aluminum salt. This iron salt can correspond to the following formula (1):
  • this aluminum salt can correspond to the following formula (2):
  • the coagulating agent can in particular be chosen from the group formed by ferrous chloride, ferric chloride, ferrous sulfate, ferric sulfate, ferric chlorosulfate, aluminum sulfates, basic aluminum chlorosulfates.
  • the amount of coagu ⁇ lant agent used is generally between 0.1 to 80 liters per cubic meter, preferably between 10 and 50 liters / m 3 .
  • the coagulation step is preferably carried out with stirring.
  • the coagulating agent must usually be chosen in such a way that its use does not generate decarbonation due to the destruction of the carbonates and hydrogen carbonates possibly present in the effluent to be treated. It is generally sufficient for the pH value of the reaction medium not to drop below that of the destabilization pH of the carbonates and hydrogen carbonates.
  • the coagulating agent can be used in the presence also of at least one cationic or neutral polyelectrolyte.
  • the polyelectrolytes which can be used in the present invention are in particular:
  • polyalkylamines and polyhydroxyalkyla ines, neutral or quaternary are particularly suitable:. polyethyleneamine, poly-hydroxy-2-propyl-1N-methylammonium, poly-hydroxy-2-propyl-1,1-N-dimethylammonium, polyvinyl-2-imidazolinium hydrochloride, diallyl-dimethyl polychloride -am onium; mention may also be made of the copolymer formed by acrylamide and diallyl-dimethylammonium chloride;
  • polyaminoacrylates and polyamino ethacrylates and more precisely polydialkylaminoalkylacrylates and polydialkylaminoalkylmethacrylates; by way of example, the neutral or quaternary poly-N, N-dimethylaminoethylmethacrylate is suitable, whether under the form of the homopolymer or of a copolymer with acrylamide;
  • polyaminoacrylamides and polyaminomethacrylamides and more precisely polydialkylaminoalkyl-acrylamides or -methacrylamides; as examples, mention may be made of poly-N-dimethylaminopropylmethacrylamides poly-N-dimethylaminoethylacrylamides.
  • a mixture of cationic and / or neutral polyelectrolytes can be used.
  • the amount of cationic and / or neutral polyelectrolytes capable of being used relative to the amount of mineral coagulating agent is advantageously between 0.01 and 5%, in particular between 0.1 and 0.3%.
  • the coagulation step constitutes a step of conditioning the effluent to be treated.
  • the Applicant has found that this step leads to the precipitation of phosphate-based compounds and those based on phosphorus and generally of protein compounds, and also to a reduction in BOD (biological oxygen demand). and COD (chemical oxygen demand).
  • the process of the invention can also comprise, after the coagulation step, a flocculation step, preferably using at least one anlonic polyé ⁇ electrolyte.
  • the anelonic type polyelectrolyte capable of being used is an anionic polyacrylamide, a polyacrylate, a polymethacrylate, a polycarboxylate, a polysaccharide (for example xanthan gum, guar gum, alginate) or chitosan.
  • a mixture of anionic type polyelectrolytes can be used.
  • the amount of polyelectrolytes used in this step is generally between 1 and 100 grams, preferably between 2 and 20 grams, expressed by weight of dry polyelectrolyte, per m 3 of organic waste (present in the initial medium to be treated).
  • the inventors have found that thanks to the prior elimination of colloids, in particular fine hydrophilic colloids, the effluent obtained at the end of the flocculation step was essentially formed from a directly dehydratable sludge, for example during the 'subsequent filtration step.
  • the method according to the invention does not generally comprise a treatment step using an oxidizing agent before the ultra- or micro-filtration step, as described in FR-A -2,715,590. However, it may include such a step before the ultra- or micro-filtration step in the case where it comprises a step of coarse liquid / solid separation, in particular of sieving using a sieve with a mesh size of between 0.1 and 10 mm, and / or a reverse osmosis step of the ultra- or micro-filtrate.
  • the oxidizing agent used is chosen from the group formed by oxygen, oxygenated derivatives, in particular peroxides (for example hydrogen peroxide, ozone), chlorine, derivatives chlorinated (e.g. chlorine dioxide, sodium hypochlorite, calcium hypochlorite, potassium hypochlorite, sodium chlorite, sodium chlorate, bleach), potassium permanganate.
  • oxygen oxygenated derivatives
  • peroxides for example hydrogen peroxide, ozone
  • chlorine derivatives chlorinated (e.g. chlorine dioxide, sodium hypochlorite, calcium hypochlorite, potassium hypochlorite, sodium chlorite, sodium chlorate, bleach), potassium permanganate.
  • a mixture of oxidizing agents can be used.
  • the amount of oxidizing agent used is generally between 0.1 and 50 liters, preferably between 0.5 and 10 liters, per m 3 of organic waste. ques (present in the initial medium to be treated).
  • Bleach will advantageously be used as an oxidizing agent; the amount of bleach then used is then generally between 0.1 and 5 liters, preferably between 0.5 and 1 liter, per m 3 of organic waste (present in the initial medium to be treated).
  • the Applicant has found that the treatment carried out during the oxidation step notably allows the oxidation of fine hydrophilic colloids and the elimination of sulfurous compounds, in particular hydrogen sulfide (H 2 S), possibly present in the medium to be treated.
  • H 2 S hydrogen sulfide
  • the method according to the invention can also include a step of treatment with an oxidizing agent after the step of ultra- or micro-filtration and before the reverse osmosis step, in case it includes such a step of reverse osmosis.
  • the oxidizing agent is as defined above and preferably oxygen (from the air) or a peroxide.
  • the purpose of this treatment immediately before the reverse osmosis step is to oxidize the ammonium ions present in the medium to be treated into nitrates, which has the effect of increasing the efficiency of the reverse osmosis membranes.
  • the process of the invention successively comprises the following stages: (A) Treatment of the liquid or effluent medium
  • step (C) treatment of the effluent obtained at the end of step (B) using a flocculating agent, preferably an anionic polyelectrolyte
  • step (D) subjecting the effluent obtained at the end of step (C) to filtration, whereby a second filtration cake and a filtrate are obtained; the filtrate from step (D) can optionally be recycled in whole or in part to step (A), or in the feed device,
  • step (E) submitting the effluent obtained at the end of step (D) to an ultra or microfiltration on a membrane, whereby a retentate and a filtrate are obtained, the retentate preferably being recycled to step ( A), or in the feeding device,
  • step (F) subjecting the effluent from step (E) to a reverse osmosis type treatment, whereby a permeate and a concentrate are obtained, the concentrate preferably being recycled to step (A), or in the feeder.
  • the process further comprises before the reverse osmosis step a step of treatment with an oxidizing agent, as described above.
  • the invention also relates to an installation, in particular intended for the treatment of a liquid medium containing organic waste, caracté ⁇ rrise in that it comprises:
  • - Liquid / solid separation means and optionally means for carrying out a physico-chemical treatment capable of providing a liquid medium containing not more than 20 g / 1, preferably 5 g / 1 of suspended solids;
  • the installation may also include means to achieve reverse osmosis.
  • the liquid / solid separation means capable of providing a medium containing not more than 20 g / l, preferably 5 g / l of solid matter in suspension, optionally after additional physicochemical treatment advantageously comprise a sieve of dimension of mesh between 0.1 and 10 mm.
  • These means may for example consist of a comb screen, a linear screen or a rotary drum.
  • the installation according to the invention can also comprise means for producing coagulation and / or flocculation of the medium to be treated.
  • FIG. 1 shows the general diagram of an embodiment of an installation for implementing the method according to the invention
  • FIG. 2 shows, schematically in longitudinal section, the rotary drum of the separation step liquid / solid
  • FIG. 3 shows a section along line 3-3 of Figure 2.
  • the medium to be purified is pumped through a pump 1 from the bottom of a pit 2 to 'to a rotary drum designated as a whole by the reference 3.
  • a pump 1 from the bottom of a pit 2 to 'to a rotary drum designated as a whole by the reference 3.
  • FIGs 2 and 3 we will describe a preferred embodiment of the rotary drum 3.
  • This rotary drum 3 comprises an envelope composed of a succession of strips 31 of triangular section and arranged parallel to each other. others and to the longitudinal axis of the envelope. These strips 31 have their apex directed towards the outside of the envelope and are for example made of stainless steel. They provide an interval between 600 and 1200 ⁇ m between them.
  • the rotary drum 3 is internally provided with turns 32 parallel to each other. These turns 32 are integral at their peripheral edge 32a with strips 31 and provide a free space 33 in the longitudinal axis of the drum as shown in FIG. 3.
  • the turns 32 are for example made of stainless steel and have a pitch from 50 to 100 mm.
  • the strips 31 are interconnected at each of their ends by two flanges, respectively 34 and 35 perpendicular to the longitudinal axis of the drum 3.
  • the rotary drum 3 is inclined relative to the horizontal axis by an angle between 1 and 45 e , advantageously between 10 and 20 °, which is a function of the desired degree of drying of the solids obtained at the end of the step liquid / solid separation.
  • the rotary drum 3 also comprises a tube 36 for supplying the medium to be purified, disposed in the longitudinal axis and extending over the entire length of said drum.
  • This tube 36 has, at its upper end 36a, an orifice for supplying the medium to be purified and at its lower end 36b a longitudinal slot 37 for leaving the medium to be purified in the drum 3.
  • the flange 35 is provided with an orifice 35a for leaving the solids contained in the medium to be purified as will be seen later.
  • the assembly formed by the strips 31, the turns 32 and the flanges 34 and 35 is driven in rotation by a motor-variator 38 while the tube 36 is fixed.
  • the rotary drum 3 thus described operates as follows: The medium to be purified is introduced into the tube
  • the strips 31 and the turns 32 are rotated by the motor-variator 38 so that these turns stir the medium to be purified, so that the liquids fall into the tank 40 through the strips 31 of the lower part of the drum towards the upper part of this drum where they are discharged through the orifice 35a on a conveyor 4.
  • the rotary drum 3 can be replaced by a comb screen, having a mesh size between 1 and 5 mm or any other similar system consisting for example of a linear sieve having a mesh size preferably between 0.03 and 1 mm.
  • step (A) The liquid / solid separation step (A) is carried out continuously.
  • the treatment capacity of step (A) ensures significant recycling of the permeate between 10 and 100%, advantageously 50 to 85%, this in order to stir the medium to be treated in order to bring down the COD of the medium.
  • step (A) The solids separated in step (A) are conveyed by an automatic device consisting of a drip mat 4, with return of the liquids to step (A), on a storage area 5 where, after subsequent drying, they can be used for silage and shoveling.
  • an automatic device consisting of a drip mat 4
  • return of the liquids to step (A) on a storage area 5 where, after subsequent drying, they can be used for silage and shoveling.
  • step (A) The effluent obtained at the end of step (A) is then pumped via the pump 6 to a coagulator 7.
  • the coagulator 7 Upstream of the coagulator 7, the coagulant is injected from a reservoir 8 for storing the coagulating agent.
  • the coagulator 7 consists of a tubular reactor (not shown) fitted with axial blades allowing both to ensure a peripheral rotation speed between 0.5 and 7 ms "1 , advantageously 0.8 and 5 ms " 1 and a coil 9 in Madison piping producing a dead volume allowing a contact time of the medium with the coagulating agent of between 10 s and 15 min, advantageously 30 s and 2 min.
  • stage (B) the medium to be treated is conveyed to stage (C) of flocculation.
  • the apparatus 10 used for the flocculation is identical to the coagulator 7 of step (B) except for the speed of rotation of the blades which is lower and is in the range of 0.5 to 3 ms " 1 , advantageously from 1 to 1.5 ms " 1 and that it does not comprise a coil ensuring a dead volume.
  • Upstream of the flocculator 10 is injected the flocculant from a reservoir 11 for storing the flocculating agent.
  • the axes of the coagulator 7 and the flocculator 10 are driven by the same motor.
  • step (B) the medium to be treated can be sent directly to step (D) without undergoing step (C).
  • step (D) the effluent obtained at the end of step (B) or (C) undergoes a filtration operation.
  • the device used for this purpose consists of a rotary drum 12 of the same type as that described for step A consisting of strips 13 of triangular section and made of stainless steel. But for this drum the interval between the lamellae is between 150 ⁇ m and 500 ⁇ m.
  • the solids are discharged in an amount proportional to the speed of rotation of the turns which is variable and ranges from 5 to 75 revolutions per minute depending on the desired flow rate.
  • the solid residues are then evacuated to the storage area 5 via a conveyor belt 14 where they are subsequently dried.
  • step (D) The effluent from step (D) is collected in a tank 14 comprising an overflow 15 which returns to the pit 2 and is conveyed to step (E) where it is subjected to ultrafiltration.
  • the ultrafiltration is tangential and carried out in a manner known per se on an ultrafiltration device 15 comprising an ultrafiltration module 16 equipped with an organic membrane made of acrylonitrile copolymers having a cutoff threshold of 40 KD, as well as in known manner a feed pump 17 and a recirculation pump 18 as well as a recircu ⁇ lation loop 19.
  • the retentate obtained at the end of step (E) is recycled to step (A).
  • the effluent from the ultrafiltration stage (E) can be discharged directly into the environment or collected in a tank 20 from which it is conveyed to stage (F) where it is subjected to reverse osmosis.
  • the effluent in the tank 20 is recycled to the tank 2 by a pipe 21.
  • the reverse osmosis device 22 comprises, in a known manner, a reverse osmosis membrane of known type, of spiral form consisting of a polysulfone-polyamide mixture deposited on an organic support, as well as a feed pump. 23 and a recirculation loop 24.
  • Reverse osmosis is of the tangential type.
  • the effluent obtained at the end of this stage is rejected in the natural state.
  • the process according to the invention is a process which can be carried out continuously.
  • the method according to the invention can be used to purify the media (or effluents) containing organic excrement, in particular animal manure, in particular of the bovine, poultry, sheep or pig type. It is for example advantageously used for the treatment of pig manure, and this directly on the place of the agricultural exploitation concerned.
  • the method according to the invention can also be applied to the treatment of effluents from the production of olive oils and to the treatment of waste water from the cleaning of wine tanks.
  • the process according to the invention is a physical process whose start-up is immediate and, unlike biological processes, allows it to stop operating when it is desirable;
  • the process of the invention can be adapted to all the capacities of the medium to be treated (from a hundred liters / day to several tens of m 3 / day); - it implements membrane techniques allowing total purification; the sequence of successive stages allows an optimized operation, allowing high fluxes on the membranes and a large spacing of the washing phases.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)

Abstract

L'invention a pour objet un procédé de traitement d'un milieu liquide contenant des déchets organiques, caractérisé par les étapes successives suivantes: on soumet le milieu à une ou plusieurs étapes de séparation liquide/solide (A) et éventuellement une ou plusieurs étapes de traitement physico-chimique (B, C) de manière à obtenir un milieu ne contenant pas plus de 20 g/l, de préférence 5 g/l de matières solides en suspension, on soumet le milieu liquide ainsi obtenu à une étape d'ultra- ou de micro-filtration (E), ce en quoi on obtient un rétentat et un ultra- ou micro-flitrat. Installation de mise en ÷uvre de traitement d'un milieu liquide contenant des déchets organiques, en particulier de lisier de porc.

Description

Procédé et installation de traitement d!un milieu liquide contenant des déchets organiques".
La présente invention concerne un procédé ainsi qu'une installation de traitement d'un milieu liquide contenant des déchets organiques. Elle concerne également l'application dudit procédé au traitement des déjections organiques et en particulier des lisiers d'animaux, notamment du lisier de porcs.
Elle concerne aussi l'application de ce procédé au traitement d'autres effluents comme les effluents provenant des industries agro-alimentaires notamment la production d'huile d'olive et de vin.
Le traitement des déchets notamment de type organique, en vue de leur élimination et/ou de leur valorisation est un besoin qui se fait de plus en plus ressentir dans le monde industriel et agricole d'au- jourd'hui.
Ainsi la production élevée d'eaux usées d'origine agricole notamment de lisier d'animaux pose des problèmes de plus en plus importants à l'agriculture et aussi à la protection du milieu naturel notamment de cours d'eau et des nappes phréatiques. Des règlements de plus en plus sévères sont mis en place afin d'éviter les effets très négatifs de la pollution du milieu naturel due aux divers lisiers d'animaux.
Un certain nombre de procédés de traitements a été proposé. Il est connu par exemple de traiter les déchets fermentescibles et nauséabonds à l'aide d'agents oxydants. Il a en outre déjà été proposé de stériliser les gadoues des villes à l'aide de gaz contenant des gaz nitreux. De même la possibilité de détruire les composés putrides contenus dans les ordures ménagères au moyen de gaz renfermant des oxydes d'azote a été mentionné dans le passé. Néanmoins ces procédé d'épuration de milieu (ou effluent) contenant des déchets organiques ne donnent pas de résultats entièrement satisfaisants du point de vue technique et même économique. C'est le cas en particulier des traitements d'épuration des lisiers d'animaux.
Ces derniers en règle générale font interve- nir l'une ou plusieurs des étapes suivantes :
1 - séparation liquide-solide telles que centrifugation, décantation, tamisage, pressage, concen¬ tration par évaporâtion naturelle, forcée, ou avec compression mécanique des vapeurs (CMV)... 2 - traitement physico-chimique : coagula¬ tion-floculation, oxydation chimique ou électrochimique. 3 - traitement biologique : boues activées, nitrification-dénitrification, lagunage naturel ou renforcé par culture d'algues, jacinthes... On peut mentionner en outre un procédé de destruction par combustion ainsi que le séchage de purin entier par évaporation de l'eau qu'il contient qui a pour inconvénient d'engendrer une pollution de l'air et une gène pour l'odorat. Les procédés connus d'épuration de milieu (ou effluent) contenant des déchets organiques présentent l'inconvénient de ne pas toujours traiter le problème de la pollution dans son ensemble. Ceux qui y parviennent, notamment dans le cas du lisier de porc, nécessitent des installations de taille importante obligeant au transport du lisier vers un centre de traitement collectif. En plus d'un encombrement important des routes, le facteur de contagion d'un élevage à l'autre nécessite un entretien sanitaire du moyen de transport. La présente invention se propose de résoudre les inconvénients sus-mentionnés. Dans ce but la présente invention propose un procédé ainsi qu'une installation compacte fonctionnant selon un procédé d'épuration d'un milieu (ou effluent) contenant des déchets organiques, dans lequel ledit milieu est soumis à une combinaison de traitements chimiques, physiques ou physico-chimiques particuliers, tous les déchets organiques contenus dans ce milieu étant traités et, de manière préférée aucun déchet non valorisé ne subsistant à l'issue du procédé, dont la mise en oeuvre est simple et économique. De plus, le rejet dans le milieu naturel (cours d'eau, irriga¬ tion... ) ou le recyclage de la partie aqueuse des effluents traités selon la présente invention devient possible car elle est avantageusement inodore, limpide, stérile et très pauvre en DBO (demande biologique en oxygène) et DCO (demande chimique en oxygène).
Enfin, la présente invention permet l'obten¬ tion, notamment dans le cas du traitement de lisier d'animaux (en particulier le lisier de porcs), de boues directement épandables, c'est à dire directement utilisa¬ bles comme amendement agricole sans qu'il soit générale¬ ment nécessaire d'y ajouter des adjuvants fertilisants. L'invention a ainsi pour objet un procédé de traitement d'un milieu liquide contenant des déchets organiques, caractérisé par les étapes successives suivantes :
- on soumet le milieu à une ou plusieurs étapes de séparation liquide/solide et éventuellement une ou plusieurs étapes de traitements physico-chimiques de manière à obtenir un milieu ne contenant pas plus de 20 g/1, de préférence 5 g/1 de matières solides en suspen¬ sion,
- on soumet le milieu ainsi obtenu à une étape d'ultra- ou de micro-filtration, ce en quoi on obtient un rétentat et un ultra- ou n ^-o-filtrat.
L'opération d'ultrafiltrat ou de micro il- tration est une technique connue qui : t partie des techniques séparatives à membranes dont la force motrice du transfert est un gradient de pression. Elle est ici effectuée au moyen de tout dispositif d'ultrafiltration ou de microfiltration adéquat.
L'ultrafiltration ou la microfiltration employée dans la présente invention peut être frontale ou, de préférence tangentielle. Dans ce dernier cas, le principe de fonctionnement consiste en général à faire circuler sous pression l'effluent à traiter le long d'une membrane perméable au solvant mais imperméable aux solutés que l'on souhaite retenir. La membrane employée pour effectuer l'opéra¬ tion d'ultrafiltration dans le procédé selon l'invention peut être organique ou inorganique.
Elle peut être homogène, asymétrique ou composite. Une membrane est dite asymétrique lorsque la couche permsélective ne représente qu'une très fine épaisseur de la membrane; par opposition, la membrane homogène constitue dans son ensemble la couche permsélec¬ tive; un cas particulier de membrane asymétrique est la membrane composite obtenue en déposant la couche permsé- lective sur un support préexistant.
La configuration de la membrane employée est par exemple multicanale, tubulaire, spiralée ou de préférence plane.
Son seuil de coupure est généralement compris entre 0,001 et 0,5 micromètre.
On peut employer commemembrane dans le cadre de l'invention notamment une membrane minérale en zircone déposée sur un support en alumine, en acier inoxydable en carbone (par exemple de seuil de coupure 0,14 μm). On peut également employer une membrane organique à base de polysulfone, de polyvinylidène fluoré ou de préférence à base de copolymères d'acrylonitrile (par exemple de seuil de coupure 40 KD).
On peut aussi utiliser une membrane minérale sur support monolithe telle que décrite dans la demande de brevet européen EP-A-0 585 152.
A l'issue de l'opération d'ultra- ou micro- filtration on obtient un rétentat (ou concentrât) et un ultra- ou microfiltrat (ou perméat). Les inventeurs ont constaté que le perméat obtenu à l'issue de l'étape d'ultrafiltration ou de microfiltration est relativement inodore, peu coloré et également stérile (désinfecté), limpide et relativement faible en DBO et DCO. Par conséquent ce perméat peut être non seulement envoyé dans des stations 'épuration de l'eau mais également rejeté directement en milieu naturel pour irrigation de cultures par exemple.
Le rétentat (ou concentrât) obtenu à l'issue de l'étape d'ultrafiltration ou de microfiltration est de préférence recyclé vers l'étape ou les étapes de séparation liquide/solide.
L'effluent issu de l'étape d'ultra- ou microfiltration peut également être avantageusement soumis à une opération d'osmose inverse.
On obtient alors un second rétentat (eu concentrât) et un second filtrat (ou perméat).
L'opération d'osmose inverse est une techni¬ que bien connue de l'homme de métier et fait partie des techniques séparatives à membranes dont la force motrice du transfert est un gradient de pression.
L'osmose inverse employée dans la présente invention est de préférence tangentielle. Le principe de fonctionnement consiste à faire circuler l'effluent à traiter à une pression supérieure à sa pression osmotique le long d'une membrane perméable à l'eau mais imperméable aux solutés, matières organiques en solution et aux sels.
L'efficacité de la séparation peut être alors ajustée par le choix des membranes et des pressions afin de produire un perméat final de qualité adaptée à son utilisation postérieure au traitement.
La configuration de la membrane peut être tubulaire, discoïde (en forme de disque), plane et de préférence spiralée. La membrane employée pour effectuer l'opéra¬ tion d'osmose inverse dans le procédé selon l'invention est de préférence organique, elle peut être supportée par un matériau organique ou inorganique. Elle est générale¬ ment de type acétate de cellulose et préférentiellement un mélange polysulfone-polyamide.
Le filtrat issu de l'étape d'osmose inverse est un liquide incolore, inodore et dont la teneur en DBO/DCO permet le rejet en milieu naturel selon les normes européennes. Selon l'invention, la(les) étape(s) de séparation liquide/solide peut(peuvent) comprendre au moins une étape de filtration dont le but est d'abaisser la teneur des matières solides en suspension dans le milieu à un niveau inférieur à 20 g/1, avantageusement inférieur à 5 g/1 éventuellement après traitement ultérieur par des procédés physico-chimiques, afin de pouvoir traiter ensuite le milieu ainsi obtenu par ultra- ou microfiltration.
Cette étape de filtration peut être réalisée à l'aide d'un tambour rotatif comprenant une vis sans fin permettant d'évacuer les solides en quantité proportion¬ nelle à la vitesse de rotation variable en fonction du débit souhaité. Le résidu solide issu de cette étape peut être évacué vers un lieu de stockage. Les boues ainsi obtenues peuvent être utilisées pour le silotage ou le pelletage.
Avant l'étape de filtration, on peut en outre réaliser de manière avantageuse une étape de séparation liquide/solide grossière permettant de séparer du milieu les particules solides de taille relativement importante. Son but est d'abaisser la teneur en matières solides en suspension à une valeur inférieure à 20% (en poids).
Cette opération peut être réalisée avec un tamis ayant une dimension de maille comprise entre 0,1 et 10 mm. Les solides obtenus à l'issue de cette étape sont stockés et utilisés, après séchage par exemple pour le silotage et le pelletage.
Le procédé selon l'invention peut également comprendre un traitement physico-chimique de coagulation, et/ou floculation, avantageusement à l'issue de l'étape précédente de séparation liquide/solide grossière, et/ou juste avant l'étape de filtration.
Ainsi, l'effluent provenant de l'étape de tamisage peut être traité à l'aide d'au moins un agent coagulant, de préférence minéral. Tout type d'agent coagulant, de préférence minéral peut être employé. De manière préférée, l'agent coagulant utilisé est un sel de fer ou d'aluminium. Ce sel de fer peut répondre à la formule (1) suivante :
Fe2Cl,(S04)y (1)
dans laquelle 0≤x≤6 , 0≤y<3 et x+2y≈6. De même ce sel d'aluminium peut répondre à la formule (2) suivante :
Al2(0H).Clb(S04)c (2)
dans laquelle 0≤a<6, 0≤b.s6, 0<c<3 et a+b+2c»6.
L'agent coagulant peut notamment être choisi dans le groupe formé par le chlorure ferreux, le chlorure ferrique, le sulfate ferreux, le sulfate ferrique, le chlorosulfate ferrique, les sulfates d'aluminium, les chlorosulfates d'aluminium basique. On peut employer un mélange d'agents coagulants. La quantité d'agent coagu¬ lant employée est comprise, en général, entre 0,1 à 80 litres par mètre cube, de préférence entre 10 et 50 litres/m3. L'étape de coagulation est effectuée de préférence sous agitation.
L'agent coagulant doit être habituellement choisi de manière telle que sa mise en oeuvre n'engendre pas de décarbonatation due à la destruction des carbona- tes et hydrogénocarbonates éventuellement présent dans 1'effluent à traiter. Il suffit généralement que la valeur du pH du milieu reactionnel ne descende pas en dessous de celle du pH de déstabilisation des carbonates et hydrogénocarbonates. L'agent coagulant peut être utilisé en présence également d'au moins un polyélectrolyte cationi- que ou neutre. Les polyélectrolytes susceptibles d'être employés dans la présente invention sont notamment :
- les polyamines neutres et les polyamines quaternaires; plus précisément on peut citer les polyal- kylamines et les polyhydroxyalkyla ines, neutres ou quaternaires; conviennent particulièrement les homopoly- mères suivants : . la polyéthylèneamine, le polychlorure d'hydroxy-2-propyl-l-N-méthylammonium, le polychlorure d'hydroxy-2-propyl-l,1-N-diméthylammonium, le polyhydrogénosulfate de vinyl-2-imidazolinium, le polychlorure de diallyl-diméthyl-am onium; on peut également citer le copolymère formé par l'acrylamide et le chlorure de diallyl-diméthylammonium;
. les polyaminoacrylates et les polyamino éthacrylates, et plus précisément les polydialkylaminoalkylacrylates et les polydialkylaminoalkylméthacrylates; à titre d'exemple, le poly-N,N-diméthylaminoéthylméthacrylate, neutre ou quaternaire, convient bien, que ce soit sous la forme de l'homopolymère ou d'un copolymère avec l'acrylamide;
. les polyaminoacrylamides et les polyaminométhacrylamides, et plus précisément les polydialkylaminoalkyl-acrylamides ou -méthacrylamides; à titre d'exemples, on peut citer les poly-N-diméthylaminopropylméthacrylamides poly-N-diméthylaminoéthylacrylamides.
On peut utiliser un mélange de polyélectroly- tes cationiques et/ou neutres. La quantité de polyélec- trolytes cationiques et/ou neutres susceptible d'être employée par rapport à la quantité d'agent coagulant minéral, est avantageusement comprise entre 0,01 et 5%, en particulier entre 0,1 à 0,3%. L'étape de coagulation constitue une étape de conditionnement de l'effluent à traiter. De plus, la demanderesse a constaté que cette étape conduisait à la précipitation des composés à base de phosphate et ceux à base de phosphore et généralement de composés protéi- ques, et, également, à une diminution de la DBO (demande biologique en oxygène) et de la DCO (demande chimique en oxygène).
Le procédé de l'invention peut également comprendre après l'étape de coagulation une étape de floculation, de préférence à l'aide d'au moins un polyé¬ lectrolyte anlonique.
De manière préférée (mais non limitative), le polyélectrolyte de type anlonique susceptible d'être employé est un polyacrylamide anionique, un polyacrylate, un polyméthacrylate, un polycarboxylate, un polysaccha- ride (par exemple la gomme xanthane, la gomme guar, l'alginate) ou le chitosan.
On peut employer un mélange de polyélectroly- tes du type anionique. La quantité de polyélectrolytes employée dans cette étape est comprise, en général, entre 1 et 100 grammes, de préférence entre 2 et 20 grammes, exprimée en poids de polyélectrolyte sec, par m3 de déchets organiques (présents dans le milieu initial à traiter). Les inventeurs ont constaté que grâce à l'élimination préalable des colloïdes, notamment des fins colloïdes hydrophiles, l'effluent obtenu à l'issue de l'étape de floculation était essentiellement formé d'une boue directement déshydratable, par exemple au cours de l'étape ultérieure de filtration.
Le procédé selon l'invention ne comprend pas, d'une manière générale, d'étape de traitement à l'aide d'un agent oxydant avant l'étape d'ultra- ou de micro¬ filtration, comme décrit dans FR-A-2 715 590. Toutefois, il peut comprendre une telle étape avant l'étape d'ultra- ou de micro-filtration dans le cas où il comprend une étape de séparation liquide/solide grossière, notamment de tamisage à l'aide d'un tamis de dimension de maille comprise entre 0,1 et 10 mm, et/ou une étape d'osmose inverse de l'utra- ou du micro¬ filtrat.
De manière préférée (mais non limitative), l'agent oxydant utilisé est choisi dans le groupe formé par l'oxygène, les dérivés oxygénés, notamment les peroxydes (par exemple l'eau oxygénée, l'ozone), le chlore, les dérivés chlorés (par exemple le dioxyde de chlore, l'hypochlorite de sodium, l'hypochlorite de calcium, l'hypochlorite de potassium, le chlorite de sodium, le chlorate de sodium, l'eau de javel), le permanganate de potassium.
On peut employer un mélange d'agents oxy¬ dants.
La quantité d'agent oxydant employé est comprise, en général, entre 0,1 et 50 litres, de préfé- rence entre 0,5 et 10 litres, par m3 de déchets organi- ques (présents dans le milieu initial à traiter).
On utilisera avantageusement l'eau de javel comme agent oxydant; la quantité d'eau de javel alors employée est alors généralement comprise entre 0,1 et 5 litres, de préférence entre 0,5 et 1 litre, par m3 de déchets organiques (présents dans le milieu initial à traiter).
La Demanderesse a constaté que le traitement effectué lors de l'étape d'oxydation permettait notamment l'oxydation des fins colloïdes hydrophiles et l'élimina¬ tion des composés sulfureux, notamment de l'hydrogène sulfuré (H2S), éventuellement présents dans le milieu à traiter.
Le procédé selon l'invention peut également comprendre une étape de traitement par un agent oxydant après l'étape d'ultra- ou de micro-filtration et avant l'étape d'osmose inverse, au cas où il comprend une telle étape d'osmose inverse.
Dans ce cas, l'agent oxydant est tel que défini ci-dessus et de préférence l'oxygène (de l'air) ou un peroxyde.
Le but de ce traitement immédiatement avant 1'étape d'osmose inverse est d'oxyder les ions ammoniums présents dans le milieu à traiter en nitrates, ce qui a pour effet d'augmenter l'efficacité des membranes d'osmose inverse.
Selon un mode de réalisation préférée le procédé de l'invention comprend successivement les étapes suivantes : (A) Traitement du milieu liquide ou effluent
(contenant les déchets organiques) à l'aide d'un sépara¬ teur liquide-solide, ce en quoi on obtient un premier gâteau de filtration et un filtrat; le filtrat peut être recyclé en tout ou partie dans le dispositif d'alimenta- tion, (B) traitement du filtrat issu de l'étape (A) à l'aide d'au moins un agent coagulant,
(C) traitement de l'effluent obtenu à l'issue de l'étape (B) à l'aide d'un agent floculant de préfé- rence un polyélectrolyte anionique
(D) soumission de l'effluent obtenu à l'issue de l'étape (C) à une filtration,, ce en quoi on obtient un deuxième gâteau de filtration et un filtrat; le filtrat issu de l'étape (D) peut éventuellement être recyclé en tout ou en partie vers l'étape (A), ou dans le dispositif d'alimentation,
(E) soumission de l'effluent obtenu à l'issue de l'étape (D) à une ultra ou microfiltration sur membrane, ce en quoi on obtient un rétentat et un filtrat, le rétentat étant de préférence recyclé vers l'étape (A), ou dans le dispositif d'alimentation,
(F) soumission de l'effluent issu de l'étape (E) à un traitement de type osmose inverse, ce en quoi on obtient un perméat et un concentrât, le concentrât étant de préférence recyclé vers l'étape (A), ou dans le dispositif d'alimentation.
De manière avantageuse le procédé comprend en outre avant l'étape d'osmose inverse une étape de traite¬ ment par un agent oxydant, tel que décrit précédemment. L'invention a également pour objet une installation, notamment destinée au traitement d'un milieu liquide contenant des déchets organiques, caracté¬ risée en ce qu'elle comprend :
- des moyens de séparation liquide/solide et éventuellement des moyens de réalisation d'un traitement physico-chimique aptes à fournir un milieu liquide ne contenant pas plus de 20 g/1, de préférence 5 g/1 de matières solides en suspension;
- des moyens d'ultra- ou micro-filtration. L'installation peut comporter en outre des moyens pour réaliser une osmose inverse.
Les moyens de séparation liquide/solide aptes à fournir un milieu ne contenant pas plus de 20 g/1, de préférence 5 g/1 de matières solides en suspension éventuellement après traitement physico-chimique complé¬ mentaire comprennent avantageusement un tamis de dimen¬ sion de maille comprise entre 0,1 et 10 mm. Ces moyens peuvent par exemple consister en un dégrilleur à peigne, un tamis linéaire ou un tambour rotatif. L'installation selon l'invention peut en outre comprendre des moyens de réalisation d'une coagula¬ tion et/ou d'une floculation du milieu à traiter.
Le procédé ainsi que l'installation selon 1'invention seront mieux compris grâce à la description détaillée qui suit pour laquelle on se référera aux figures annexées, sur lesquelles :
- la figure 1 représente le schéma général d'un mode de réalisation d'une installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, - la figure 2 représente, schématiquement en coupe longitudinale, le tambour rotatif de l'étape de séparation liquide/solide,
- la figure 3 représente une coupe selon la ligne 3-3 de la figure 2. Comme représenté selon la figure 1, le milieu à épurer est pompé par l'intermédiaire d'une pompe 1 depuis la partie inférieure d'une fosse 2 jusqu'à un tambour rotatif désigné dans son ensemble par la réfé¬ rence 3. En se reportant aux figures 2 et 3, on va décrire un mode préférentiel de réalisation du tambour rotatif 3.
Ce tambour rotatif 3 comporte une enveloppe composée d'une succession de lamelles 31 de section triangulaire et disposées parallèlement les unes aux autres et à l'axe longitudinal de l'enveloppe. Ces lamelles 31 ont leur sommet dirigé vers l'extérieur de l'enveloppe et sont par exemple en acier inoxydable. Elles ménagent entre elles un intervalle compris entre 600 et 1200 μm.
D'autre part, le tambour rotatif 3 est muni intérieurement de spires 32 parallèles les unes aux autres. Ces spires 32 sont solidaires au niveau de leur bord périphérique 32a avec des lamelles 31 et ménagent dans l'axe longitudinal du tambour un espace libre 33 ainsi que représenté sur la figure 3. Les spires 32 sont par exemple en acier inoxydable et ont un pas de 50 à 100 mm.
Les lamelles 31 sont reliées entre elles à chacune de leurs extrémités par deux flasques, respecti¬ vement 34 et 35 perpendiculaires à l'axe longitudinal du tambour 3.
Le tambour rotatif 3 est incliné par rapport à l'axe horizontal d'un angle compris entre 1 et 45e, avantageusement entre 10 et 20°, qui est fonction du degré souhaité de dessiccation des solides obtenus à l'issue de l'étape de séparation liquide/solide.
Le tambour rotatif 3 comporte aussi un tube 36 d'alimentation du milieu à épurer disposé dans l'axe longitudinal et s'étendant sur toute la longueur dudit tambour.
Ce tube 36 comporte à son extrémité supé¬ rieure 36a un orifice d'amenée du milieu à épurer et à son extrémité inférieure 36b une fente longitudinale 37 de sortie du milieu à épurer dans le tambour 3.
Le flasque 35 est muni d'un orifice 35a de sortie des solides contenus dans le milieu à épurer comme on le verra ultérieurement.
L'ensemble constitué par les lamelles 31, les spires 32 et les flasques 34 et 35 est entraîné en rotation par un moto-variateur 38 alors que le tube 36 est fixe.
Le tambour rotatif 3 ainsi décrit fonctionne de la manière suivante : Le milieu à épurer est introduit dans le tube
36 au niveau de son extrémité supérieure 36a et s'écoule à l'intérieur dudit tube jusqu'à son extrémité inférieure 36b où il tombe dans le tambour 3 par la fente 37.
Les lamelles 31 et les spires 32 sont entraînées en rotation par le moto-variateur 38 si bien que ces spires brassent le milieu à épurer, de telle sorte que les liquides tombent dans la cuve 40 à travers les lamelles 31 de la partie inférieure du tambour vers la partie supérieure de ce tambour où ils sont évacués par l'orifice 35a sur un convoyeur 4.
Le tambour rotatif 3 peut être remplacé par un dégrilleur à peigne, ayant une dimension de maille comprise entre 1 et 5 mm ou tout autre système analogue consistant par exemple en un tamis linéaire ayant une dimension de maille comprise de préférence entre 0,03 et 1 mm.
L'étape (A) de séparation liquide/solide est effectuée en continu. La capacité de traitement de l'étape (A) assure un recyclage important du perméat entre 10 et 100%, avantageusement 50 à 85%, ceci afin de brasser le milieu à traiter afin de faire chuter la DCO du milieu.
Les solides séparés dans l'étape (A) sont convoyés par un dispositif automatique constitué d'un tapis égoutteur 4, avec retour des liquides vers l'étape (A), sur une aire de stockage 5 où après séchage ulté¬ rieur ils peuvent être utilisés pour le silotage et le pelletage.
L'effluent obtenu à l'issue de l'étape (A) est ensuite pompé par l'intermédiaire de la pompe 6 vers un coagulateur 7.
En amont du coagulateur 7 est injecté le coagulant à partir d'un réservoir 8 de stockage de 1'agent coagulant. Le coagulateur 7 est constitué d'un réacteur tubulaire (non représenté) muni de pales axiales permet¬ tant d'assurer une vitesse de rotation périphérique com¬ prise entre 0,5 et 7 m.s"1, avantageusement 0,8 et 5 m.s"1 et d'un serpentin 9 en tuyauterie Plymouth réalisant un volume mort permettant un temps de contact du milieu avec l'agent coagulant compris entre 10 s et 15 min, avanta¬ geusement 30 s et 2 min.
Après l'étape (B), le milieu à traiter est acheminé vers l'étape (C) de floculation. L'appareil 10 utilisé pour la floculation est identique au coagulateur 7 de l'étape (B) à l'exception près de la vitesse de rotation des pales qui est plus faible et se situe dans l'intervalle de 0,5 à 3 m.s"1, avantageusement de 1 à 1,5 m.s"1 et qu'il ne comporte pas de serpentin assurant un volume mort.
En amont du floculateur 10 est injecté le floculant à partir d'un réservoir 11 de stockage de 1'agent floculant.
L'entraînement des axes du coagulateur 7 et du floculateur 10 est assurée par le même moteur.
A l'issue de l'étape (B) le milieu à traiter peut être acheminé directement vers l'étape (D) sans subir l'étape (C).
A l'étape (D), l'effluent obtenu à l'issue de l'étape (B) ou (C) subit une opération de filtration. Le dispositif utilisé à cette fin est constitué par un tambour rotatif 12 du même type que celui décrit pour l'étape A constitué de lamelles 13 de section triangu¬ laire et en acier inoxydable. Mais pour ce tambour l'intervalle entre les lamelles est compris entre 150 μm et 500 μm. Les solides sont évacués en une quantité proportionnelle à la vitesse de rotation des spires qui est variable et comprise dans l'intervalle de 5 à 75 tours par minute en fonction du débit souhaité. Les résidus solides sont ensuite évacués vers l'aire de stockage 5 par l'intermédiaire d'un tapis convoyeur 14 où ils sont ultérieurement séchés.
L'effluent issu de l'étape (D) est recueilli dans une cuve 14 comportant un trop plein 15 qui retourne vers la fosse 2 et est acheminé vers l'étape (E) où il est soumis à une ultrafiltration.
L'ultrafiltration est tangentielle et réalisée de façon connue en soi sur un dispositif d'ultrafiltration 15 comportant un module d'ultrafiltra- tion 16 équipé d'une membrane organique en copolymères d'acrylonitrile ayant un seuil de coupure de 40 KD, ainsi que de manière connue une pompe d'alimentation 17 et une pompe de recirculation 18 ainsi qu'une boucle de recircu¬ lation 19. Le rétentat obtenu à l'issue de l'étape (E) est recyclé vers l'étape (A).
L'effluent issu de l'étape d'ultrafiltration (E) peut être rejété directement dans la nature ou recueilli dans une cuve 20 à partir de laquelle il est acheminé vers l'étape (F) où il est soumis à une osmose inverse.
Jusqu'à ce que le module d'ultrafiltration 10 atteigne un palier de fonctionnement optimal, l'effluent dans la cuve 20 est recyclé vers la cuve 2 par une conduite 21.
Le dispositif d'osmose inverse 22 selon 1'invention comporte de façon connue une membrane d'osmose inverse de type connu, de forme spiralée constituée d'un mélange polysulfone-polyamide déposée sur un support organique, ainsi qu'une pompe d'alimentation 23 et une boucle de recirculation 24.
L'osmose inverse est de type tangentiel.
L'effluent obtenu à l'issue de cette étape est rejeté en l'état dans la nature. Le procédé selon l'invention est un procédé qui peut être effectué en continu.
Il peut être utilisé directement sur le site producteur des effluents et s'adapte à tous les types de débit sans obligation de collecte préalable. II ne subsiste à l'issue du procédé selon l'invention aucun déchet non valorisé, le traitement produisant un solide pelletable valorisable par exemple par épandage agricole et un liquide valorisable pour l'irrigation agricole ou rejetable en milieu naturel. Le procédé selon l'invention peut être utilisé pour épurer les milieux (ou effluents) contenant des déjections organiques, notamment des lisiers d'ani¬ maux, en particulier du type bovin, avicole, ovin ou porcin. Il est par exemple avantageusement employé pour le traitement du lisier du porc, et ce directement sur le lieu de l'exploitation agricole concernée.
Le procédé selon l'invention peut aussi s'appliquer au traitement des effluents provenant de la production d'huiles d'olives et au traitement des eaux usées issues du nettoyage des cuves à vin.
Les avantages du procédé selon l'invention sont notamment :
- le procédé selon l'invention est un procédé physique dont la mise en route est immédiate et permet- tant à l'inverse des procédés biologiques des arrêts de son fonctionnement lorsque cela est souhaitable;
- le procédé de l'invention peut être adapté à toutes les capacités de milieu à traiter (d'une centaine de litres/jour à plusieurs dizaines de m3/jour); - il met en oeuvre des techniques à membrane permettant une épuration totale ; l'enchaînement des étapes successives permet un fonctionnement optimisé, autorisant des flux élevés sur les membranes et un espacement important des phases de lavage.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de traitement d'un milieu liquide contenant des déchets organiques, caractérisé par les étapes successives suivantes : - on soumet le milieu à une ou plusieurs étapes de séparation liquide/solide et éventuellement une ou plusieurs étapes de traitement physico-chimique de manière à obtenir un milieu ne contenant pas plus de 20 g/1, de préférence 5 g/1 de matières solides en suspen- sion,
- on soumet le milieu liquide ainsi obtenu à une étape d'ultra- ou de micro-filtration, ce en quoi on obtient un rétentat et un ultra- ou micro-filtrat.
2. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que l'ultra- ou la micro-filtration consiste en une ultra- ou micro-filtration tangentielle.
3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que l'ultra- ou la micro-filtration est effectuée au moyen d'une membrane ayant un seuil de coupure compris entre 0,001 et 0,5 μm.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'on rejette l'ultra- ou le micro-filtrat directement dans la nature.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on soumet l'utra- ou le micro-filtrat à une étape d'osmose inverse.
6. Procédé selon la revendication 5, caracté¬ risé en ce que l'opération d'osmose inverse est de type tangentiel.
7. Procédé selon la revendication 5 ou la revendication 6, caractérisé en ce que l'ultra- ou la micro-filtrat est soumis avant l'étape d'osmose inverse à une étape de traitement à l'aide d'un agent oxydant.
8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la(les) étape(s) de séparation liquide/solide comprend (compren¬ nent) au moins une étape de filtration.
9. Procédé selon la revendication 8, caracté¬ risé en ce que avant l'étape de filtration est effectuée une étape de séparation liquide/solide grossière, notamment de tamisage à l'aide d'un tamis de dimension de maille comprise entre 0,1 et 10 mm.
10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'avant l'étape d'ultrafiltration on réalise en outre une opération de coagulation et/ou de floculation, à l'aide d'un agent coagulant et/ou un agent floculant.
11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que lors de l'étape de coagulation on ajoute à l'agent coagulant un polyélectrolyte de type cationique ou neutre.
12. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'agent floculant est un polyélec¬ trolyte anionique.
13. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes comprenant successivement les étapes suivantes :
(A) tamisage;
(B) coagulation; (C) floculation de préférence à l'aide d'un polyélectrolyte;
(D) filtration;
(E) ultrafiltration; et éventuellement, (F) osmose inverse.
14. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes comprenant successivement les étapes suivantes :
(A) tamisage; (B) coagulation; (C) floculation de préférence à l'aide d'un polyélectrolyte;
(D) filtration;
(E) ultrafiltration; (Fj) traitement à l'aide d'un agent oxydant; et
(F2) osmose inverse.
15. Installation, notamment destinée au traitement d'un milieu liquide comprenant des déchets organiques, caractérisée en ce qu'elle comprend :
- des moyens de séparation liquide/solide (3,12) et éventuellement des moyens de réalisation d'un traitement physico-chimique (7,10) aptes à fournir un milieu liquide ne contenant pas plus de 20 g/1, de préférence 5 g/1 de matières solides en suspension;
- des moyens d'ultra- ou micro-filtration (15).
16. Installation selon la revendication 15, caractérisée en ce que les moyens d'ultrafiltration (15) comprennent une membrane ayant un seuil de coupure compris entre 0,001 et 0,5 μm.
17. Installation selon la revendication 15 ou 16, caractérisée en ce que les moyens d'ultrafiltra¬ tion comprennent une membrane de zircone déposée sur un support en carbone ou en alumine, une membrane de carbone déposée sur un support à base de fibres de carbone ou une membrane organique à base de polyacrylonitriles ou une membrane inorganique déposée sur un support céramique.
18. Installation selon la revendication 15, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des moyens pour réaliser une osmose inverse (22).
19. Installation selon la revendication 18, caractérisée en ce que lesdits moyens pour réaliser une osmose inverse comprennent une membrane de type acétate de cellulose ou polysulfone-polya ide, éventuellement déposée sur un support organique ou inorganique.
20. Installation selon la revendication 19, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des moyens de filtration.
21. Installation selon la revendication 20, caractérisée en ce que les moyens de filtration compren¬ nent un dispositif de type tambour (12) à toile rotatif comprenant des spires et des lamelles (13) espacées les unes des autres avec un intervalle compris entre 150 et 500 μm.
22. Installation selon la revendication 21, caractérisée en ce que le tambour (12) est incliné d'un angle de 1 à 45 degrés/axe horizontal, avantageusement de 10 à 20 degrés.
23. Installation selon l'une quelconque des revendications 15 à 22, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des moyens pour réaliser une séparation liquide/solide grossière (3).
24. Installation selon la revendication 23, caractérisée en ce que lesdits moyens comprennent un dispositif de type tambour (3) comprenant des spires (32) solidaires avec des lamelles (31) espacées les unes des autres avec un intervalle compris entre 600 et 1200 μm.
25. Installation selon l'une quelconque des revendications 15 à 24, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des moyens de coagulation (7).
26. Installation selon la revendication 25, caractérisée en ce que lesdits moyens de coagulation (7) comprennent un réacteur tubulaire muni de pales axiales et comprenant un volume mort (9) permettant un temps de contact suffisant à l'obtention d'une coagulation.
27. Installation selon l'une des revendica¬ tions précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des moyens de floculation (10).
28. Installation selon la revendication 27, caractérisée en ce que les moyens de floculation (10) comprennent un second réacteur de même type que le réacteur de coagulation défini à la revendication 25 dont les pales axiales tournent avec une vitesse inférieure à celle dudit réacteur de coagulation.
29. Installation selon l'une des revendica¬ tions précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des moyens de réalisation d'un traitement à 1'aide d'un agent oxydant.
30. Application du procédé selon l'une des revendications 1 à 14, et de l'installation selon l'une des revendications 15 à 29 au traitement de déjections organiques, notamment de lisier d'animaux ou au traite¬ ment d'effluents provenant de la production d'huile d'olive ou de vin.
PCT/FR1995/001246 1994-09-28 1995-09-27 Procede et installation de traitement d'un milieu liquide contenant des dechets organiques Ceased WO1996009986A1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AU35702/95A AU3570295A (en) 1994-09-28 1995-09-27 Method and apparatus for treating a liquid medium containing organic waste

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR94/11605 1994-09-28
FR9411605A FR2724922A1 (fr) 1994-09-28 1994-09-28 Procede et installation d'epuration d'un milieu liquide contenant des dechets organiques

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO1996009986A1 true WO1996009986A1 (fr) 1996-04-04

Family

ID=9467382

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR1995/001246 Ceased WO1996009986A1 (fr) 1994-09-28 1995-09-27 Procede et installation de traitement d'un milieu liquide contenant des dechets organiques

Country Status (3)

Country Link
AU (1) AU3570295A (fr)
FR (1) FR2724922A1 (fr)
WO (1) WO1996009986A1 (fr)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1997049639A1 (fr) * 1996-06-25 1997-12-31 Joseph Maier Procede de traitement des eaux en circuit ferme avec utilisation d'un reacteur
WO2001024604A1 (fr) * 1999-10-01 2001-04-12 Universidade De Santiago De Compostela Processus ferme et energetiquement integre (processus cei) destine au traitement d'effluents d'elevage (purins)
ITBA20150013A1 (it) * 2015-02-17 2016-08-17 Paparusso Antonio "impianto per il trattamento delle acque di vegetazione e relativo processo"

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2001087467A1 (fr) * 2000-05-19 2001-11-22 Purin-Pur Inc. Procede et systeme de traitement de fumier de porc
ES2259870B1 (es) * 2004-04-05 2007-11-01 Treico Medio Ambiente, S.L. Procedimiento para la depuracion de las aguas residuales producidas en las almazaras, molinos de aceite y productoras de aceitunas de aderezo.
AT501991B1 (de) * 2005-06-10 2007-04-15 Adler Herwig Dipl Ing Verfahren zur behandlung von abwasser aus der olivenölproduktion
WO2013064484A1 (fr) * 2011-11-01 2013-05-10 Kemira Oyj Procédé de traitement d'eaux huileuses
FI128623B (en) * 2016-09-07 2020-09-15 Valio Oy Method and device for handling sludge manure
DE102019111959A1 (de) 2019-05-08 2020-11-12 DSRefining B.V. Anlage für die Behandlung von Gülle, Mist und Gärresten

Citations (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3401801A (en) * 1965-08-20 1968-09-17 Passavant Werke Apparatus for separating the liquid phase and the solid phase in mixtures of liquid matter and solid matter
JPS54139258A (en) * 1978-04-21 1979-10-29 Nippon Peroxide Co Ltd Sludge disposal method
JPS61238397A (ja) * 1985-04-15 1986-10-23 Showa Techno Syst Kk 家畜ふん尿汚水の処理法
EP0348041A1 (fr) * 1988-05-24 1989-12-27 Ceramesh Limited Membranes composites
EP0438092A1 (fr) * 1990-01-17 1991-07-24 Tampella Papertech Oy Dispositif pour l'épaississement de suspension fibreuse
WO1992011206A1 (fr) * 1990-12-19 1992-07-09 Ticon Vvs A/S Procede et installation d'epuration des liquides uses d'origine agricole
EP0507416A1 (fr) * 1991-04-05 1992-10-07 Haflo Milieutechniek B.V. Procédé de concentration d'un effluent
DE4125990A1 (de) * 1991-08-06 1993-02-11 Henkel Kgaa Verfahren zum reinigen tensidhaltiger schmutzwaesser
FR2683154A1 (fr) * 1991-11-05 1993-05-07 Perrier Materiel Procede et installation pour le traitement des effluents issus du traitement de surface de materiaux.
EP0565176A2 (fr) * 1992-04-08 1993-10-13 Gist-Brocades N.V. Procédé de traitement de déchets organiques
FR2693921A1 (fr) * 1992-07-24 1994-01-28 Tech Sep Support monolithe céramique pour membrane de filtration tangentielle.
GB2269166A (en) * 1992-07-28 1994-02-02 Pall Corp Fluid treatment process using dynamic microfiltration and ultrafiltration
GB2272171A (en) * 1992-11-10 1994-05-11 Vickers Shipbuilding & Eng Treatment of effluents
FR2715590A1 (fr) * 1994-02-01 1995-08-04 Rhone Poulenc Chimie Procédé d'épuration d'un milieu contenant des déchets organiques.

Patent Citations (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3401801A (en) * 1965-08-20 1968-09-17 Passavant Werke Apparatus for separating the liquid phase and the solid phase in mixtures of liquid matter and solid matter
JPS54139258A (en) * 1978-04-21 1979-10-29 Nippon Peroxide Co Ltd Sludge disposal method
JPS61238397A (ja) * 1985-04-15 1986-10-23 Showa Techno Syst Kk 家畜ふん尿汚水の処理法
EP0348041A1 (fr) * 1988-05-24 1989-12-27 Ceramesh Limited Membranes composites
EP0438092A1 (fr) * 1990-01-17 1991-07-24 Tampella Papertech Oy Dispositif pour l'épaississement de suspension fibreuse
WO1992011206A1 (fr) * 1990-12-19 1992-07-09 Ticon Vvs A/S Procede et installation d'epuration des liquides uses d'origine agricole
EP0507416A1 (fr) * 1991-04-05 1992-10-07 Haflo Milieutechniek B.V. Procédé de concentration d'un effluent
DE4125990A1 (de) * 1991-08-06 1993-02-11 Henkel Kgaa Verfahren zum reinigen tensidhaltiger schmutzwaesser
FR2683154A1 (fr) * 1991-11-05 1993-05-07 Perrier Materiel Procede et installation pour le traitement des effluents issus du traitement de surface de materiaux.
EP0565176A2 (fr) * 1992-04-08 1993-10-13 Gist-Brocades N.V. Procédé de traitement de déchets organiques
FR2693921A1 (fr) * 1992-07-24 1994-01-28 Tech Sep Support monolithe céramique pour membrane de filtration tangentielle.
EP0585152A1 (fr) * 1992-07-24 1994-03-02 Tech-Sep Support monolithe céramique pour membrane de filtration tangentielle
GB2269166A (en) * 1992-07-28 1994-02-02 Pall Corp Fluid treatment process using dynamic microfiltration and ultrafiltration
GB2272171A (en) * 1992-11-10 1994-05-11 Vickers Shipbuilding & Eng Treatment of effluents
FR2715590A1 (fr) * 1994-02-01 1995-08-04 Rhone Poulenc Chimie Procédé d'épuration d'un milieu contenant des déchets organiques.
WO1995021136A1 (fr) * 1994-02-01 1995-08-10 Rhone-Poulenc Chimie Procede d'epuration d'un milieu contenant des dechets organiques

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
DATABASE WPI Section Ch Week 7949, Derwent World Patents Index; Class A91, AN 79-88476b *
DATABASE WPI Section Ch Week 8649, Derwent World Patents Index; Class D15, AN 86-322108 *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 11, no. 85 (C - 410) 14 March 1987 (1987-03-14) *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1997049639A1 (fr) * 1996-06-25 1997-12-31 Joseph Maier Procede de traitement des eaux en circuit ferme avec utilisation d'un reacteur
WO2001024604A1 (fr) * 1999-10-01 2001-04-12 Universidade De Santiago De Compostela Processus ferme et energetiquement integre (processus cei) destine au traitement d'effluents d'elevage (purins)
ES2160518A1 (es) * 1999-10-01 2001-11-01 Univ Santiago Compostela Proceso cerrado y energeticamente integrado (proceso cei)para el tratamiento de efluentes ganaderos (purines).
ITBA20150013A1 (it) * 2015-02-17 2016-08-17 Paparusso Antonio "impianto per il trattamento delle acque di vegetazione e relativo processo"

Also Published As

Publication number Publication date
FR2724922A1 (fr) 1996-03-29
AU3570295A (en) 1996-04-19
FR2724922B1 (fr) 1997-02-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0877721B1 (fr) Procede de traitement des effluents liquides aqueux contenant des matieres organiques et minerales en vue de leur valorisation
CA2181939C (fr) Procede d&#39;epuration d&#39;un milieu contenant des dechets organiques
US6808628B2 (en) Membrane bioreactor using non-woven fabric filtration
EP0125192B1 (fr) Appareillage et procédé pour le traitement de l&#39;eau de piscine avec un appareil séparateur à membranes semi-perméables
FR2694282A1 (fr) Procédé de traitement d&#39;eaux résiduaires contenant des matières particulaires, et appareil à y utiliser.
EP0162783B1 (fr) Procédé pour le traitement et l&#39;épuration des eaux, par floculation en lit fluidisé des particules en suspension
FR2655642A1 (fr) Installation de traitement des eaux par une boucle de filtration tangentielle.
FR2594111A1 (fr) Systeme et procede de traitement de l&#39;eau residuaire d&#39;une usine a pates et a papiers
EP0085629B1 (fr) Procédé pour floculer des particules microscopiques en suspension dans un liquide et applications à la collecte des microalgues phytoplanctoniques et du zooplancton et à l&#39;épuration d&#39;eaux usées
WO2007048773A1 (fr) Procede et installation pour le traitement des eaux integrant un traitement biologique a bacteries fixees et une floculation-decantation
EP2307318B1 (fr) Procede de traitement d&#39;un liquide par flottation induite par des particules flottantes
KR102100991B1 (ko) 다공성 세라믹 분리막을 이용한 액비정제장치
WO1996009986A1 (fr) Procede et installation de traitement d&#39;un milieu liquide contenant des dechets organiques
Mameri et al. Treatment of olive mill washing water by ultrafiltration
EP2632860B1 (fr) Procédé et dispositif de clarification des eaux par traitement de structures colloïdales
FR2817253A1 (fr) Installlation de traitement d&#39;eau par flocs lestes
FR2802117A1 (fr) Perfectionnements apportes a la filtration sur membranes
FR2723934A1 (fr) Procede et dispositif pour le traitement d&#39;un fluide, notamment des eaux residuaires, par filtration
FR2868064A1 (fr) Installation de traitement des eaux comprenant une cuve de mise en contact des eaux avec un reactif pulverulent et avec un reactif floculant ou coagulant, et procece correspondant
WO2002012138A1 (fr) Installation et procede d&#39;epuration des eaux usees ou residuaires notamment industrielles
WO2022144304A1 (fr) Procédé de traitement de l&#39;eau par adsorption sur charbon actif couplé à une adjonction d&#39;ozone, et installation pour la mise en œuvre de ce procédé
JP2001252662A (ja) 造水方法
JP3162339B2 (ja) 汚泥の処理方法および処理システム
JPH1190499A (ja) 汚泥の処理方法
FR2893935A1 (fr) Procede et installation de traitement d&#39;effluents charges en micro-organismes.

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AM AU BB BG BR BY CA CN CZ EE FI GE HU IS JP KG KP KR KZ LK LR LT LV MD MG MK MN MX NO NZ PL RO RU SG SI SK TJ TM TT UA US UZ VN

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): KE MW SD SZ UG AT BE CH DE DK ES FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE BF BJ CF CG CI CM GA GN ML MR NE SN TD TG

DFPE Request for preliminary examination filed prior to expiration of 19th month from priority date (pct application filed before 20040101)
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
122 Ep: pct application non-entry in european phase