SU1560590A1 - Method of cooling pellets - Google Patents
Method of cooling pellets Download PDFInfo
- Publication number
- SU1560590A1 SU1560590A1 SU884409513A SU4409513A SU1560590A1 SU 1560590 A1 SU1560590 A1 SU 1560590A1 SU 884409513 A SU884409513 A SU 884409513A SU 4409513 A SU4409513 A SU 4409513A SU 1560590 A1 SU1560590 A1 SU 1560590A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- pellets
- cooling
- layer
- temperature difference
- quality
- Prior art date
Links
- 239000008188 pellet Substances 0.000 title claims abstract description 53
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 claims abstract description 16
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 claims abstract description 16
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000011019 hematite Substances 0.000 claims abstract description 12
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000001354 calcination Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 8
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 claims description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 2
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 12
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к подготовке железнорудного сырь в черной металлургии, а именно к производству окускованных материалов. Цель изобретени - улучшение качества готовой продукции. При охлаждении окатышей на обжиговых конвейерных машинах через слой их фильтруют охлаждающий агент, температуру которого поддерживают таким образом, что в первые 2-4 мин процесса, разность температур между окатышами и агентом на входе его в слой устанавливаетс в пределах 360-400°С. При диссоциации гематита в окатышах на каждые 5% степени диссоциации, начина с 3%, разность температур увеличивают на 40-70°С. При этом достигаетс хорошее качество окатышей при максимальной производительности процесса охлаждени . 2 табл.The invention relates to the preparation of iron ore raw materials in ferrous metallurgy, namely the production of agglomerated materials. The purpose of the invention is to improve the quality of the finished product. When cooling pellets on calcining conveyor machines, a cooling agent is filtered through a layer, the temperature of which is maintained in such a way that in the first 2-4 minutes of the process, the temperature difference between the pellets and the agent entering the layer is within 360-400 ° C. When hematite dissociates in pellets for every 5% degree of dissociation, starting with 3%, the temperature difference is increased by 40-70 ° C. This results in good quality pellets with maximum cooling performance. 2 tab.
Description
Изобретение относитс к подготовке железорудного сырь в черной металлургии , а именно к производству окускованных материалов.The invention relates to the preparation of iron ore in ferrous metallurgy, namely the production of agglomerated materials.
Целью изобретени вл етс улучшение качества готовой продукции.The aim of the invention is to improve the quality of the finished product.
По характеру разрушени ( холодной прочности ) железорудные окатыши возможно отнести к кусковым материалам, характеризующимс хрупким разрушением . Растрескивание таких материалов определ етс максимальными раст гивающими напр жени ми в теле куска, действующими по круговой поверхности контакта в радиальном направлении„ Вместе с чем, термические микронапр жени определ ютс объемным соотношением отдельных фаз и их физической природой . В свою очередь, значение термических напр жений в каждой системеBy the nature of destruction (cold strength) iron ore pellets can be attributed to lumpy materials, characterized by brittle fracture. The cracking of such materials is determined by the maximum tensile stresses in the body of the piece, acting on the circular contact surface in the radial direction. Together with this, thermal microstresses are determined by the volume ratio of individual phases and their physical nature. In turn, the value of thermal stresses in each system
величина переменна и определ ема соотношением отдельных компонентов системы (магнетит, гематит, диссоциированные формировани ). Процессы образовани микро- и макротрещин в каждой системе определ етс соотношением этих компонентов, в частности степенью диссоциации гематита в окатышах. При охлаждении таких систем от температур обжига до перехода в упругое состо ние развитие микро- и макротрещин в теле куска и его последующее разрушение определ етс , главным образом , кинетикой спекани системы в целом (дл условий охлаждени - скоростью охлаждени куска). При охлаждении железорудных систем в температурном интервале 900-700 С, когда деформаци носит свободный характер, термические напр жени 1-го рода не возниСлthe value is variable and determined by the ratio of the individual components of the system (magnetite, hematite, dissociated formations). The formation of micro- and macrocracks in each system is determined by the ratio of these components, in particular the degree of hematite dissociation in the pellets. When such systems are cooled from the firing temperature to the transition to an elastic state, the development of micro- and macrocracks in the body of the piece and its subsequent destruction is determined mainly by the sintering kinetics of the system as a whole (for cooling conditions, the piece’s cooling rate). When cooling iron ore systems in the temperature range of 900–700 ° C, when the deformation is free in nature, thermal stresses of the first kind do not occur.
СЬСЬ
оabout
СПSP
соwith
кают. В то же врем термические напр жени в окатышах, расположенных на участках сло , приближенных к входу хладагента в слой, определ ютс главным образом температурами окатышей и охлаждающего агента (их разностью).cabins. At the same time, the thermal stresses in the pellets located in the areas of the bed that are close to the refrigerant inlet to the bed are determined mainly by the temperatures of the pellets and the cooling agent (their difference).
Железорудные окатыши в зависимости от степени их диссоциации следует ох- |лаждать при индивидуальной дл каждо- го вида окатышей разности температур между окатышами и охлаждающим агентом на его входе в слой. При степени диссоциации гематита до 3% в первые 2-4 мин процесса разность температур между окатышами и охлаждающим агентом должна быть 360-400 С. При степени диссоциации гематита до 3% величина включений в окатышах фаз, отличных от основного фазового состава, не вели- ка и не оказывает заметного вли ни на термические напр жени в системе - процессы образовани микро- и макротрещин приближены процессам, протекающим в недиссоциированных системах. Поэтому предельна разность температур между окатышами и хладагентом при охлаждении окатышей со степенью диссоциации до 3% должна быть одинаковой с разностью температур при охлаждении недиссоциированных окатышей , т„е,, не более 400 С. Повышение степени диссоциации гематита свыше 3% следует сопровождать повышением предельной разности температур между окатышами и хладагентом, так как в противном случае без улучшени качества обожженных окатышей снижаетс удельна производительность процесса.Iron ore pellets, depending on the degree of their dissociation, should be cooled when the temperature difference between the pellets and the cooling agent at its entrance to the layer is individual for each type of pellets. With a degree of dissociation of hematite up to 3% in the first 2-4 minutes of the process, the temperature difference between the pellets and the cooling agent should be 360-400 C. With the degree of dissociation of hematite up to 3%, the amount of inclusions in the pellets of phases other than the main phase composition is not It does not have a noticeable effect on thermal stresses in the system — the formation of micro- and macrocracks is approximate to the processes occurring in non-dissociated systems. Therefore, the maximum temperature difference between the pellets and the refrigerant when cooling the pellets with a dissociation degree to 3% should be the same with the temperature difference when cooling non-dissociated pellets, not more than 400 ° C, should be accompanied by an increase in the maximum difference of hematite temperatures between the pellets and the refrigerant, as otherwise, without improving the quality of the roasted pellets, the specific productivity of the process is reduced.
Регламентацию разности температур между окатышами и хладагентом следует производить только в начальные 2-4 мин процесса охлаждени , т.е. в области максимального развити термических напр жений в системе. При меньшей продолжительности периода регламентации (менее 2 мин) температура окатышей после него превышает 900flC, начинаетс активное развитие формировани микро- и макротрещин в теле куска, и качество готовой продукции ухудшаетс . При большей продолжительности процесса регламентации температур (более 4 мин ) качество обожженных окатышей уже не повышаетс , а искусственное огра ничение температурного напора обуславливает уменьшение удельной производительности процесса.The temperature difference between the pellets and the refrigerant should be regulated only in the initial 2-4 minutes of the cooling process, i.e. in the field of maximum development of thermal stresses in the system. With a shorter regulatory period (less than 2 minutes), the temperature of the pellets after it exceeds 900flC, the formation of micro and microcracks in the body of the piece begins to actively develop, and the quality of the finished product deteriorates. With longer duration of the temperature regulation process (more than 4 min.), The quality of the calcined pellets does not improve, and the artificial limitation of the temperature head causes a decrease in the specific productivity of the process.
При отсутствии диссоциации разность температур между окатышами и агентом на его входе в слой должна быть не более 400°С. При большей разности температур (более 400°С} в теле окатышей получают интенсивное развитие процессы образовани микро- и макротрещин и качество готовой продукции ухудшаетс . При разности температур менее 360°С наблюдаетс заметное уменьшение производительности процесса охлаждени окатышей.In the absence of dissociation, the temperature difference between the pellets and the agent at its entrance to the layer should be no more than 400 ° C. With a higher temperature difference (more than 400 ° C} in the body of the pellets, the formation of micro and macrocracks is intensively developed and the quality of the finished product deteriorates. With a temperature difference of less than 360 ° C, there is a noticeable decrease in the performance of the pellet cooling process.
Происход щие при диссоциации окатышей фазовые превращени обусловливают понижение величины термических напр жений в теле куска, становитс возможным повышение скоростей охлаждени окатышей и, следовательно, интенсификаци процесса путем понижени разности температур между окатышами и хладагентом на его входе в слой. При диссоциации гематита в окатышах, начина с 3%, на каждые 5% предельную разность температур между окатышами и хладагентом увеличивают на 40-70 град. При меньшем увеличении разности температур ( менее 40 град на каждые 5% повышени диссоциации гематита ) качество обожженных окатышей не измен етс , а производительность процесса понижаетс вследствие искусственного ограничени температурного напора в слое. Пр большем увеличении разности температур ( более 70 град на каждые 5% повышени диссоциации гематита проис-- ходит активное развитие процессов микро- и макротрещинообразовани и ухудшаетс качество обожженных окатышей .The phase transformations occurring during the dissociation of pellets cause a decrease in the magnitude of thermal stresses in the body of the piece; When hematite dissociates in pellets, starting at 3%, for every 5%, the maximum temperature difference between pellets and refrigerant is increased by 40-70 degrees. With a smaller increase in temperature difference (less than 40 degrees for every 5% increase in hematite dissociation), the quality of the calcined pellets does not change, and the productivity of the process decreases due to artificial limitation of the temperature difference in the layer. With a larger increase in the temperature difference (more than 70 degrees for every 5% increase in hematite dissociation, micro- and macro-cracking processes are actively developing and the quality of burnt pellets is deteriorating.
В таблице представлены результаты исследований особенностей охлаждени окатышей разного фазового состава при различной разности температур между окатышами и хладагентом на его входе в слой. Режим температурной термообработки во всех опытах был одинаковым.The table presents the results of studies of the cooling characteristics of pellets of different phase composition at different temperature differences between the pellets and the refrigerant at its entrance to the layer. The temperature heat treatment in all experiments was the same.
Пример. На обжиговой машине конвейерного типа производ т железорудные окатыши со степенью диссоциации гематита 20%. После обжига окаты ши с температурой поверхности сло 1300 С подвергают охлаждению. В начальный период охлаждени в течение 3 мин слой окатышей продувают охлаждающим агентом с повышенной температурой , обеспечиваемой работающими вExample. Iron ore pellets with a hematite dissociation degree of 20% are produced on a conveyor-type calcining machine. After firing, pups with a surface temperature of 1300 C are cooled. In the initial period of cooling for 3 minutes, the layer of pellets is rinsed with a cooling agent with an elevated temperature provided by
400 где 60400 where 60
20% горне секции топливосжигающими устройствами „ Разность температур в градусах между окатышами и охлаждающим агентом на входе в слой устанавливают равной20% of the furnace section of the fuel-burning devices “The temperature difference in degrees between the pellets and the cooling agent at the entrance to the layer is set equal to
20 + 60 640 (град),20 + 60 640 (degrees)
приращение разности температур на каждые 5% диссоциации гематита в окатышах , град;increment of temperature difference for every 5% dissociation of hematite in pellets, hail;
степень диссоциации окатышей , %.the degree of dissociation of pellets,%.
Температуру хладагента в горне (на входе в слой ) дл этого устанавливают равной 1300-640 660 С. Тем самым достигаетс получение окатышей удовлетворительного качества при достаточно высокой удельной производительности Процесса (см. таблицу).The temperature of the refrigerant in the furnace (at the inlet to the layer) is set to 1300-640 660 C. For this purpose, it is possible to obtain pellets of satisfactory quality with a sufficiently high specific productivity of the Process (see table).
После завершени начального периода процесса {3 мин) окатыши со средней температурой 450 С охлаждают атмосферным воздухом и отправл ют на склад готовой продукции.After the completion of the initial process period {3 min), the pellets with an average temperature of 450 ° C are cooled with atmospheric air and sent to the finished goods warehouse.
Температуру охлаждающего агента и поверхности сло окатышей контролируют стандартными термопарами и регули10The temperature of the cooling agent and the surface of the layer of pellets is controlled by standard thermocouples and regulators10
1515
Степень диссоциации окатышей контролируют эпизодически по анализу их фазового состава и регулируют изменением содержани окислител в горнах отапливаемых зон обжиговых конвейерных машин. ,The degree of dissociation of the pellets is controlled occasionally by analyzing their phase composition and is controlled by changing the content of the oxidizer in the hearths of the heated zones of the calcining conveyor machines. ,
Применение изобретени обеспечивает возможность производства восста- навленных и металлизованных окатышей на серийном обжиговом оборудовании, улучшение качества готовой продукции и увеличение производительности o6,i гового оборудовани на 3-9%.The application of the invention provides the possibility of producing reconstituted and metallized pellets on the serial calcining equipment, improving the quality of the finished product and increasing the productivity of o6, i boiling equipment by 3-9%.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884409513A SU1560590A1 (en) | 1988-04-12 | 1988-04-12 | Method of cooling pellets |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884409513A SU1560590A1 (en) | 1988-04-12 | 1988-04-12 | Method of cooling pellets |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1560590A1 true SU1560590A1 (en) | 1990-04-30 |
Family
ID=21368435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU884409513A SU1560590A1 (en) | 1988-04-12 | 1988-04-12 | Method of cooling pellets |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1560590A1 (en) |
-
1988
- 1988-04-12 SU SU884409513A patent/SU1560590A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 368314, кл. С 22 В 1/26, 1971. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU1560590A1 (en) | Method of cooling pellets | |
| RU1775484C (en) | Method for firing iron-ore pellets | |
| JP2000087150A (en) | Production of iron ore pellet | |
| SU706195A1 (en) | Method of thermal treatment of ferromagnetic granules | |
| RU2078837C1 (en) | Method for thermal treatment of iron-ore pellets in conveyorized roasting machine | |
| RU2353676C1 (en) | Method of pellets manufacturing | |
| CN107217132A (en) | The method for removing roller bottom type continuous spheroidizing annealing furnace inner product carbon | |
| SU596627A1 (en) | Method of manufacturing sponge iron | |
| SU969766A1 (en) | Method for heat treating pellets | |
| SU870470A1 (en) | Method of producing iron-ore pellets | |
| SU933764A1 (en) | Method for thermally strengthening copper and nickel pellets | |
| SU950784A1 (en) | Method for producing magnetite pellets | |
| SU971900A1 (en) | Method for heat treating pellets from oxidized concentrates | |
| SU1664858A1 (en) | Method of sintering pellets on conveyer machines | |
| SU1068518A1 (en) | Method for heat treating iron ore pellets | |
| SU1696527A1 (en) | Method of drying pellets in continuous roasting machines | |
| RU1770411C (en) | Method of pellet heat treatment | |
| CN109593929A (en) | A kind of spheroidizing method of cold-forging steel | |
| SU908874A1 (en) | Process for heat treating of pellets from multicomponent batches | |
| SU1379312A1 (en) | Method of producing sponge iron | |
| SU500276A1 (en) | The method of heat treatment of pellets | |
| JPH0568523B2 (en) | ||
| SU1560589A1 (en) | Method of cooling iron-ore pellets | |
| SU1576581A1 (en) | Method of drying pellets | |
| SU831823A1 (en) | Method of drying pellets on conveyer annealing machines |