SK58495A3

SK58495A3 - Process for making steel and hydraulically active binders

Info

Publication number: SK58495A3
Application number: SK584-95A
Authority: SK
Inventors: Alfred Edlinger
Original assignee: Holderbank Financ Glarus
Priority date: 1993-09-07
Filing date: 1994-08-24
Publication date: 1996-03-06
Also published as: GR3023849T3; EP0666930A1; ATE151118T1; TR28280A; NZ271025A; CN1037858C; KR100325794B1; KR950704516A; HUT75853A; CZ107495A3; DE59402298D1; BR9405583A; HU219946B; EP0666930B1; DK0666930T3; AU678516B2; AU7452794A; ES2102869T3; WO1995007365A1; HU9501320D0

Description

Oblasť techniky

Vynález sa týka spôsobu výroby ocele a hydraulicky aktívnych spojív, ako napr. vysokopecnej trosky, slinku alebo tomu podobných.

Doterajší stav techniky

Pri výrobe ocele vzniká oceľová troska, ktorá má relatívne vysoký obsah oxidu železnatého, spôsobený skujňovacím procesom. Bežná oceľová troska obsahuje MnO a FeO v množstve do 33 % hmotnostných.

Zatiaľ čo vysokopecná troska má priaznivé hydraulické vlastnosti a kvôli veľmi nepatrnému množstvo oxidu železnatého je jej zhodnotenie ako základného stavebného materiálu lepšie, odstraňovanie trosky oceliarní spôsobuje dodatočné ťažkosti, pretože troska oceliarní nie je vo vzniknutom zložení, t.zn. bez dodatočného metalurgického spracovania, použiteľná na stavebné alebo tomu podobné účely. Navrhovalo sa trosku oceliarní spolu s vysokopecnou troskou granulovať a ako sypaný materiál použiť v cestnom staviteľstve. Relatívne vysoký obsah CaO v troske oceliarní pripúšťa ale aj tu len použitie ohraničeného množstva trosky oceliarní.

Metalurgické spracovanie trosky oceliarní za účelom dosiahnutia vysokocenného produktu je spravidla spojené s vysokou spotrebou energie a tým sa stáva nehospodárnym.

Trosky s relatívne vysokým obsahom oxidu železnatého však vznikajú aj pri iných metalurgických procesoch alebo pri spôsoboch spaľovania. Obzvlášť je známe, že Cu-konvertorové trosky často majú obsah oxidu železnatého nad 50 percent, a sú tiež známe trosky zo spaľovania odpadkov príp. smetí, ktoré majú relatívne vysoký obsah oxidu železa.

Podstata vynálezu

Vynález sa týka úpravy trosky oceliarní príp. trosky s relatívne vysokým obsahom oxidu železa menovaného druhu, bezprostredne v oceliarni, na lepší hodnotnejší konečný produkt, a to prevedenia (konverzie) trosky na hydraulicky aktívne spojivo. Podstata vynálezu spočíva v tom, že surové železo sa skujňuje doplnením oxidu železnatého v množstve nad 5 percent hmotnostných obsahujúcej trosky, ako napr. trosky oceliarní, Cu-konvertorovej trosky po reakcii s oloveným kúpeľom alebo oxidujúcou troskou zo spaľovacích zariadení pre odpad. Pri tomto postupe sa využíva vysoký obsah oxidu železa tečúcej trosky a napr. aj trosky oceliarní, aby sa skujnilo tečúce železo, ktoré má relatívne vysoký obsah uhlíka a kremíka. V podstate tu reaguje oxid železnatý s uhlíkom príp. s karbidom železa a vzniká železo a oxid uholnatý, kde oproti tomu oxid železnatý trosky spolu s kremíkom kúpeľa surového železa reaguje na železo a SiC^Tieto reakcie sú čiastočne exotermické, takže sa dosahuje vysoký stupeň hospodárnosti. Redukciou obsahu oxidu železnatého v troske oceliarní sa docieli iná analýza vzhľadom na pôvodnú analýzu, ktorej dôsledkom sú značne priaznivejšie hydraulické vlastnosti. Obsah oxidu železnatého sa využije na oxidáciu kúpeľa surového železa a môže sa napríklad, v prípade trosky oceliarní, docielil redukcia obsahu oxidu železnetého na menej ako tretinu pôvodnej hodnoty, čím sa množstvo prímesí ostatných komponentov pôvodnej trosky oceliarní v ich podiele na celkovej troske zvýši. Z toho vyplýva nové zloženie trosky, ktoré v žiadnom prípade už nezodpovedá pôvodnej analýze trosky. Nová skladba trosky má značne priaznivejší hydraulický modul a relatívne vysoký obsah alitu. Aj keď týmto spôsobom vyrobený produkt, ktorý môže byť označený ako cementový slinok, nezodpovedá normovanému portlandskocementovému slinku, dosiahol sa vysokohodnotný cementový slinok, ktorý je vhodný ako priaznivá báza do zmesi s ostatnými hydraulickými alebo latentné hydraulickými prvkami. Slinok, vyrobený týmto spôsobom, sa obzvlášť hodí na zmes s puzolánmi, pričom sa môže docieliť vysoká 28-dňová pevnosť.

Analogické myšlienky, ktoré boli vyššie uvedené pre trosku oceliarní, platia pre Cu-konvertorovú trosku príp.

iné trosky, pričom v prípade Cu-konvertorovej trosky sa musí prirodzene dať pozor na to, že meď, ako škodlivý prvok pre oceľ, sa nesmie dostať do ocele. Meď sa musí preto vylúčiť v roztavenom olove, pričom meď sa odstráni z trosky pred tavením železa. Olovo samotné sa redukuje následkom reakcie roztaveného železa, pričom železo a olovo sa môžu oddeliť jednoduchým spôsobom, lebo meď a železo nevytvárajú žiaden spoločný roztok. Pod roztaveným železom resp. oceľou sa vytvorí olovený povlak a tento sa v týchto prípadoch ocele a olova odlieva.

Tým, že pri súčasnom získaní resp. opätovnom získaní kovových frakcií sa tiež troska s prísadou olova premení na vysokocenný, znovu zhodnotiteľný produkt, sa dosiahne značná hospodárska výhoda a môžu sa odstrániť trosky, pre ktoré sa doteraz nenašlo žiadne zmysluplné použitie Aby sa umožnila želaná oxidácia obsahu uhlíka v roztavenom železe, a tým jeho skujnenie na oceľ, postupuje sa s výhodou tak, že obsah oxidu železa v troske sa volí nad 8 % hmotnostných, s výhodou nad 10 % hmotnostných.

Podstatou základných reakcií, spomenutých v úvode, ako tieto v roztavenom železe prebiehajú, je udržanie relatívne vysokej teploty. Napriek čiastočne exotermickej reakcii môže požadovaná teplota v dôsledku tepelných strát klesať, pričom straty tepla sa môžu obzvlášť jednoduchým spôsobom, pomocou roztokových elektród, znova nahrádzať. Tavný kúpeľ môže byť použitý na základe jeho chemického zloženia obzvlášť jednoduchým spôsobom ako elektrický odpor a tavenina železa ako protielektróda. Vo všetkých prípadoch je pre obzvlášť hospodárne uskutočnenie vynálezcovského postupu a predovšetkým, aby prebehli želané reakcie v prijateľnom čase do konca, žiadúce, aby tečúca troska oceliarní bola vsádzaná pri teplotách nad 1550 °C, s výhodou 1600 °C a tečúce surové železo pri teplotách od 1450 do 1550 °C, pričom sa s výhodou postupuje tak, že tekuté fázy sa udržujú spoločne 3 až 8 hodín, obzvlášť asi 6 hodín, pri teplotách nad 1550 °C, s výhodou 1660 °C až 1800 °C. Horná hranica 1800 °C je tu volená s ohľadom na alitovú stabilitnú hornú hranicu. Surové železo, pridávané ako redukčný prostriedok, rnusí byt zohriate aspoň na 1350 °C, aby sa vôbec umožnilo vytvorenie alitu. Uprednostnený postup tu predpokldá vsádzanie trosky oceliarni pri teplotách nad 1550 °C, aby sa zabezpečilo optimálne vytvorenie fáz pre ďalšie použitie trosky.

Redukciou železnej taveniny bude klesať obsah oxidu železnatého v troske napr. na asi 5 hmotnostných %, pričom postup je výhodne vedený tak, že troska sa prevedie na slinkovú fázu, ktorá pozostáva z 15 až 20 hmotnostných % tekutej fázy (alumináty a ferity) a slinkovej fázy (minerály, alit belit).

Požadované prehriatie, ktoré čiastočne z exotermických reakcií trosky so surovým tekutým železom vyplýva, sa môže uskutočniť externým ohrevom, pričom je postup výhodne vedený tak, že ako miešacia nádoba je nasadený elektricky ohrievaný vyklápací konvertor. Ďalšia možnosť zabezpečenia, popri relatívne vysokom obsahu oxidu železa v troske tiež s odpovedajúcou teplotou, spočíva v tom, že troska vháňaním alebo fúkaním kyslíka sa udržuje na prehrievacej teplote. Najmä vtedy, keď troska fúkaním kyslíka ma byť udržaná na prehrievacej teplote, sa postupuje s výhodou tak, že výška troskovej taveniny na reakciu so surovým železom je medzi 2 až 8 cm, prednostne 2 až 6 cm, čím je zabezpečené, že troska je voľne skujňovaná kyslíkom, ale nie pod ňou ležiace tekuté železo.

Slinková fáza je naplavená na tekuté železo, pričom redukované kvapôčky železa z trosky, príp. zo slinkovej fázy, sedimentujú v tekutom železe. Keďže v slinkovej fáze existuje vysoký sedimentačný odpor, je znova výhodné, ako je vyššie uvedené, ohraničiť hrúbku vrstvy na 2 až 6 cm, čím sa pri dobe zotrvania medzi 3 a 8 hodinami dá metalické železo takmer plne z trosky odstrániť.

Ďalšia možnosť nastavenia želaných parametrov trosky spočíva v tom, že k troskám sa pridajú bázické slabé rudy na zvýšenie obsahu oxidu železa na viac ako 8 hmotnostných %.

S výhodou sa pridávajú tiež CaCO^, Al₂O^ a/alebo SiO₂ ako prísady. Zvlášť pri použití takýchto ďalších prísad môže odpadové teplo procesu, a síce citeľné aj ako chemické teplo, slúžiť na predhriatie tejto suroviny.

Popri opätovnom získaní medi prostredníctvom olovenej taveniny vzniká prirodzene aj možnosť opätovného získania zinku, pričom tu sa s výhodou postupuje tak, že pri vsádzaní Cu-konvertorových strusiek sa olovo získa pod oceľovou taveninou a zinok sa kondenzuje z plynnej fázy.

Na doplnenie straty tepla sa výhodne postupuje tak, že ako miešacia nádoba je nasadený elektricky vyhrievaný otočný konvertor.

Obsah oxidu železnatého trosky sa znižuje odpovedajúco pomeru množstiev trosky k surovému železu, pričom sa prirodzene docielia iba rovnovážne reakcie, takže úplná premena obsahu oxidu železa nie je bez ďalšieho mysliteľná. Zvlášť hospodárny a šikovný spôsob sa dosiahne vtedy, keď sa tekuté surové železo doplní do tekutej fázy trosky v pomere hmotností od 1 : 2 až po 1 : 3.

Spekaný cementový slinok sa môže ďalej spracovať bežnou technológiou. S výhodou sa redukovaná troska privedie do zariadenia na chladenie slinku a granulovacieho zariadenia, pričom obzvlášť jednoduchým spôsobom sa slinok chladí vzduchom priamym spôsobom.

Skujnené tekuté surové železo, ktoré už zodpovedá zloženiu ocele, sa tiež môže ďalej spracovávať podľa známych spôsobov.

Vynález bude bližšie vysvetlený nasledovnými príkladmi uskutočnenia.

Príklady uskutočnenia

Príklad 1

K časti trosky oceliarní sa pridalo 0,5 dielov hmôt6 nostných tekutého surového železa, pričom obidve .fázy sa spoločne udržiavali na teplote 1660 °C. Pri premene sa vyvinulo na každý kg taveniny 35 g oxidu uholnatého, odpovedajúceho 28 normolitrom. Troska oceliarní má nasledovné zloženie:

SiO₂ 8 ^a12°3 ⁷

CaO 45

MgO 5

MnO+FeO 30,5

TiO₂ 1

Surové železo má nasledovné zloženie:

Si 4

C 5

Fe 91

Po 6-hodinovej reakcii sa zmenila analýza trosky a surového železa v tomto zmysle:

Analýza trosky (%):

sio₂	13
^A12°3	8,9
CaO	60
MgO	6,4
MnO+FeO	10,5
T10₂	1,3

Analýza ocele (%):

Si 0 C 2 Fe 97

Pri hodnotení trosky, ktorá sa využila ako cementový slinok, nasledovalo bežné cementotechnologické ohodnotenie, ktoré malo nasledujúce hodnoty. V nasledujúcej tabuľke sú uvedené aj typické oblasti pre portlandský slinok kvôli potrebuje 733 g surového železa, pričom sa vytvorí 950 g ocele a 60 g CO, príp. sa uvoľní 48 normolitrov CO. Dodatočne sa pridalo na výrobu, vyššie menovanej cielovej trosky 225 g kremenného piesku. Zloženie surového železa a ocele je uvedené v nasledujúcej tabuľke:

% surové železo oceľ

Si 4 0

C 5 1,5

Fe 91 98

Teplota tavenia je asi 1600 °C, a dodržal sa redukčno-oxidačný čas asi 4,5 hodiny. Vytvorená vysokopecná troska je výborne použiteľná ako hydraulicky aktívne spojivo. K tomu sa vzťahujúce charakteristické údaje boli nasledovné :

Hydraulický index (klin) = 92 % (veľmi dobre)

Puzolánovosť (ASTM C 618) = 118 % (výborne)

Príklad 3

Pri použití Cu-trosky z konvertora sa použila výsledná troska s nasledujúcou chemickou analýzou:

Hlavné Podiel (%) Vedľajšie Podiel (%) komponenty komponenty

sío₂	28	so₃	0,5
^A12°3	6	K₂0	0,13
Fe₂°3	53	Na₂0	0,64
CaO	8	tío₂	0,36
MgO	2	^Cr2°3	1,4
		^^η2θ3	0,35
		^P2°5	0,27
		Cl+F	1

porovnaniu.

Kritérium

Hodnota typická oblasť (portlandský slinok)

hydraulický modul	1,85	1,7-2,3
silikátový modul	0,67	1,8-3,2
modul kyseliny
kremičitej	1,46	2,5-3,5
modul ílovitosti	0,85	1,5-2,5
vápenný štandart	1, 12	0,8-0,95

obsah alitu (C^S) 70,

Vcelku sa dosiahol vysokohodnotný alitový slinok. 28-dňová y

pevnosť podľa DIN 1164 je 62 N/mm , čo môže byť zaradené extrémne vysoko. Nejedná sa, samozrejme, o normový potrlandský cementový slinok, pričom potom, keď sa dosiahne portlandskocementový slinok želanej normy, by bola možná ďalej pokračujúca redukcia oxidu železa a nepatrné pridanie prísad, ako napr. ílov, na zvýšenie obsahu SÍO2 a AI2O3.

Príklad 2

Na rozdiel od príkladu 1 sa na cieľovú trosku, ktorá by mohla byť označená ako vysokopecná troska a má mať nasledujúce zloženie:

% cieľová troska

sío₂	36
^A12°3	8
CaO	48
MgO	5
MnO+FeO	0
tío₂	1

redukuje pôvodná troska oceliarní. Každý kg trosky oceliarní

Farebný kov	Podiel (ppm)
Cu	ll/oOO
Pb	ó/800
Zn	3/760

vysokého obsahu medi v troske bolel meď odstránená oloveného kúpeľa pred železný kúpeľ. Následkom olovo redukované, pričom železo a olovo spolu na žiadny roztok, takže sa pod železnou príp. taveninou vytvorila olovená vrstva. Oceľ a olovo zvlášť oddelené.

V dôsledku zaradením toho bolo nereaguj ú oceľovou mohli byť

Relatívne vysoký podiel zinku v troske bol redukovaný železným kúpeľom a v plynnej fáze kondenzoval.

Zostávajúca koncentrácia ťažkých kovov sa nachádzala v oblasti surového materiálu cementového slinku. Po redukcii trosky pomocou uhlíka, rozpusteného v železnej tavenine, sa získala táto analýza:

Komponenty

Podiel (%)

S1O2 60

A1₂O₃ 13

Fe₂O₃ 0,5

CaO 17

MgO 4

Troska sa ochladila vo vodnom kúpeli a má vynikajúce puzolánové vlastnosti. Súčasne s opätovným získaním kovovej frakcie zinku z plynnej fázy kondenzáciou a opätovným získaním medi ako aj opätovným získaním oloveného kúpeľa sa dosiahol hydraulicky aktívny materiál, ktorý má na základe svojich dobrých puzolánových vlastností vysokú konečnú pevnosť, nízke hydratačné teplo a vysokú odolnosť voči chemikáliám.

Príklad 4

Z tekutej oxidovanej trosky z odpadu bola odobraná meď prostredníctvom redukčno-oxidačnej reakcie opísanej v príklade 3 pri trvaní reakcie 3,5 hodiny a teplote tavenia 1500 °C.

Východisková troska má nasledovné zloženie:

Komponenty	Podiel	(%)	Farebné kovy	Podiel (%)
^Si02	42		Cu	1,2
Α'·2θ3	8		Pb	0,25
^Fe2°3	28		Zn	0,3
CaO	11		Sn	0,1
MgO	2		N i	0,1
k₂o	1
Na₂0	3
τιο₂	1
^P2°5	0,1
Pri aktivite	medi v	olovenom kúpeli 30-40 %	a hrúbke trosky
3,5 cm j e	hodnota	rovnovážnej	koncentrácie	medi v troske
200 ppm.

Z tekutej trosky bez medi boli ďalej zvyšné ťažké kovy olovo, zinok, cín, nikel a železo redukované a vylúčené.

Rozdelenie oboch kovových fáz železo/olovo zabezpečilo opätovné získanie vysokohodnotného, prakticky bezmeďnatého, surového železa s nasledujúcou analýzou:

Farebné kovy Podiel (%)

Ni 0,34

Sn 0,13

Cu 0,07

Chladenie, granulácia a mletie ťažkými kovmi obohatenej tekutej trosky prinieslo troskový produkt puzolán, ktorý ma nasledujúcu analýzu:

Komponenty

Podiel (%)

Sio₂	59
^A12°3	12
Fe₂°3	0,5
CaO	16
MgO	2,5
k₂o	1,5
Na₂0	4,5
tío₂	1,5
^P2°5	0,2

Kvôli relatívne vysokému obsahu AI2O3 má puzolánový cement vysokú skorú pevnosť. Jeho klinový index leží. pri 95 %.

Pridaním S1O2 a zároveň nosičov AI2O3 ako ílu, kremenného piesku a bauxitu sa dajú vyrobiť optimálne vysokopecné trosky, pričom tavná viskozita sa značne zmenšuje. Pri redukcii takýchto tavenín sa dajú oceľové kvapôčky ľahšie oddeliť sedimentáciou, takže voľný obsah železa v hydraulickom spojive môže byť značne nižší.

Postup podľa vynálezu sa dá jednoduchým spôsobom prevziať do oceliarne. Pri predpoklade hodinovej produkcie trosky asi 15 t by musel byť nasadený konvertor s asi 125t aktívnou hmotnosťou, príp. 35 m^J aktívnym objemom, aby sa •2 zároveň mohlo zmiešať 90 t trosky príp. asi 30 m s priblížO ne 34 t surového železži (asi 5 m ) . Slinková fáza sa odpichuje oddelene od ocele a v tej nádobe, kde bude dohotovená. Do tejto nádoby sa môžu napr. pridávať prísady, ako napr. íly, a ďalšia redukcia vedie k zušľachteniu na portlandskocementový slinok. Nakoniec sa ale v takomto zariadení v prvom rade môže uskutočniť vyrovnanie fluktuácie trosky.

Zariadenie na chladenie slinku a jeho granuláciu sa môže chladiť vzduchom priamym procesom. V týchto prípadoch sa vzduch s teplotou 20 °C ohreje na teplotu cca 1100 °C a slinok sa z asi 1600 °C ochladí na 250 °C.

Vytvorené množstvo CO predstavuje ďalší prameň energie. CO vzniká pri teplotách asi 1600 °C a obsahuje vedia latentnej chemickej termickej energie aj citeľné teplo. Keď sa pri odpovedajúco dobre izolovanom metalurgickom zásobníku počíta so stratou tepla maximálne 30 %, znamená to, že vynájdený postup by sa mohol zaoberal výrobou ocele a slinku exotermicky, kedy by vzniknuté horľavé plyny mohli byl optimálne zhodnotené.

Predmetným postupom sa dá obzvlášť jednoduchým spôsobom premenil ďalej lažko zhodnotítelná troska oceliarní na cementový slinok, pričom je zároveň dosiahnutá skujňovacia práca. Predmetný proces dovoľuje ďalej využil veľké množstvá tepla, ktoré sú v konvenčných procesoch bez ďalšieho zásahu nezhodnotené, a týmto spôsobom znížil emisie plynov, zvlášl co₂.

V rámci predmetného postupu sa nachádzajú aj rozhodujúce reakcie práve na hraničných plochách taveniny a postup môže prebehnú! v aglomeračnej peci. Odplynený oxid uhoľnatý z hraničnej plochy redukuje rozpustený oxid železnatý vo vrstve troskového kúpela, pričom prirodzene podiel C0₂redukčného plynu vo vrstve trosky stúpne. Od objemového podielu asi 15 obj. % C0₂ stratí plyn redukčné pôsobenie, pričom je predsa ešte stále aspoň čiastočne možné ďalšie energetické použitie, lebo takéto plyny na povrchu troskovej vrstvy sa môžu vetraním príp. kyslíkom alebo zmesou kyslíka a vzduchu spálil. Prenos tepla na troskovú a železnú fázu tu prebieha prakticky výlučne cez žiariace procesy.

Vznikajúce odpadové teplo môže by! použité na predhriatie prísad, pričom naplavená slinková fáza môže byl oddelene odvedená. Vedenie tepla podľa vynálezu je nastavené na stabilnú oblasl alitu, z čoho vyplýva žiadané prehriatie. Vytvorený alitový slinok sa môže zmraziť bežnou technikou chladenia slinku, pričom hlavným cieľom musí byl minimalizácia obsahu voľného vápna.

Želaný prívod uhlíka na reguláciu teploty železnej taveniny a redukčného potenciálu môže nastať nasýtením kúpeľa uhlíkom napríklad ponáraním alebo tomu podobným postupom. Prívod uhlíka sa môže predpokladať v protiprúde alebo v jednosmernom prúde na viacerých miestach. Železný kúpel tu nespĺňa iba úlohu nositeľa redukčných prostriedkov, ale aj úlohu transportného média pre troskové príp. slinkové fázy, pričom môžu nájsť použitie obzvlášť jednoduché otvorené pece.

Claims

PATENTOVÉ NÁROKY aktívnych spojív z a tým, že suroželeznatého v množsTriísiek, ako napr. trosiek po reakcii trosiek zo zariadeSpôsob výroby ocele a hydraulicky rrosky, vyznačujúci s vé železo sa skujňuje pridaním oxidu tve nad 5 hmotnostných % zahrnutých trosky oceliarní, Cu-konvertorových s oloveným kúpeľom alebo oxidovaných ní na spaľovanie odpadu.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že obsah oxidu železa v troske je volený nad 8 hmotnostných %, s výhodou nad 10 hmotnostých %.
3. Spôsob podľa nároku 1 alebo 2, vyznačujúci, sa Tým, že sa vsádza tekutá troska oceliarní pri teplotách nad 1550 °C, najmä nad 1600 °C, a tekuté surové železo pri teplotách od 1450 °C do 1550 °C.
4. Spôsob podľa nároku 1, 2 alebo 3, vyznačujúci sa tým, že tekuté surové železo sa pridáva do tekutej troskovej fázy v množstve od 1 : 2 až po 1 : 3.
5. Spôsob podľa nároku 1 až 4, vyznačujúci sa tým, že tekuté fázy sa spolu udržiavajú 3 až 8 hodín, s výhodou asi 6 hodín pri teplotách nad 1550 °C, s výhodou od 1660 °C do 1800 °C.
6. Spôsob podľa jedného z nárokov 1 až 5, vyznačujúci sa tým, že ako miešacia nádoba je nasadený elektricky vyhrievaný vyklápací konvertor.
7. Spôsob podľa jedného z nárokov 1 až 6, vyznačujúci sa tým, že trosky sú udržiavané na prehrievacej teplote vháňaním alebo .fúkaním kyslíka.
8. Spôsob podľa jedného z nárokov 1 až 7, vyznačujúci sa tým, že k troskám sa pridávajú bázické ľahké rudy na zvýšenie obsahu oxidu železnatého nad 8 hmotnostných %.
9. Spôsob podlá jedného z nárokov 1 až 8, vyznačujúci sa tým, že pri vsádzke C'u-konvertorových „trosiek sa olovo odlieva spod oceľového kúpeľa a zinok sa kondenzuje z plynnej fázy.
10. Spôsob podľa jedného z nárokov 1 až 9, vyznačujúci sa tým, že výška kúpela trosky na reakciu so surovým železom je 2 až 8 cm, s výhodou 2 až 6 cm.
11. Spôsob podľa jedného z nárokov 1 až 10, vyznačujúci sa t ý m, že troska sa prevedie na slinkovú fázu, ktorá pozostáva z 15 až 25 hmotnostných % tekutej fázy (alumináty, ferity) a slinkovej fázy (minerály, alit, belit) .
12. Spôsob podľa jedného z j úci sa tým, vsádzané ako prísady.

nárokov 1 až 11, že CaCO^, AI2O3 v y z n a č ua/alebo S1O2 sú
13. Spôsob podľa jedného z nárokov 1 až 12, vyznačujúci sa tým, že redukovaná troska prípadne slinková fáza sa privádza do zariadenia na chladenie slinku a granulovacieho zariadenia.
14. Spôsob podľa jedného z nárokov 1 až 13 j úci sa tým, že slinok sa priamym postupom.