RU2536589C1

RU2536589C1 - Fractionating of thermal cracking products

Info

Publication number: RU2536589C1
Application number: RU2013143468/04A
Authority: RU
Inventors: Вячеслав Николаевич Деменков; Ильдар Рашидович Хайрудинов; Александр Ильич Быстров; Анатолий Аркадьевич Тихонов; Эльшад Гумерович Теляшев
Priority date: 2013-09-25
Filing date: 2013-09-25
Publication date: 2014-12-27

Abstract

FIELD: oil-and-gas industry.

SUBSTANCE: invention relates to separation of products downstream of the reactor and separation of produced vapour and liquid phases by rectification with feed of primary stock and release of gas, gasoline, thermal gas-oil, secondary stock of thermal cracking and cracked residue. Separation is carried out at complex rectifier with stripper, primary stock is fed in two flows: first flow being fed to the area of secondary stock discharge from closed-type tray located upstream of products inlet downstream of the reactor while second flow is fed upstream of first flow feed point. Gas and gasoline is discharged from column top while side-cut distillate is discharged from the side in three flows: first flow being fed to stripper top, thermal gas-oil being discharged from stripper bottom after stripping by steam. Second flow is cooled and fed to mixing with products downstream of the reactor. Third flow is cooled and returned to above side-cut distillate outlet while cracking residue is discharged from column bottom.

EFFECT: power savings, higher quality of light products, simplified thermal cracking.

2 cl, 1 dwg, 1 tbl

Description

Изобретение относится к способам фракционирования продуктов термического крекинга и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.The invention relates to methods for fractionation of thermal cracking products and can be used in the refining industry.

Известен способ фракционирования продуктов термического крекинга, включающий сепарацию продуктов после реактора и разделение полученных паровой и жидкой фаз ректификацией, с подачей первичного сырья и выделением жирного газа, нестабильного бензина, термического газойля, вторичного сырья термического крекинга и крекинг-остатка с низа вакуумной колонны, в низ которой подается водяной пар, с отбором в вакуумной колонне термического газойля (И.А. Александров. Перегонка и ректификация в нефтепереработке. М.: Химия, 1981, с.226, рис.IV-15б).A known method of fractionation of thermal cracking products, including the separation of products after the reactor and the separation of the resulting vapor and liquid phases by distillation, with the supply of primary raw materials and the release of fatty gas, unstable gasoline, thermal gas oil, thermal cracking secondary raw materials and cracking residue from the bottom of the vacuum column, the bottom of which is supplied with water vapor, with the selection of thermal gas oil in a vacuum column (I. A. Alexandrov. Distillation and rectification in oil refining. M: Chemistry, 1981, p. 226, Fig. IV-15b).

Недостатками известного способа являются высокие энергетические и капитальные затраты в связи с использованием вакуумной колонны с подачей в низ ее водяного пара.The disadvantages of this method are the high energy and capital costs in connection with the use of a vacuum column with the supply to the bottom of its water vapor.

Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технической сущности и достигаемому эффекту является способ фракционирования продуктов термического крекинга, включающий сепарацию продуктов после реактора, подачу полученных паровой и жидкой фаз и первичного сырья термического крекинга на ректификацию с выделением газа, бензина, термического газойля, крекинг-остатка и вторичного сырья, направляемого после нагрева в печи в реактор (И.А. Александров. Перегонка и ректификация в нефтепереработке. М.: Химия, 1981, с.226, рис.IV-15а).Closest to the proposed invention in terms of technical nature and the achieved effect is a method of fractionation of thermal cracking products, including separation of products after the reactor, feeding the resulting vapor and liquid phases and primary raw materials of thermal cracking for rectification with evolution of gas, gasoline, thermal gas oil, cracking residue and secondary raw materials sent after heating in the furnace to the reactor (I. A. Alexandrov. Distillation and rectification in oil refining. M: Chemistry, 1981, p. 226, Fig. IV-15a).

Недостатками известного способа являются высокие энергозатраты, недостаточный отбор и низкое качество легких продуктов разделения, сложность схемы выделения продуктов термического крекинга и возможность термического разложения продуктов разделения в колоннах с образованием кокса.The disadvantages of this method are the high energy consumption, insufficient selection and low quality of light separation products, the complexity of the separation scheme of thermal cracking products and the possibility of thermal decomposition of separation products in columns with the formation of coke.

Задачей настоящего изобретения является снижение энергозатрат, увеличение отбора и повышение качества легких продуктов разделения, упрощение схемы выделения продуктов термического крекинга и снижение возможности термического разложения продуктов разделения в колоннах с образованием кокса.The objective of the present invention is to reduce energy consumption, increase selection and improve the quality of light separation products, simplify the separation of thermal cracking products and reduce the possibility of thermal decomposition of separation products in columns with the formation of coke.

Указанная задача решается тем, что в способе фракционирования продуктов термического крекинга, включающем сепарацию продуктов после реактора, подачу полученных паровой и жидкой фаз и первичного сырья термического крекинга на ректификацию с выделением газа, бензина, термического газойля, крекинг-остатка и вторичного сырья, направляемого после нагрева в печи в реактор, согласно изобретению процесс разделения проводят в одной сложной ректификационной колонне с отпарной секцией, первичное сырье подают двумя потоками: первый поток - в зону вывода вторичного сырья с глухой тарелки, расположенной выше ввода в колонну продуктов после реактора, а второй поток - выше ввода первого потока, из колонны выводят сверху газ и пары бензина, сбоку - боковой погон, который затем подают тремя потоками: первый поток - на верх отпарной секции, с низа которой после отпарки водяным паром выводят термический газойль, второй поток охлаждают и подают на смешение с продуктами после реактора, третий поток охлаждают и возвращают в колонну выше вывода бокового погона из нее, а с низа колонны выводят крекинг-остаток, при этом сепарацию продуктов после реактора проводят в ректификационной колонне после смешения их со вторым потоком бокового погона.This problem is solved by the fact that in the method of fractionation of thermal cracking products, including the separation of products after the reactor, the supply of the obtained vapor and liquid phases and primary raw materials of thermal cracking for rectification with the release of gas, gasoline, thermal gas oil, cracked residue and secondary raw materials sent after heating in the furnace to the reactor, according to the invention, the separation process is carried out in one complex distillation column with a stripping section, the primary raw material is supplied in two streams: the first stream to the zone the withdrawal of secondary raw materials from a blank plate located above the inlet to the column of products after the reactor, and the second stream is higher than the inlet of the first stream, gas and gasoline vapors are withdrawn from the column from above, side stream, which is then fed in three streams: the first stream to the top a stripping section, from the bottom of which thermal gas oil is removed after steam stripping, the second stream is cooled and mixed with the products after the reactor, the third stream is cooled and returned to the column above the lateral overhead outlet from it, and the cross is removed from the bottom of the column ING-residue, wherein the separation of the products after the reactor is carried out in a distillation column after mixing with the second stream of sidestream.

Целесообразно бензин после ректификации направить на стабилизацию с получением газа и стабильного бензина.It is advisable to direct the gas after rectification to stabilization to produce gas and stable gasoline.

За счет проведения процесса разделения в одной сложной ректификационной колонне с отпарной секцией, обладающей большей простотой и экономичностью по сравнению с разделением в простых колоннах, подачи первичного сырья двумя потоками: первого потока - в зону вывода вторичного сырья с глухой тарелки, расположенной выше ввода в колонну продуктов после реактора, а второго потока - выше ввода первого потока, позволяющей регулировать количество вторичного сырья, вывода из колонны бокового погона и подачи его тремя потоками: первого потока на верх отпарной секции, с низа которой после отпарки водяным паром выводят термический газойль, охлаждения второго потока и подачи на смешение с продуктами после реактора, позволяющей существенно снизить температуру на тарелках колонны и термическое разложение продуктов на них, охлаждение третьего потока и возврат выше вывода бокового погона из колонны, позволяющее использовать тепло его охлаждения для нагрева первичного сырья, появляется возможность снижения энергозатрат, увеличения отбора и повышения качества легких продуктов разделения, упрощения схемы выделения продуктов термического крекинга и снижения возможности термического разложения продуктов разделения в колоннах с образованием кокса.Due to the process of separation in one complex distillation column with a stripping section, which has greater simplicity and economy compared to separation in simple columns, the supply of primary raw materials in two streams: the first stream - in the zone of output of secondary raw materials from a blank plate located above the input to the column products after the reactor, and the second stream is higher than the input of the first stream, which allows you to adjust the amount of secondary raw materials, output from the side stream column and its supply in three streams: the first stream to px of the stripping section, from the bottom of which thermal gas oil is removed after steam stripping, cooling the second stream and feeding it to mix with products after the reactor, which allows to significantly reduce the temperature on the plates of the column and thermal decomposition of products on them, cooling the third stream and returning above the lateral overhead output from the column, allowing the use of its cooling heat for heating primary raw materials, it becomes possible to reduce energy consumption, increase selection and improve the quality of light products section simplification of the scheme for isolating thermal cracking products and reducing the possibility of thermal decomposition of separation products in columns with the formation of coke.

На чертеже представлена схема осуществления предлагаемого способа.The drawing shows a diagram of the implementation of the proposed method.

Вторичное сырье, выводимое из сложной ректификационной колонны 1 по линии 2, нагревают в печи 3 и по линии 4 подают в реактор 5. Продукты после реактора выводят по линии 6.The secondary raw materials withdrawn from the complex distillation column 1 through line 2 are heated in the furnace 3 and fed through line 4 to the reactor 5. Products after the reactor are withdrawn through line 6.

С верха колонны 1 по линии 7 выводят пары и частично конденсируют в конденсаторе-холодильнике воздушного охлаждения 8, а затем по линии 9 вводят в газосепаратор 10. С верха газосепаратора 10 по линии 11 выводят газ. С низа газосепаратора 10 по линии 12 отводят жидкость. Часть жидкости по линии 13 возвращают на верх колонны 1, а балансовый избыток отводят по линии 14 в качестве нестабильного бензина. С низа газосепаратора по линии 15 отводят воду.From the top of the column 1 through line 7, vapors are withdrawn and partially condensed in an air-cooled condenser-refrigerator 8, and then through line 9, they are introduced into the gas separator 10. From the top of the gas separator 10, gas is discharged through line 11. From the bottom of the gas separator 10 along line 12, the fluid is removed. Part of the liquid in line 13 is returned to the top of column 1, and the balance excess is withdrawn in line 14 as unstable gasoline. Water is discharged from the bottom of the gas separator through line 15.

Боковой погон колонны 1 по линии 16 (первый поток бокового погона) подают на верх отпарной секции 17. С низа отпарной секции 17 по линии 18 выводят термический газойль, охлаждают в теплообменнике 19 и воздушном холодильнике 20 и по линии 21 выводят с установки. Пары с верха отпарной секции 17 по линии 22 возвращают в колонну 1. В низ отпарной секции 17 и колонны 1 соответственно по линиям 23 и 24 подают водяной пар. С низа колонны 1 по линии 25 отводят крекинг-остаток, охлаждают в теплообменнике 26 и в воздушном холодильнике 27, а затем по линии 28 выводят с установки.The side stream of the column 1 along line 16 (the first stream of side stream) is fed to the top of the stripping section 17. From the bottom of the stripping section 17, thermal oil is discharged from line 18, cooled in the heat exchanger 19 and the air cooler 20, and removed from the installation via line 21. Vapors from the top of stripping section 17 along line 22 are returned to column 1. At the bottom of stripping section 17 and column 1, water vapor is supplied through lines 23 and 24, respectively. From the bottom of column 1, a cracked residue is withdrawn along line 25, cooled in a heat exchanger 26 and in an air cooler 27, and then removed from the unit via line 28.

Первичное сырье (мазут) по линии 29 подают в теплообменники 19, 30 и 26, нагревают и вводят в колонну 1 двумя потоками: первый поток по линии 31 - в зону вывода вторичного сырья с глухой тарелки, расположенной выше ввода в колонну продуктов после реактора, а второй поток по линии 32 - выше ввода первого потока. Из колонны 1 по линии 33 выводят боковой погон, охлаждают в теплообменнике 30, воздушном холодильнике 34 и подают по линии 35 (второй поток бокового погона) на смешение с продуктами после реактора, после чего смесь поступает в колонну 1, и по линии 36 (третий поток бокового погона) - выше места вывода бокового погона из колонны по линии 33, при этом сепарацию продуктов после реактора (поток 6) проводят в ректификационной колонне 1 после смешения их со вторым потоком бокового погона, подаваемого по линии 35.Primary raw materials (fuel oil) are supplied through line 29 to heat exchangers 19, 30 and 26, heated and introduced into column 1 in two streams: the first stream through line 31 to the secondary raw materials outlet zone from a blank plate located above the inlet to the product column after the reactor, and the second stream on line 32 is above the input of the first stream. Side stream is withdrawn from column 1 through line 33, cooled in a heat exchanger 30, air cooler 34 and fed through line 35 (second side stream) to mix with products after the reactor, after which the mixture enters column 1 and through line 36 (third side stream) - above the point of withdrawal of the side stream from the column along line 33, while the separation of the products after the reactor (stream 6) is carried out in a distillation column 1 after mixing them with the second side stream fed through line 35.

Нестабильный бензин по линии 14 подают в теплообменник 37, где нагревают, и далее в колонну стабилизации 38. С верха колонны 38 по линии 39 выводят пары и частично конденсируют в конденсаторе-холодильнике воздушного охлаждения 40, а затем по линии 41 вводят в газосепаратор 42. С верха газосепаратора 42 по линии 43 выводят сухой газ. С низа газосепаратора 42 по линии 44 отводят жидкость и возвращают на верх колонны 38 в качестве орошения. С низа колонны 38 по линии 45 отводят жидкость и подают в кипятильник 46. Пары с верха кипятильника 46 по линии 47 возвращают в низ колонны 38. С низа кипятильника 46 по линии 48 выводят жидкость, охлаждают в теплообменнике 37, воздушном холодильнике 49 и по линии 50 выводят с установки в качестве стабильного бензина.Unstable gasoline is fed through line 14 to a heat exchanger 37, where it is heated, and then to a stabilization column 38. Vapors are discharged from the top of column 38 via line 39 and partially condensed in an air-cooled condenser-cooler 40, and then introduced via line 41 into a gas separator 42. Dry gas is discharged from the top of the gas separator 42 via line 43. From the bottom of the gas separator 42, liquid is removed via line 44 and returned to the top of column 38 as irrigation. From the bottom of the column 38, along the line 45, liquid is discharged and fed into the boiler 46. Vapors from the top of the boiler 46 along line 47 are returned to the bottom of the column 38. From the bottom of the boiler 46 along line 48, liquid is removed, cooled in the heat exchanger 37, the air cooler 49, and along the line 50 are removed from the installation as stable gasoline.

Сравнительные показатели работы схем фракционирования продуктов термического крекинга приведены в прилагаемой таблице.Comparative indicators of the operation of fractionation schemes for thermal cracking products are given in the attached table.

Как видно из таблицы, предлагаемый способ по сравнению с прототипом позволяет снизить энергозатраты. Тепловая нагрузка печи снижается с 18,210 до 12,171 Гкал/ч, то есть в 1,5 раза. При этом увеличивается отбор легких продуктов: суммарного газа с 4,18 до 4,63 т/ч, то есть на 10,8%; стабильного бензина - с 8,83 до 9,18 т/ч, то есть на 4%; термического газойля (дизельной фракции) с 25,59 до 26,63%, то есть на 4,1%. Упрощается схема в связи с уменьшением числа колонн с 4 до 3 и снижается возможность термического разложения продуктов разделения в колоннах с образованием кокса. Так, максимальная температура нагрева продуктов в колоннах снижается с 432 до 393°C.As can be seen from the table, the proposed method in comparison with the prototype can reduce energy consumption. The thermal load of the furnace is reduced from 18.210 to 12.171 Gcal / h, that is, 1.5 times. At the same time, the selection of light products increases: total gas from 4.18 to 4.63 t / h, that is, 10.8%; stable gasoline - from 8.83 to 9.18 t / h, i.e. by 4%; thermal gas oil (diesel fraction) from 25.59 to 26.63%, that is, 4.1%. The scheme is simplified due to the decrease in the number of columns from 4 to 3 and the possibility of thermal decomposition of the separation products in the columns with the formation of coke is reduced. Thus, the maximum heating temperature of the products in the columns is reduced from 432 to 393 ° C.

Таким образом, предлагаемое изобретение позволяет снизить энергозатраты, увеличить отбор и повысить качество легких продуктов разделения, упростить схему выделения продуктов термического крекинга и снизить возможность термического разложения продуктов разделения в колоннах с образованием кокса.Thus, the present invention allows to reduce energy consumption, increase the selection and improve the quality of light separation products, simplify the separation of thermal cracking products and reduce the possibility of thermal decomposition of separation products in columns with the formation of coke.

ТаблицаTable Основные показатели работы колоннKey performance indicators of the columns ПоказателиIndicators Вариант 1 (прототип)Option 1 (prototype) Вариант 2 (предлагаемый способ)Option 2 (the proposed method) 1one 22 33 Расход, т/часConsumption, t / h первичного сырья:primary raw materials: 75,0075.00 75,0075.00 первого потокаfirst stream 70,0070.00 70,0070.00 второго потокаsecond stream 5,005.00 5,005.00 газа суммарногоtotal gas 4,184.18 4,634.63 стабильного бензинаstable gasoline 8,838.83 9,189.18 термического газойля (дизельной фракции)thermal gas oil (diesel fraction) 25,5925.59 26,6326.63 крекинг-остаткаcracked residue 36,4036.40 34,5634.56 воды в сырьеwater in raw materials 0,400.40 0,400.40 паров с верха K-1top vapor K-1 42,5642.56 61,3961.39 газа из E-1gas from E-1 2,342,34 3,813.81 дистиллята K-1distillate K-1 33,2533.25 10,0010.00 острого орошения K-1acute irrigation K-1 6,576.57 45,1845.18 циркуляционного орошения (ЦО) K-1 (третьего потока бокового погона)circulation irrigation (CO) K-1 (third stream of side stream) 7,007.00 75,0075.00 квенчинга (второго потока бокового погона)quenching (second side stream) -- 10,0010.00 бокового погона K-1 в K-2 (первого потока бокового погона)side stream K-1 in K-2 (first stream of side stream) -- 37,4737.47 паров с верха K-2top vapor K-2 3,573.57 11,8411.84 вторичного сырья в P-1, в т.ч.secondary raw materials in P-1, incl. 90,0090.00 90,0090.00 бокового погона K-1side shoulder strap K-1 5,925.92 90,0090.00 остатка K-1residue K-1 84,0884.08 -- газосырьевой смеси после реактора P-1gas mixture after reactor P-1 90,4090.40 90,4090.40

Продолжение таблицыTable continuation 1one 22 33 паров в низ K-1low vapor K-1 47,9747.97 1,001.00 питания K-1 (паровой фазы)power supply K-1 (vapor phase) 47,9747.97 66,8466.84 питания K-1 (жидкой фазы)power supply K-1 (liquid phase) -- 33,5633.56 питания K-2power K-2 42,4342,43 -- газа из E-2gas from E-2 0,020.02 -- дистиллята K-2distillate K-2 3,003.00 -- острого орошения K-2acute irrigation K-2 0,450.45 -- первичного сырья в K-1primary raw materials in K-1 70,0070.00 75,0075.00 первичного сырья в K-2primary raw materials in K-2 5,005.00 -- бокового погона K-2 в K-1side shoulder strap K-2 in K-1 8,028.02 -- паров с верха K-3top vapor K-3 5,335.33 2,582,58 газа из E-3gas from E-3 1,171.17 0,820.82 острого орошения K-3acute irrigation K-3 4,174.17 1,771.77 остатка с низа K-3bottom balance K-3 16,0316.03 16,5116.51 питания K-3power K-3 10,0010.00 10,0010.00 паров в низ K-3low vapor K-3 7,197.19 7,337.33 питания K-4power K-4 36,2536.25 -- паров с верха K-4top vapor K-4 31,1131.11 -- газа из E-4gas from E-4 0,660.66 -- дистиллята K-4distillate K-4 10,0010.00 -- острого орошения K-4acute irrigation K-4 18,5518.55 -- водяного пара, в т.ч.water vapor, including 2,002.00 2,002.00 в низ K-1down K-1 -- 1,001.00 в низ K-2down K-2 0,100.10 1,001.00 в низ K-4down K-4 1,901.90 --

Продолжение таблицыTable continuation 1one 22 33 Температура, °CTemperature ° C ввода первичного сырьяinput of raw materials 270270 270270 газосырьевой смеси после P-1gas mixture after P-1 440440 440440 ввода острых орошенийinput acute irrigation 4040 4040 ввода водяного параsteam input 350350 350350 верха K-1top K-1 322322 140140 Вывода ЦО (бокового погона K-1)Central heating output (side shoulder strap K-1) 357357 238238 ввода ЦОinput CH 150150 150150 ввода квенчингаinput quenching -- 150150 верха K-2top K-2 318318 230230 низа K-2bottom K-2 432432 206206 бокового погона K-1 в P-1side shoulder strap K-1 in P-1 380380 295295 низа K-1bottom K-1 321321 393393 бокового погона K-2 в K-1side shoulder strap K-2 in K-1 385385 -- питания K-1power K-1 440440 440440 питания K-2power K-2 440440 -- верха K-3top K-3 5353 5252 низа K-3bottom K-3 168168 173173 в кипятильнике K-3in the boiler K-3 181181 185185 верха K-4top K-4 140140 -- низа K-4bottom K-4 198198 -- Давление, атаPressure, ata в E-1in E-1 5,005.00 4,004.00 верха K-1top K-1 5,505.50 4,504,50 низа K-1bottom K-1 5,585.58 4,584,58 в E-2in E-2 3,003.00 -- верха K-2top K-2 3,653.65 4,764.76 низа K-2bottom K-2 3,753.75 4,834.83

Продолжение таблицыTable continuation 1one 22 33 в E-3in E-3 7,007.00 7,007.00 верха K-3top K-3 7,507.50 7,507.50 низа K-3bottom K-3 7,707.70 7,707.70 в E-4in E-4 4,004.00 -- верха K-4top K-4 4,774.77 -- низа K-4bottom K-4 4,884.88 -- Тепло, Гкал/чHeat, Gcal / h отводимое с верха K-1diverted from the top K-1 9,4309,430 9,1769,176 отводимое ЦОallocated central heating 0,9040.904 3,8993,899 отводимое квенчингомquenched -- 0,5200.520 вводимое с газосырьевой смесьюintroduced with gas mixture 26,01026,010 25,69325,693 отводимое с верха K-2diverted from the top K-2 0,8300.830 -- вводимое с сырьем в K-3introduced with raw materials in K-3 0,5700.570 0,5700.570 отводимое с верха K-3diverted from the top K-3 0,3840.384 0,1650.165 подводимое в низ K-3downstream K-3 0,6000,600 0,6000,600 отводимое с верха K-4diverted from the top K-4 5,2875,287 -- вводимое с сырьем в K-4introduced with raw materials in K-4 5,4655,465 -- вводимое с водяным паромsteam injected в K-1in K-1 -- 1,0251,025 в K-2in K-2 0,1030.103 1,0251,025 в K-4in K-4 1,9471,947 -- Тепловая нагрузка печиFurnace heat load 18,21018,210 12,17112,171 Число теоретических тарелок (двухсливных клапанных)The number of theoretical plates (double-drain valve) в 1 секции K-1in 1 section K-1 22 55 во 2 секции K-1in 2 sections K-1 33 22 в 3 секции K-1in 3 sections K-1 -- 55 в 4 секции K-1in 4 sections K-1 -- 1one

Продолжение таблицыTable continuation 1one 22 33 в 5 секции K-1in 5 sections K-1 -- 33 в 1 секции K-2in 1 section K-2 55 77 во 2 секции K-2in 2 sections K-2 22 -- в 3 секции K-2in 3 sections K-2 33 -- в 1 секции K-3in 1 section K-3 99 99 во 2 секции K-3in 2 sections K-3 1010 1010 в 1 секции K-4in 1 section K-4 55 -- во 2 секции K-4in 2 sections K-4 33 -- расстояние между тарелками, ммdistance between plates, mm 500500 500500 Диаметр, мDiameter m K-1K-1 2,02.0 2,62.6 K-2K-2 0,80.8 1,01,0 K-3K-3 0,80.8 0,80.8 K-4K-4 1,81.8 -- Линейная / максимально-Linear / Max. допустимая линейная скоростьpermissible linear speed пара, м/сsteam, m / s в K-1in K-1 0,25-0,45/0,45-0,540.25-0.45 / 0.45-0.54 0,04-0,49/0,48-0,960.04-0.49 / 0.48-0.96 в K-2in K-2 0,05-0,37/0,53-0,640.05-0.37 / 0.53-0.64 0,27-0,50/0,54-0,700.27-0.50 / 0.54-0.70 в K-3in K-3 0,24-0,48/0,34-0,430.24-0.48 / 0.34-0.43 0,09-0,22/0,34-0,410.09-0.22 / 0.34-0.41 в K-4in K-4 0,08-0,27/0,34-0,410.08-0.27 / 0.34-0.41 -- Высота подпора слива, ммDrain head height, mm в K-1in K-1 6-326-32 11-4811-48 в K-2in K-2 2-362-36 25-3125-31 в K-3in K-3 11-2811-28 5-245-24 в K-4in K-4 15-2115-21 --

Продолжение таблицыTable continuation 1one 22 33 Содержание фракций, % масс.The content of fractions,% of the mass. >C₄ в суммарном газе> C ₄ in total gas 5,795.79 5,805.80 <C₅ в стабильном бензине<C ₅ in stable gasoline 0,280.28 0,080.08 >170°C в стабильном бензине> 170 ° C in stable gasoline 1,791.79 0,850.85 <140°C в дизельной фракции<140 ° C in diesel fraction 1,681.68 0,430.43 >350°C в дизельной фракции> 350 ° C in diesel fraction 6,576.57 3,753.75 <350°C в остатке<350 ° C in residue 6,336.33 3,223.22

Claims

1. The method of fractionation of thermal cracking products, including the separation of products after the reactor, the supply of the obtained vapor and liquid phases and primary raw materials of thermal cracking for rectification with the release of gas, gasoline, thermal gas oil, cracked residue and secondary raw materials sent after heating in the furnace to the reactor characterized in that the separation process is carried out in one complex distillation column with a stripping section, while the primary raw material is supplied in two streams: the first stream - in the zone of output of secondary raw materials with a gas pan located above the inlet to the product column after the reactor, and the second stream above the inlet of the first stream, gas and gasoline vapors are withdrawn from the column from above, side stream, which is then fed in three streams: the first stream to the top of the stripping section, with the bottom of which, after stripping with steam, thermal gas oil is discharged, the second stream is cooled and mixed with the products after the reactor, the third stream is cooled and returned to the column above the side stream output from it, and the cracked residue is removed from the bottom of the column, with separ The products are fractionated after the reactor in a distillation column after mixing them with a second side stream.

2. The method according to claim 1, characterized in that the gas after rectification is directed to stabilization to produce gas and stable gas.