RU2548040C1

RU2548040C1 - Oil refining method

Info

Publication number: RU2548040C1
Application number: RU2014106264/04A
Authority: RU
Inventors: Ильдар Рашидович Хайрудинов; Вячеслав Николаевич Деменков; Александр Ильич Быстров; Эльшад Гумерович Теляшев
Priority date: 2014-02-19
Filing date: 2014-02-19
Publication date: 2015-04-10

Abstract

FIELD: oil-and-gas industry.

SUBSTANCE: method comprises the passing heated raw materials through heat exchangers and a furnace into a complex topping unit fitted with lateral stripping sections with supply to the bottom of sections and a complex topping unit of heated flows, withdrawal from the top of the complex topping unit of light petrol fraction and its supply after heating into a stabiliser tower with release of gas and stable light petrol fraction, side streams through stripping sections - heavy petrol, kerosene and diesel fractions and from the bottom of the complex topping unit of fuel oil, supply of fuel oil after heating in the furnace into the vacuum column with lateral withdrawal of diesel fraction, light vacuum gasoil using a circulating irrigation and from the bottom of the vacuum column - tar, using the circulating irrigation in the complex topping unit and supply of the heated flow into the bottom of the vacuum column, meanwhile the raw materials after heating in heat exchangers are separated into two flows, the flow, larger by quantity, is heated in the furnace and is supplied to the feeding zone of the complex topping unit, and smaller without heating is supplied between the supply of the bigger flow and withdrawal of diesel fraction, the complex topping unit contains two circulating irrigations, the heated flows are supplied to the bottom of stripping sections which are vapours after evaporation of light hydrocarbons from the residues of the stripping sections, into the bottom of the complex topping unit - heated gas from the stabilisation column where the reflux is selected, from the first plate of the vacuum column located above the supply of raw materials the heavy vacuum gasoil is withdrawn, it is used for heating of a part of diesel fraction of the vacuum column and supplied for mixing with fuel oil before its heating in the furnace, the diesel fraction heated by heavy vacuum gasoil is additionally heated in the furnace and supplied as a heated flow into the bottom of the vacuum column, lateral withdrawal of diesel fraction of the vacuum column is taken as a top circulating irrigation, and the light vacuum gasoil - as a lower one.

EFFECT: invention allows to lower energy consumption and to avoid formation of drains of acidic water, to increase withdrawal of vacuum gasoil and to decrease the level of decomposition of fuel oil in the furnace.

1 tbl, 1 dwg

Description

Изобретение относится к способам перегонки нефти и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.The invention relates to methods for the distillation of oil and can be used in the refining industry.

Известен способ перегонки нефти, включающий нагрев и ввод сырья в ректификационную колонну с подачей паров с верха колонны после частичной конденсации в емкость орошения с получением газа и легкой бензиновой фракции, выделение боковыми погонами через отпарные секции бензиновой и дизельной фракций, а с низа - мазута, с использованием острого и циркуляционного орошений и ввода нагретых потоков в колонну и отпарные секции, дальнейшую перегонку мазута в вакуумной колонне с получением вакуумных дистиллятов и гудрона (И.А. Александров. Перегонка и ректификация в нефтепереработке. - М.: Химия, 1981, с. 148, рис. III - 1б).There is a known method of oil distillation, including heating and introducing raw materials into a distillation column with vapor supply from the top of the column after partial condensation into an irrigation tank to produce gas and a light gasoline fraction, gasoline and diesel fractions being separated by side straps through stripping sections, and fuel oil from the bottom, using acute and circulating irrigation and introducing heated streams into the column and stripping sections, further distillation of fuel oil in a vacuum column to obtain vacuum distillates and tar (I. A. Alexandrov. Perego ka and rectification in oil refining -.. M .: Chemistry, 1981, 148, III of rice -. 1b).

Недостатком данного способа являются высокие энергозатраты.The disadvantage of this method is the high energy consumption.

Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технической сущности и достигаемому эффекту является способ перегонки нефти, включающий ввод нагретого сырья в сложную атмосферную колонну, оборудованную боковыми отпарными секциями с подачей в низ секций и сложной колонны водяного пара (нагретых потоков), отбор с верха сложной атмосферной колонны легкой бензиновой фракции и подачу ее после нагрева в колонну стабилизации с выделением газа и легкого стабильного бензина (стабильной легкой бензиновой фракции), боковыми погонами через отпарные секции - тяжелого бензина (тяжелой бензиновой фракции), керосина (керосиновой фракции) и легкого дизельного топлива (дизельной фракции) и с низа сложной атмосферной колонны мазута, подачу мазута после нагрева в печи в вакуумную колонну с боковым отбором масляных дистиллятов (дизельной фракции), легкого вакуумного газойля с помощью циркуляционного орошения и с низа вакуумной колонны - гудрона, с использованием циркуляционных орошений в сложной атмосферной и вакуумной колоннах и ввода водяного пара (нагретого потока) в низ вакуумной колонны (И.А. Александров. Перегонка и ректификация в нефтепереработке. - М.: Химия, 1981, с.149, Рис. III - 2).The closest to the proposed invention in terms of technical nature and the achieved effect is a method of distillation of oil, which includes the introduction of heated raw materials into a complex atmospheric column equipped with side stripping sections with the supply of sections and a complex column of water vapor (heated streams), selection from the top of a complex atmospheric column light gasoline fraction and its supply after heating to the stabilization column with evolution of gas and light stable gasoline (stable light gasoline fraction), side shoulder straps through stripping sections - heavy gasoline (heavy gasoline fraction), kerosene (kerosene fraction) and light diesel fuel (diesel fraction) and from the bottom of a complex atmospheric fuel oil column, fuel oil supply after heating in an oven to a vacuum column with lateral selection of oil distillates (diesel fraction) , light vacuum gas oil using circulating irrigation and from the bottom of the vacuum column - tar, using circulating irrigation in complex atmospheric and vacuum columns and introducing water vapor (heated stream) into the bottom of the vacuum column nna (IA Alexandrov. Distillation and rectification in oil refining. - M.: Chemistry, 1981, p. 149, Fig. III - 2).

Недостатком известного способа являются высокие энергозатраты, образование стоков кислой воды, низкий отбор вакуумного газойля и высокая степень разложения мазута в печи.The disadvantage of this method is the high energy consumption, the formation of acid water effluents, the low selection of vacuum gas oil and a high degree of decomposition of fuel oil in the furnace.

Задача данного изобретения - снизить энергозатраты и избежать образования стоков кислой воды, а также увеличить отбор вакуумного газойля и снизить степень разложения мазута в печи.The objective of the invention is to reduce energy consumption and avoid the formation of acid water effluents, as well as to increase the selection of vacuum gas oil and reduce the degree of decomposition of fuel oil in the furnace.

Указанная задача решается тем, что в способе перегонки нефти, включающем ввод нагретого сырья через теплообменники и печь в сложную атмосферную колонну, оборудованную боковыми отпарными секциями с подачей в низ секций и сложной атмосферной колонны нагретых потоков, отбор с верха сложной атмосферной колонны легкой бензиновой фракции и подачу ее после нагрева в колонну стабилизации с выделением газа и стабильной легкой бензиновой фракции, боковыми погонами через отпарные секции - тяжелой бензиновой, керосиновой и дизельной фракций и с низа сложной атмосферной колонны мазута, подачу мазута после нагрева в печи в вакуумную колонну с боковым отбором дизельной фракции, легкого вакуумного газойля с помощью циркуляционного орошения и с низа вакуумной колонны - гудрона, с использованием циркуляционных орошений в сложной атмосферной и вакуумной колоннах и ввода нагретого потока в низ вакуумной колонны, согласно изобретению сырье после нагрева в теплообменниках делят на два потока, больший по количеству поток нагревают в печи и подают в зону питания сложной атмосферной колонны, а меньший без нагрева подают между вводом большего по количеству потока и выводом дизельной фракции, сложная атмосферная колонна содержит два циркуляционных орошения, в качестве нагретых потоков в низ отпарных секций подают пары после испарения легких углеводородов из остатков отпарных секций, в низ сложной атмосферной колонны - нагретый газ из колонны стабилизации, с которой осуществляют отбор рефлюкса, с первой тарелки вакуумной колонны, расположенной выше ввода сырья, выводят тяжелый вакуумный газойль, нагревают им часть дизельной фракции вакуумной колонны и подают на смешение с мазутом перед нагревом его в печи, нагретую тяжелым вакуумным газойлем дизельную фракцию дополнительно нагревают в печи и вводят в качестве нагретого потока в низ вакуумной колонны, боковой отбор дизельной фракции вакуумной колонны выводят в качестве верхнего циркуляционного орошения, а легкого вакуумного газойля - в качестве нижнего.This problem is solved by the fact that in the method of distillation of oil, which includes the introduction of heated raw materials through heat exchangers and a furnace into a complex atmospheric column equipped with side stripping sections with heated sections supplied to the bottom of the section and a complex atmospheric column, selection of light gasoline fraction from the top of the complex atmospheric column and its supply after heating to the stabilization column with evolution of gas and a stable light gasoline fraction, side shoulder straps through stripping sections of heavy gasoline, kerosene and diesel fractions and from behind a complex atmospheric fuel oil column, supply of fuel oil after heating in a furnace to a vacuum column with side extraction of diesel fraction, light vacuum gas oil using circulating irrigation and from the bottom of the vacuum column - tar, using circulating irrigation in complex atmospheric and vacuum columns and introducing a heated stream to the bottom of the vacuum column, according to the invention, the raw material after heating in heat exchangers is divided into two streams, the larger amount is heated in the furnace and fed into the feed zone of a complex atmospheric column while the smaller one is fed without heating between the input of a larger stream and the output of the diesel fraction, a complex atmospheric column contains two circulation irrigation, steam is fed to the bottom of the stripping sections as heated streams after evaporation of light hydrocarbons from the remnants of the stripping sections, to the bottom of a complex atmospheric column - heated gas from the stabilization column, from which reflux is selected, from the first plate of the vacuum column located above the input of raw materials, heavy vacuum gas oil is removed, part of the diesel oil is heated by it fractions of the vacuum column and fed to the fuel oil before heating it in the furnace, the diesel fraction heated by heavy vacuum gas oil is additionally heated in the furnace and introduced as a heated stream to the bottom of the vacuum column, the lateral selection of the diesel fraction of the vacuum column is withdrawn as upper circulation irrigation, and light vacuum gas oil - as the bottom.

На фигуре представлена схема осуществления предлагаемого способа.The figure shows a diagram of the implementation of the proposed method.

Сырье нагревают в теплообменнике 1 и делят на два потока, больший по количеству поток 2 нагревают в печи 3 и по линии 4 вводят в зону питания колонны 5, меньший по количеству поток 6 также вводят в колонну 5 выше ввода большего по количеству потока сырья. Пары с верха колонны 5 частично конденсируют в конденсаторе-холодильнике 7 и по линии 8 вводят в емкость орошения 9. С верха емкости орошения 9 по линии 10 выводят углеводородный газ. С низа емкости орошения 9 отводят жидкость. Часть жидкости по линии 11 подают на верх колонны 5, а балансовый избыток отводят по линии 12 в качестве легкой бензиновой фракции. Верхний боковой погон колонны 5 по линии 13 подают на верх верхней отпарной секции 14. Пары с верха отпарной секции 14 по линии 15 возвращают в колонну 5. С низа отпарной секции 14 по линии 16 выводят жидкость и подают в испаритель 17. Пары из испарителя 17 по линии 18 возвращают в низ отпарной секции 14. С низа испарителя 17 по линии 19 отводят тяжелую бензиновую фракцию. Верхнее циркуляционное орошение колонны 5 охлаждают в теплообменнике 20 и по линии 21 возвращают в колонну 5. Средний боковой погон колонны 5 по линии 22 подают на верх средней отпарной секции 23. Пары с верха отпарной секции 23 по линии 24 возвращают в колонну 5. С низа отпарной секции 23 по линии 25 выводят жидкость и подают в испаритель 26. Пары из испарителя 26 по линии 27 возвращают в низ отпарной секции 23. С низа испарителя 26 по линии 28 отводят керосиновую фракцию. Нижний боковой погон колонны 5 по линии 29 подают на верх нижней отпарной секции 30. Пары с верха отпарной секции 30 по линии 31 возвращают в колонну 5. С низа отпарной секции 30 по линии 32 выводят жидкость и подают в испаритель 33. Пары из испарителя 33 по линии 34 возвращают в низ отпарной секции 30. С низа испарителя 33 по линии 35 отводят дизельную фракцию. Нижнее циркуляционное орошение колонны 5 охлаждают в теплообменнике 36 и по линии 37 возвращают в колонну 5. Легкую бензиновую фракцию колонны 5 нагревают в теплообменнике 38 и по линии 39 подают в колонну стабилизации 40. Пары с верха колонны стабилизации 40 частично конденсируют в конденсаторе-холодильнике 41 и по линии 42 вводят в емкость орошения 43. С верха емкости орошения 43 по линии 44 выводят газ, нагревают в теплообменнике 45 и по линии 46 подают в низ колонны 5. С низа емкости орошении 43 отводят жидкость. Часть жидкости по линии 47 подают на верх колонны стабилизации 40, а балансовый избыток отводят по линии 48 в качестве рефлюкса. С низа колонны стабилизации 40 по линии 49 выводят жидкость и подают в испаритель 50. Пары из испарителя 50 по линии 51 возвращают в низ колонны стабилизации 40. С низа испарителя 50 по линии 52 отводят стабильную легкую бензиновую фракцию. Нагретое в печи 53 сырье вакуумной колонны 54 по линии 55 подают в вакуумную колонну 54. С верха вакуумной колонны 54 по линии 56 отводят неконденсируемый пар. Из колонны 54 по линии 57 отводят жидкость, охлаждают в теплообменнике 58 и по линии 59 подают на верх колонны 54 в качестве верхнего циркуляционного орошения, а балансовый избыток выводят по линии 60 в качестве дизельной фракции вакуумной колонны 54. Из колонны 54 по линии 61 отводят жидкость, охлаждают в теплообменнике 62 и по линии 63 возвращают в колонну 54 в качестве нижнего циркуляционного орошения, а балансовый избыток по линии 64 отводят в качестве легкого вакуумного газойля. Из колонны 54 по линии 65 отводят тяжелый вакуумный газойль, охлаждают в теплообменнике 66 и по линии 67 подают на смешение с мазутом, выводимым из колонны 5 по линии 68, перед подачей его в печь 53. Часть жидкости, выводимой по линии 57 из колонны 54, по линии 69 подают в теплообменник 66, где нагревают, затем по линии 70 подают в конвекционную секцию печи 53 и далее по линии 71 подают в низ колонны 54 в качестве нагретого потока. С низа колонны 54 по линии 72 отводят гудрон.The raw materials are heated in heat exchanger 1 and divided into two streams, the greater amount of stream 2 is heated in the furnace 3 and introduced via line 4 into the feed zone of column 5, a smaller stream 6 is also introduced into column 5 above the input of a larger quantity of raw material stream. Vapors from the top of the column 5 are partially condensed in the condenser-cooler 7 and introduced via line 8 into the irrigation tank 9. Hydrocarbon gas is discharged from the top of the irrigation tank 9 through line 10. From the bottom of the tank irrigation 9 drain fluid. Part of the liquid along line 11 is fed to the top of column 5, and the balance excess is withdrawn along line 12 as a light gasoline fraction. The upper side stream of column 5 along line 13 is fed to the top of the upper stripping section 14. Vapors from the top of stripping section 14 along line 15 are returned to the column 5. From the bottom of the stripping section 14, liquid is withdrawn from line 16 and fed to the evaporator 17. Vapors from the evaporator 17 line 18 is returned to the bottom of the stripping section 14. From the bottom of the evaporator 17, line 19 removes the heavy gasoline fraction. The upper circulation irrigation of the column 5 is cooled in the heat exchanger 20 and returned to line 5 through line 21. The average lateral overhead of column 5 along line 22 is fed to the top of the middle stripping section 23. Vapors from the top of the stripping section 23 along line 24 are returned to the column 5. From the bottom liquid stripping section 23 is withdrawn from line 25 and fed to evaporator 26. Vapors from evaporator 26 via line 27 are returned to the bottom of stripping section 23. From the bottom of evaporator 26, kerosene fraction is withdrawn from line 28. The lower side stream of the column 5 via line 29 is fed to the top of the lower stripping section 30. Vapors from the top of the stripping section 30 along line 31 are returned to the column 5. From the bottom of the stripping section 30, liquid is removed through line 32 and fed to the evaporator 33. Vapors from the evaporator 33 on line 34 return to the bottom of stripping section 30. From the bottom of the evaporator 33 on line 35 divert the diesel fraction. The lower circulation irrigation of column 5 is cooled in a heat exchanger 36 and returned to line 5 through line 37. The light gasoline fraction of column 5 is heated in heat exchanger 38 and fed to stabilization column 40 through line 39. Vapors from the top of stabilization column 40 are partially condensed in a condenser-cooler 41 and, through line 42, they are introduced into the irrigation tank 43. Gas is discharged from the top of the irrigation tank 43 through the line 44, heated in the heat exchanger 45, and liquid is sent to the bottom of the column 5 through the line 46. Part of the liquid along line 47 is fed to the top of the stabilization column 40, and the balance excess is withdrawn along line 48 as reflux. From the bottom of the stabilization column 40, liquid is withdrawn through line 49 and fed to the evaporator 50. Vapors from the evaporator 50 via line 51 are returned to the bottom of the stabilization column 40. A stable light gasoline fraction is withdrawn from the bottom of the evaporator 50 via line 52. The raw materials of the vacuum column 54 heated in the furnace 53 are fed via line 55 to the vacuum column 54. Non-condensable vapor is removed from the top of the vacuum column 54 via line 56. Liquid is withdrawn from column 54 through line 57, cooled in heat exchanger 58, and through line 59 it is fed to the top of column 54 as top circulation irrigation, and the balance excess is withdrawn through line 60 as the diesel fraction of the vacuum column 54. From column 54, along line 61 the liquid is cooled in the heat exchanger 62 and through line 63 is returned to the column 54 as a bottom circulating irrigation, and the balance excess through line 64 is removed as a light vacuum gas oil. A heavy vacuum gas oil is withdrawn from column 54 through line 65, cooled in a heat exchanger 66, and fed to line 67 with fuel oil discharged from column 5 via line 68 before being fed to furnace 53. Part of the liquid discharged through line 57 from column 54 , through line 69 it is fed to a heat exchanger 66, where it is heated, then through line 70 it is fed to the convection section of the furnace 53, and then through line 71 it is fed to the bottom of the column 54 as a heated stream. Tar is withdrawn from the bottom of column 54 along line 72.

Сравнительная характеристика основных показателей работы колонн по прототипу и предлагаемому способу, приведенных в таблице 1, показала, что исключение использования водяного пара для отпарки легких фракций из продуктов разделения колонн в предлагаемом способе позволяет избежать образования стоков кислой воды на блоке перегонки нефти. При этом экономится 2,7 т/ч водяного пара. Кроме того, в предлагаемом способе увеличивается отбор суммарного вакуумного газойля с 46,50 до 51,70 т/ч, то есть на 11,2%. При этом количество гудрона снижается 67,65 до 62,13 т/ч, то есть на 8,2% и он утяжеляется. Температура сырья на входе в вакуумную колонну снижается с 370 до 365°C, что уменьшает степень разложения мазута в печи. Тепловая нагрузка конденсаторов-холодильников сложной атмосферной колонны 5, в связи с исключением ввода в нее водяного пара и вводом не нагретого в печи потока нефти в колонну 5, снижается с 6,659 до 3,672 Гкал/ч, то есть на 44,9%. За счет уменьшения подвода тепла с сырьем тепловая нагрузка печи сложной атмосферной колонны 5 снижается с 15,762 до 13,585 Гкал/ч, то есть на 13,8%, а суммарная нагрузка печей сложной атмосферной 5 и вакуумной 54 колонн снижается с 20,578 до 18,854 Гкал/ч.Comparative characteristics of the main performance indicators of the columns according to the prototype and the proposed method, are shown in table 1, showed that the exclusion of the use of water vapor for stripping light fractions from the column separation products in the proposed method avoids the formation of acid water effluents on the oil distillation unit. This saves 2.7 t / h of water vapor. In addition, in the proposed method increases the selection of total vacuum gas oil from 46.50 to 51.70 t / h, that is, 11.2%. The amount of tar is reduced to 67.65 to 62.13 t / h, that is, by 8.2% and it is heavier. The temperature of the raw material at the entrance to the vacuum column is reduced from 370 to 365 ° C, which reduces the degree of decomposition of fuel oil in the furnace. The thermal load of condensers-refrigerators of a complex atmospheric column 5, due to the exclusion of the introduction of water vapor into it and the introduction of an unheated oil stream into the column 5, decreases from 6.659 to 3.672 Gcal / h, i.e. by 44.9%. By reducing the supply of heat with raw materials, the thermal load of the furnace of a complex atmospheric column 5 is reduced from 15.762 to 13.585 Gcal / h, that is, 13.8%, and the total load of furnaces of a complex atmospheric 5 and vacuum 54 column is reduced from 20.578 to 18.854 Gcal / h .

Таким образом, предлагаемое изобретение позволяет снизить энергозатраты и избежать образования стоков кислой воды, а также увеличить отбор вакуумного газойля и снизить степень разложения мазута в печи.Thus, the present invention allows to reduce energy consumption and avoid the formation of acid water effluents, as well as to increase the selection of vacuum gas oil and reduce the degree of decomposition of fuel oil in the furnace.

Таблица 1Table 1 Основные показатели работы колоннKey performance indicators of the columns ПоказателиIndicators Вариант 1 (прототип)Option 1 (prototype) Вариант 2 (предлагаемый способ)Option 2 (the proposed method) 1one 22 33 Расход, т/чConsumption, t / h верхнего потока сырья 6 колонны 5top flow of raw materials 6 columns 5 -- 29,0029.00 нижнего потока сырья 2 колонны 5lower flow of raw materials 2 columns 5 210,00210.00 181,00181.00 газа (поток 44)gas (stream 44) -- 0,200.20 рефлюкса (поток 48)reflux (stream 48) 0,090.09 0,030,03 стабильной легкой бензиновой фракции НК-100°C (поток 52)stable light gasoline fraction NK-100 ° C (stream 52) 8,318.31 8,378.37 тяжелой бензиновой фракции 100-160°C (поток 19)heavy gasoline fraction 100-160 ° C (stream 19) 20,0020.00 20,0020.00 керосиновой фракции 160-235°C (поток 28)kerosene fraction 160-235 ° C (stream 28) 9,509.50 9,509.50 дизельной фракции 235-360°C из колонны 5 (поток 35)diesel fraction 235-360 ° C from column 5 (stream 35) 45,0045.00 45,0045.00 мазута (поток 68)fuel oil (stream 68) 127,10127.10 127,10127.10 дизельной фракции 235-360°C из колонны 54 (поток 60)diesel fraction 235-360 ° C from column 54 (stream 60) 12,5012.50 12,4712.47 суммарной дизельной фракции (потоки 35+60)total diesel fraction (streams 35 + 60) 57,5057.50 57,4757.47 легкого вакуумного газойля из колонны 54 (поток 64)light vacuum gas oil from column 54 (stream 64) 20,0020.00 51,7051.70 тяжелого вакуумного газойля из колонны 54 (поток 65)heavy vacuum gas oil from column 54 (stream 65) 26,5026,50 3,003.00 гудрона (поток 72)tar (stream 72) 67,6567.65 62,1362.13 суммарного вакуумного газойля с установкиtotal vacuum gas oil from the installation 46,5046.50 51,7051.70 паров с верха колонны 5vapors from the top of the column 5 58,5058.50 35,0335.03 острого орошения колонны 5 (поток 11)acute column irrigation 5 (stream 11) 48,4848.48 26,4326.43 легкой бензиновой фракции колонны 5 (поток 12)light gasoline fraction of column 5 (stream 12) 8,408.40 8,608.60 верхнего бокового погона в отпарную секцию 14 (поток 13)the upper side shoulder strap in stripping section 14 (stream 13) 22,7222.72 25,1925.19 паров с верха отпарной секции 14 (поток 15)vapor from the top of the stripping section 14 (stream 15) 2,922.92 5,195.19 среднего бокового погона в отпарную секцию 23 (поток 22)the average side stream in stripping section 23 (stream 22) 12,4912.49 11,2911.29 паров с верха отпарной секции 23 (поток 24)vapor from the top of the stripping section 23 (stream 24) 3,283.28 1,791.79 нижнего бокового погона в отпарную секцию 30 (поток 29)bottom side strap in stripping section 30 (stream 29) 49,2449.24 49,6549.65 паров с верха отпарной секции 30 (поток 31)vapor from the top of the stripping section 30 (stream 31) 4,434.43 4,654.65 верхнего ЦО колонны 5 (поток 21)the upper CO column 5 (stream 21) 50,0050.00 50,0050.00 нижнего ЦО колонны 5 (поток 37)lower CO column 5 (stream 37) 150,00150.00 150,00150.00 паров с верха колонны 54 (поток 56)vapor from the top of the column 54 (stream 56) 1,551.55 0,900.90 неконденсируемого пара колонны 54non-condensable vapor column 54 0,910.91 0,730.73 подсосаsuction 0,100.10 0,100.10 конденсата колонны 54condensate columns 54 0,640.64 0,170.17 водяного конденсата колонны 54water condensate columns 54 0,470.47 -- верхнего ЦО колонны 54 (поток 59)top CO columns 54 (stream 59) 55,0055.00 90,0090.00 нижнего ЦО колонны 54 (поток 63)bottom CH columns 54 (stream 63) 90,0090.00 190,00190.00 тяжелого вакуумного газойля (затемненного продукта) в печь (поток 67)heavy vacuum gas oil (darkened product) into the furnace (stream 67) -- 3,003.00 испаряющего агента в колонну 54 (поток 71)vaporizing agent to column 54 (stream 71) 1,01,0 3,003.00 водяного пара:water vapor:

Продолжение таблицы 1Continuation of table 1

в колонну 5to column 5 1,001.00 -- в отпарную секцию 14in stripping section 14 0,200.20 -- в отпарную секцию 23in stripping section 23 0,300.30 -- в отпарную секцию 30in stripping section 30 0,200.20 -- паров с верха колонны 40vapors from the top of the column 40 2,162.16 2,882.88 острого орошения колонны 40 (поток 47)acute column irrigation 40 (stream 47) 2,072.07 2,652.65 жидкости с низа колонны 40 (поток 49)liquid from the bottom of the column 40 (stream 49) 14,3914.39 14,3714.37 паров в низ колонны 40 (поток 51)vapor to the bottom of the column 40 (stream 51) 6,086.08 6,006.00 паров в низ отпарной секции 14 (поток 18)vapor at the bottom of stripping section 14 (stream 18) -- 5,455.45 паров в низ отпарной секции 23 (поток 27)vapor at the bottom of stripping section 23 (stream 27) -- 2,592.59 паров в низ отпарной секции 30 (поток 34)vapor at the bottom of stripping section 30 (stream 34) -- 10,7910.79 газа в низ колонны 5 (поток 46)gas to the bottom of column 5 (stream 46) -- 0,200.20 Температура,°CTemperature ° C верхнего потока сырья 6 колонны 5top flow of raw materials 6 columns 5 245245 245245 нижнего потока сырья 2 колонны 5lower flow of raw materials 2 columns 5 350350 350350 ввода острого орошения колонн 5 (поток 11) и 40 (поток 47)input acute irrigation columns 5 (stream 11) and 40 (stream 47) 4040 40 и 5040 and 50 верха колонны 5top of column 5 8787 9292 вывода верхнего бокового погона (поток 13) в отпарную секцию 14the output of the upper side stream (stream 13) in the stripping section 14 117117 119119 вывода среднего бокового погона (поток 22) в отпарную секцию 23the output of the average side stream (stream 22) in the stripping section 23 183183 183183 вывода нижнего бокового погона (поток 29) в отпарную секцию 30output lower side shoulder strap (stream 29) in stripping section 30 243243 238238 вывода верхнего ЦО колонны 5output top CH columns 5 145145 147147 ввода верхнего ЦО колонны 5 (поток 21)input upper CO columns 5 (stream 21) 5555 5555 вывода нижнего ЦО колонны 5output lower CO columns 5 243243 238238 ввода нижнего ЦО колонны 5 (поток 37)input lower CO columns 5 (stream 37) 170170 170170 низа колонны 5bottom of column 5 342342 346346 верха отпарной секции 14top of stripping section 14 113113 119119 низа отпарной секции 14bottom of stripping section 14 103103 121121 в кипятильнике 17 отпарной секции 14in the boiler 17 of the stripping section 14 -- 126126 верха отпарной секции 23top stripping section 23 173173 185185 низа отпарной секции 23bottom of stripping section 23 158158 193193 в кипятильнике 26 отпарной секции 23in the boiler 26 of the stripping section 23 -- 200200 верха отпарной секции 30top stripping section 30 241241 240240 низа отпарной секции 30bottom of stripping section 30 236236 252252 в кипятильнике 33 отпарной секции 30in the boiler 33 stripping section 30 -- 269269 верха колонны 54top of column 54 7676 7676 вывода дизельной фракции 235-360°C из колонны 54 (поток 57)the output of the diesel fraction 235-360 ° C from the column 54 (stream 57) 149149 123123 ввода верхнего ЦО колонны 54 (поток 59)input upper CO columns 54 (stream 59) 50fifty 50fifty после теплообменников сырья колонны 5after heat exchangers raw materials columns 5 245245 245245 после теплообменников испаряющего агента (поток 70) колонны 54after heat exchangers of the evaporating agent (stream 70) of the column 54 -- 335335 вывода вакуумного газойля из колоны 54 (поток 61)withdrawal of vacuum gas oil from column 54 (stream 61) 246246 256256 ввода нижнего ЦО колонны 54 (поток 63)input lower CO columns 54 (stream 63) 200200 200200 вывода тяжелого вакуумного газойля (затемненного продукта) из колонны 54 (поток 65)withdrawal of heavy vacuum gas oil (darkened product) from the column 54 (stream 65) 320320 365365

ввода сырья (поток 55) в колонну 54input raw materials (stream 55) in the column 54 370370 365365 ввода нагретого потока (поток 71) в колонну 54the input of the heated stream (stream 71) in the column 54 350350 370370 ввода водяного пара в колонну 54introducing water vapor into the column 54 350350 -- низа колонны 54bottom of column 54 362362 364364 верха колонны 40top of column 40 6262 6464 ввода сырья (поток 39) в колонну 40input raw materials (stream 39) in the column 40 128128 127127 низа колонны 40bottom of the column 40 159159 152152 в кипятильнике 50 колонны 40in a boiler 50 columns 40 161161 154154 Давление, ата (мм рт.спи)Pressure, ata (mmHg) в емкости орошения колонны 5in the tank irrigation columns 5 1,101.10 1,101.10 верха колонны 5top of column 5 1,601,60 1,601,60 низа колонны 5bottom of column 5 1,901.90 1,901.90 верха отпарной секции 14top of stripping section 14 1,851.85 1,851.85 низа отпарной секции 14bottom of stripping section 14 1,891.89 1,891.89 верха отпарной секции 23top stripping section 23 1,971.97 1,971.97 низа отпарной секции 23bottom of stripping section 23 1,981.98 1,981.98 верха отпарной секции 30top stripping section 30 2,032.03 2,032.03 низа отпарной секции 30bottom of stripping section 30 2,042.04 2,042.04 верха колонны 54top of column 54 (68)(68) (20)(twenty) в зоне питания колонны 54in the feed zone of the column 54 (80)(80) (32)(32) низа колонны 54bottom of column 54 (100)(one hundred) (52)(52) в емкости орошения колонны 40in the column irrigation tank 40 7,57.5 6,56.5 верха колонны 40top of column 40 8,08.0 7,07.0 низа колонны 40bottom of the column 40 8,28.2 7,27.2 Тепловая нагрузка, Гкал/чThermal load, Gcal / h тепло, подводимое в низ отпарной секции 14heat supplied to the bottom of the stripping section 14 -- 0,4360.436 тепло, подводимое в низ отпарной секции 23heat supplied to the bottom of the stripping section 23 -- 0,2170.217 тепло, подводимое в низ отпарной секции 30heat supplied to the bottom of the stripping section 30 -- 1,2141,214 конденсаторов-холодильников 7 колонны 5condenser-coolers 7 columns 5 6,6596,659 3,6723,672 теплообменников 1 колонны 5heat exchangers 1 columns 5 25,51325,513 25,51325,513 теплообменников 20 верхнего ЦО колонны 5heat exchangers 20 of the upper central column 5 2,4852,485 2,5492,549 теплообменников 36 нижнего ЦО колонны 5heat exchangers 36 lower CH columns 5 6,8886,888 6,3376,337 перед печью 3 колонны 5in front of the oven 3 columns 5 27,70927,709 27,70927,709 печи 3 колонны 5ovens 3 columns 5 15,76215,762 13,58513,585 печи 53 колонны 54furnaces 53 columns 54 4,8164,816 5,2695,269 теплообменников 66 для нагрева нагретого потока колонны 54heat exchangers 66 for heating a heated column stream 54 -- 0,4080.408 теплообменников 58 верхнего ЦО колонны 54heat exchangers 58 of the upper CH columns 54 2,8072,807 3,3363,336 теплообменников 62 нижнего ЦО колонны 54heat exchangers 62 lower CH columns 54 4,4324,432 6,5326,532 печи 53 для нагрева нагретого потока колонны 54furnaces 53 for heating the heated column stream 54 -- 0,2120.212 теплообменников 38 сырья колонны 40heat exchangers 38 raw material columns 40 0,4310.431 0,4420.442 конденсаторов-холодильников 41 колонны 40condenser coolers 41 columns 40 0,1920.192 0,2250.225 кипятильника 50 колонны 40boiler 50 columns 40 0,3750.375 0,3800.380 Число теоретических тарелок, шт.The number of theoretical plates, pcs. в 1 секции колонны 5in 1 section of the column 5 4four 4four во 2 секции колонны 5in 2 sections of column 5 22 22 в 3 секции колонны 5in 3 sections of column 5 66 66 в 4 секции колонны 5in 4 sections of column 5 1one 1one в 5 секции колонны 5in section 5 of column 5 22 22 в 6 секции колонны 5in 6 sections of column 5 22 22 в 7 секции колонны 5in section 7 of column 5 22 22

в 8 отгонной секции колонны 5in the 8 distant section of the column 5 22 22 в колонне 54in column 54 14fourteen 14fourteen в отпарной секции 14in stripping section 14 4four 4four в отпарных секциях 23 и 30in stripping sections 23 and 30 33 33 в колонне 40in column 40 1010 1010 Диаметр, мDiameter m колонны 5columns 5 3,43.4 3,03.0 отпарной секции 14stripping section 14 1,01,0 1,21,2 отпарной секции 23stripping section 23 0,80.8 0,80.8 отпарной секции 30stripping section 30 1,21,2 1,21,2 колонны 40columns 40 1,01,0 1,01,0 колонны 54columns 54 3,83.8 4,24.2 Расстояние между тарелками, мм (поточность)The distance between the plates, mm (threading) в колонне 5in column 5 500(1-3)500 (1-3) 500(1-3)500 (1-3) в отпарной секции 14in stripping section 14 400(1)400 (1) 500(1)500 (1) в отпарной секции 23in stripping section 23 400(1)400 (1) 500(1)500 (1) в отпарной секции 30in stripping section 30 400(1)400 (1) 500(1)500 (1) в колонне 40in column 40 400(1)400 (1) 500(1)500 (1) Температура 5-95% об. выкипания по ГОСТTemperature 5-95% vol. boiling according to GOST стабильной легкой бензиновой фракции НК-100°C (поток 52)stable light gasoline fraction NK-100 ° C (stream 52) 70-9870-98 70-9870-98 тяжелой бензиновой фракции 100-160°C (поток 19)heavy gasoline fraction 100-160 ° C (stream 19) 98-15498-154 98-15898-158 керосиновой фракции 160-235°C (поток 28)kerosene fraction 160-235 ° C (stream 28) 166-216166-216 162-224162-224 дизельной фракции 235-360°C из колонны 5 (поток 35)diesel fraction 235-360 ° C from column 5 (stream 35) 214-338214-338 213-359213-359 мазута (поток 68)fuel oil (stream 68) 322-637322-637 294-636294-636 дизельной фракции 235-360°C из колонны 54 (поток 60)diesel fraction 235-360 ° C from column 54 (stream 60) 252-365252-365 229-338229-338 суммарной фракции 235-360°Ctotal fraction 235-360 ° C 218-348218-348 216-352216-352 суммарного вакуумного газойля с установкиtotal vacuum gas oil from the installation 356-503356-503 365-540365-540 гудрона (поток 72)tar (stream 72) 482-651482-651 505-652505-652

Claims

A method of distillation of oil, including the introduction of heated raw materials through heat exchangers and a furnace into a complex atmospheric column equipped with lateral stripping sections with the supply of sections and a complex atmospheric column of heated streams to the bottom, the selection of light gasoline fraction from the top of the complex atmospheric column and its supply after heating to the stabilization column with gas evolution and stable light gasoline fraction, side shoulder straps through stripping sections - heavy gasoline, kerosene and diesel fractions and fuel oil from the bottom of a complex atmospheric column feeding fuel oil after heating in the furnace into a vacuum column with lateral extraction of diesel fraction, light vacuum gas oil using circulating irrigation and from the bottom of the vacuum column - tar, using circulating irrigation in a complex atmospheric column and introducing a heated stream into the bottom of the vacuum column, characterized in that the raw materials after heating in the heat exchangers are divided into two streams, the larger stream is heated in the furnace and fed into the feed zone of a complex atmospheric column, and the smaller one is fed more between the input without heating of the flow and the output of the diesel fraction, the complex atmospheric column contains two circulating irrigation, vapor is supplied to the bottom of the stripping sections as heated streams after evaporation of light hydrocarbons from the remnants of the stripping sections, to the bottom of a complex atmospheric column is heated gas from the stabilization column from which reflux, from the first plate of the vacuum column located above the input of the raw materials, the heavy vacuum gas oil is removed, a part of the diesel fraction of the vacuum column is heated with it, and mixed with fuel oil before agrevom in an oven heated heavy vacuum gas oil diesel fraction is further heated in a furnace and injected as the heated stream to the bottom of the vacuum column, side withdrawal diesel fraction vacuum column is output as the upper pumparound and light vacuum gas oil - as the bottom.