RU2466972C2 - Method of producing compound fertilisers - Google Patents
Method of producing compound fertilisers Download PDFInfo
- Publication number
- RU2466972C2 RU2466972C2 RU2009149805/13A RU2009149805A RU2466972C2 RU 2466972 C2 RU2466972 C2 RU 2466972C2 RU 2009149805/13 A RU2009149805/13 A RU 2009149805/13A RU 2009149805 A RU2009149805 A RU 2009149805A RU 2466972 C2 RU2466972 C2 RU 2466972C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ammonia
- purification
- stage
- calcium sulfate
- containing calcium
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 12
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 title abstract description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 70
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims abstract description 39
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 36
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 36
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 35
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 32
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 23
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 claims abstract description 19
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 claims abstract description 13
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims abstract description 5
- PYRZPBDTPRQYKG-UHFFFAOYSA-N cyclopentene-1-carboxylic acid Chemical compound OC(=O)C1=CCCC1 PYRZPBDTPRQYKG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 claims description 10
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 abstract 1
- 239000010865 sewage Substances 0.000 abstract 1
- 239000003643 water by type Substances 0.000 abstract 1
- PASHVRUKOFIRIK-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate dihydrate Chemical compound O.O.[Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O PASHVRUKOFIRIK-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 6
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 6
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 5
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 5
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 5
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 description 4
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 description 4
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 3
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 3
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 3
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 3
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 3
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 2
- WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M Potassium chloride Chemical compound [Cl-].[K+] WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- YUWBVKYVJWNVLE-UHFFFAOYSA-N [N].[P] Chemical compound [N].[P] YUWBVKYVJWNVLE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005341 cation exchange Methods 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 235000015097 nutrients Nutrition 0.000 description 2
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 description 2
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 2
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 2
- WZLMXYBCAZZIRQ-UHFFFAOYSA-N [N].[P].[K] Chemical compound [N].[P].[K] WZLMXYBCAZZIRQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N ammonia nh3 Chemical compound N.N XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000001103 potassium chloride Substances 0.000 description 1
- 235000011164 potassium chloride Nutrition 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Fertilizers (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способу получения минеральных удобрений, широко используемых в сельском хозяйстве.The invention relates to a method for producing mineral fertilizers widely used in agriculture.
Известен способ получения азотнофосфорного удобрения [патент РФ №2069209, кл. C05B 7/00, 1996], включающий нейтрализацию аммиаком смеси фосфорной кислоты с фосфогипсом в присутствии сульфатного мыла с последующей грануляцией в присутствии ретура и сушкой продукта, причем фосфогипс используют в количестве 9,5-60% от массы смеси, мыло сульфатное используют в количестве 0,06-0,4% от массы фосфогипса, а 10-90% массы фосфогипса вводят в ретур. Фосфогипс - отход производства экстракционной фосфорной кислоты и представляет собой кристаллогидраты сульфата кальция CaSO4. Способ позволяет повысить на 6-13% степень конверсии фосфогипса и увеличить содержание питательных элементов при сопоставимом присутствии фосфогипса в смеси.A known method of producing nitrogen-phosphorus fertilizer [RF patent No. 2069209, class. C05B 7/00, 1996], including ammonia neutralization of a mixture of phosphoric acid with phosphogypsum in the presence of sulfate soap, followed by granulation in the presence of retur and drying of the product, with phosphogypsum being used in an amount of 9.5-60% by weight of the mixture, sulfate soap was used in an amount 0.06-0.4% of the mass of phosphogypsum, and 10-90% of the mass of phosphogypsum is introduced into retur. Phosphogypsum is a waste product from the production of extraction phosphoric acid and is a calcium sulfate crystalline hydrate CaSO 4 . The method allows to increase the conversion of phosphogypsum by 6-13% and increase the content of nutrients with a comparable presence of phosphogypsum in the mixture.
Недостатком способа является низкое содержание питательных веществ в продукте из-за значительного присутствия балластного соединения - фосфогипса, а также частое забивание емкостного смесителя-нейтрализатора из-за высокого содержания фосфогипса в реакционной смеси.The disadvantage of this method is the low content of nutrients in the product due to the significant presence of the ballast compound - phosphogypsum, as well as the frequent clogging of the capacitive mixer-neutralizer due to the high content of phosphogypsum in the reaction mixture.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ получения сложных удобрений [А.с. СССР №1423549, Кл. C05B 11/06, 1987], включающий нейтрализацию фосфорной кислоты аммиаком, гранулирование полученной пульпы при доаммонизации пульпы, сушку продукта, очистку отходящих газов от фтора и аммиака абсорбцией водой с последующим возвратом отработанного абсорбционного раствора на стадию нейтрализации, причем на стадию абсорбции газов подают воду, содержащую сульфат кальция, отработанный абсорбционный раствор возвращают также на стадию гранулирования. А в качестве воды, содержащей сульфат кальция в количестве 0,5-2,0 г/л, используют стоки от узла гидроудаления производства экстракционной фосфорной кислоты. Отходящие газы от узлов нейтрализации, гранулирования и сушки направляются на двухстадийную очистку от аммиака и фтора. На первой стадии очистку газов от аммиака осуществляют растворами кислых фосфатов аммония при подпитке стадии фосфорной кислотой. Далее отходящие газы поступают на вторую стадию очистки, где улавливание фтора осуществляют стоками от узла гидроудаления фосфогипса, содержащими сульфат кальция. Улавливание фтора из отходящих газов сопровождается образованием серной кислоты и фторида кальция. При этом количество улавливаемого аммиака на второй стадии очистки связано с количеством серной кислоты, выделяемой в результате обменной реакции соединений фтора с сульфатом кальция по реакции:The closest in technical essence and the achieved result is a method of producing complex fertilizers [A.S. USSR No. 1423549, Cl. C05B 11/06, 1987], including the neutralization of phosphoric acid with ammonia, granulation of the obtained pulp by dampening the pulp, drying of the product, purification of the exhaust gases from fluorine and ammonia by absorption with water, and then returning the spent absorption solution to the neutralization stage, with water being supplied to the gas absorption stage containing calcium sulfate, the spent absorption solution is also returned to the granulation stage. And as water containing calcium sulfate in an amount of 0.5-2.0 g / l, use wastewater from the hydroforming unit for the production of extraction phosphoric acid. The waste gases from the neutralization, granulation and drying units are sent to a two-stage purification from ammonia and fluorine. In the first stage, the purification of gases from ammonia is carried out with solutions of ammonium acid phosphates when the stage is fed with phosphoric acid. Further, the exhaust gases enter the second stage of purification, where fluorine is collected by effluents from a phosphogypsum hydrotreatment unit containing calcium sulfate. The capture of fluorine from the exhaust gases is accompanied by the formation of sulfuric acid and calcium fluoride. The amount of captured ammonia in the second stage of purification is associated with the amount of sulfuric acid released as a result of the exchange reaction of fluorine compounds with calcium sulfate by the reaction:
CaSO4+2HF=CaF2+H2SO4 CaSO 4 + 2HF = CaF 2 + H 2 SO 4
Способ позволяет уменьшить пористость готового удобрения и снизить потери аммиака до 60 мг/м3.The method allows to reduce the porosity of the finished fertilizer and reduce the loss of ammonia to 60 mg / m 3 .
Однако отходящие газы производства сложных удобрений содержат достаточно большое количество аммиака, а при незначительном присутствии фтористых соединений количество выделяемой серной кислоты на второй стадии очистки недостаточно для увеличения степени абсорбции аммиака. Существенными недостатками способа являются недостаточная эффективность абсорбции аммиака из отходящих газов на второй стадии очистки, низкая производительность установки из-за большого количество отработанных абсорбционных стоков, возвращаемых в технологический процесс. Последнее обстоятельство связано с тем, что осуществляется возврат абсорбционных стоков как с первой, так и со второй стадии очистки газов.However, the exhaust gases from the production of complex fertilizers contain a fairly large amount of ammonia, and with a slight presence of fluoride compounds, the amount of sulfuric acid released in the second stage of purification is not enough to increase the degree of absorption of ammonia. Significant disadvantages of the method are the insufficient efficiency of absorption of ammonia from the exhaust gases in the second stage of purification, the low productivity of the installation due to the large number of waste absorption effluents returned to the process. The latter circumstance is due to the fact that the absorption effluent is returned from both the first and second stages of gas purification.
Цель изобретения - повышение качества удобрения за счет снижения пористости продукта при одновременном повышении степени очистки отходящих газов.The purpose of the invention is to improve the quality of fertilizer by reducing the porosity of the product while increasing the degree of purification of exhaust gases.
Предлагаемый способ получения сложных удобрений включает нейтрализацию фосфорной кислоты аммиаком, гранулирование полученной пульпы с одновременной доаммонизацией шихты, сушку продукта и последующую очистку отходящих газов абсорбцией аммиака и фтора водой, содержащей сульфат кальция, возврат отработанного абсорбционного раствора на стадию нейтрализации, причем в качестве воды, содержащей сульфат кальция, используют стоки после регенерации Н-фильтров, содержащие сульфат кальция в количестве 2-6 г/л и серную кислоту 1-4 г/л.The proposed method for producing complex fertilizers includes neutralizing phosphoric acid with ammonia, granulating the resulting pulp with simultaneous charge ammoniation, drying the product and subsequent purification of the exhaust gases by absorption of ammonia and fluorine with water containing calcium sulfate, returning the spent absorption solution to the stage of neutralization, moreover, as water containing calcium sulfate, use the effluents after the regeneration of H-filters, containing calcium sulfate in an amount of 2-6 g / l and sulfuric acid 1-4 g / l.
Сущность способа заключается в следующем.The essence of the method is as follows.
При регенерации Н-катионитных фильтров установки химической водоочистки (ХВО) серной кислотой образуются стоки, содержащие сульфат кальция в количестве 2-6 г/л, серную кислоту 1-4 г/л. При подпитке второй ступени очистки отходящих газов производства сложных удобрений стоками ХВО происходит взаимодействие сульфата кальция CaSO4 с фтористыми соединениями с образованием фторида кальция CaF2 и серной кислоты H2SO4 в результате обменной реакции:During the regeneration of H-cation exchange filters of a chemical water treatment plant (CHW) with sulfuric acid, effluents are formed containing 2–6 g / l of calcium sulfate and 1–4 g / l of sulfuric acid. When feeding the second stage of the purification of waste gases from the production of complex fertilizers with effluent CVD, calcium sulfate CaSO 4 reacts with fluoride compounds to form calcium fluoride CaF 2 and sulfuric acid H 2 SO 4 as a result of the exchange reaction:
CaSO4·2H2O+2HF=CaF2+H2SO4+2Н2OCaSO 4 · 2H 2 O + 2HF = CaF 2 + H 2 SO 4 + 2H 2 O
Серная кислота, выделяющаяся в результате обменной реакции и содержащая в исходных стоках ХВО, взаимодействует с аммиаком, содержащимся в отходящих газах, с образованием сульфата аммония. При этом благодаря содержанию серной кислоты в исходных стоках ХВО, достигается увеличение степени очистки отходящих газов от аммиака. Остаточное содержание аммиака в выхлопных газах составляет 50 мг/м3. Абсорбционные стоки второй стадии очистки подаются на первую стадии очистки, где осуществляется очистка отходящих газов от аммиака орошаемой растворами кислых фосфатов аммония при подпитке первой стадии очистки фосфорной кислотой или растворами кислых сульфатов аммония при подпитке серной кислотой. Далее обработанный абсорбционный раствор, содержащий фторид кальция CaF2 и сульфат аммония (NH4)2SO4, направляется на стадию нейтрализации, где происходит его смешение с экстракционной фосфорной кислотой. Фторид кальция и сульфат аммония создают благоприятные условия для пластификации и снижения пористости продукта. Таким образом, при использовании стоков ХВО, содержащих сульфат кальция и серную кислоту, достигается повышение качества выпускаемого продукта при одновременном повышении степени очистки отходящих газов от аммиака.Sulfuric acid released as a result of the exchange reaction and containing in the initial effluents of the CVD, interacts with ammonia contained in the exhaust gases, with the formation of ammonium sulfate. Moreover, due to the content of sulfuric acid in the initial effluents of the HVO, an increase in the degree of purification of exhaust gases from ammonia is achieved. The residual ammonia content in the exhaust gases is 50 mg / m 3 . The absorption effluents of the second stage of purification are fed to the first stage of purification, where the waste gases are cleaned from ammonia irrigated with solutions of ammonium acid phosphates when replenishing the first stage of purification with phosphoric acid or solutions of ammonium acid sulfates when replenishing with sulfuric acid. Next, the processed absorption solution containing calcium fluoride CaF 2 and ammonium sulfate (NH 4 ) 2 SO 4 is sent to the stage of neutralization, where it is mixed with extraction phosphoric acid. Calcium fluoride and ammonium sulfate create favorable conditions for plasticization and reduce porosity of the product. Thus, when using wastewater from wastewater treatment plants containing calcium sulfate and sulfuric acid, an improvement in the quality of the product is achieved while increasing the degree of purification of exhaust gases from ammonia.
В таблице представлены экспериментальные данные по исследованию влияния содержания CaSO4 и H2SO4 в стоках ХВО на качество сложного удобрения и степень очистки отходящих газов от аммиака.The table presents experimental data on the influence of the content of CaSO 4 and H 2 SO 4 in the wastewater treatment effluent on the quality of complex fertilizers and the degree of purification of exhaust gases from ammonia.
Оптимальным для процесса является содержание в стоках ХВО CaSO4 в интервале 2-6 г/л, а серной кислоты 1-4 г/л, подаваемых на подпитку стадии абсорбции. При этом достигаются высокая степень очистки отходящих газов, низкая пористость продукта и достаточная производительность установки. Снижение содержания CaSO4 ниже 2 г/л, H2SO4 ниже 1 г/л приводит к снижению производительности системы и степени очистки отходящих газов от аммиака, к росту остаточного содержания аммиака в газах, повышению пористости продукта.Optimal for the process is the content of CaSO 4 in the wastewater effluent in the range of 2-6 g / l, and sulfuric acid 1-4 g / l, fed to the recharge stage of absorption. At the same time, a high degree of purification of the exhaust gases, a low porosity of the product, and sufficient plant productivity are achieved. A decrease in CaSO 4 content below 2 g / l, H 2 SO 4 below 1 g / l leads to a decrease in system performance and the degree of purification of exhaust gases from ammonia, to an increase in the residual ammonia content in gases, and an increase in the porosity of the product.
Повышение содержания CaSO4 выше 6 г/л, при тех же показателях качества продукта, приводит к забиванию коммуникаций отложениями гипса, что требует остановки установки для проведения периодической чистки оборудования. Увеличение содержание H2SO4 выше 4 г/л приводит к усилению коррозионной активности стоков ХВО.An increase in CaSO 4 content above 6 g / l, with the same quality indicators of the product, leads to clogging of the communications with gypsum deposits, which requires stopping the installation for periodic cleaning of the equipment. An increase in the content of H 2 SO 4 above 4 g / l leads to an increase in the corrosive activity of the effluent CVD.
Пример 1. 24,8 т экстракционной фосфорной кислоты концентрацией 52% P2O5 смешивают с отработанным абсорбционным раствором первой стадии очистки газов в количестве 5 т и аммонизируют аммиаком до мольного отношения NН3/H3PO4=1,4. Полученную пульпу распыляют в аммонизаторе - грануляторе на слой ретура и хлористого калия, подаваемого в количестве 21,0 т. В грануляторе шихта удобрения доаммонизируется до мольного отношения NH3/H3PO4=1,6. Далее шихта удобрения поступает в сушильный барабан, где высушивается топочными газами до остаточной влажности 1,0%. Отходящие газы от узлов нейтрализации, гранулирования и сушки направляются на двухстадийную очистку от аммиака и фтора. Очистку газов от аммиака на первой стадии осуществляют растворами кислых сульфатов аммония. Подпитка первой стадии очистки ведется серной кислотой в количестве 3,9 т. Возможна также подпитка первой стадии фосфорной кислотой. Далее газы поступают на вторую стадию очистки, где улавливание фтора и аммиака осуществляют стоками от ХВО, содержащими CaSO4 в количестве 4 г/л и H2SO4 2 г/л. Абсорбционный раствор второй стадии направляют на первую стадию очистки, далее отработанный абсорбционный раствор из первой стадии очистки подают на стадию нейтрализации на смешение с исходной фосфорной кислотой. Получают 50 т сложного азотнофосфорнокалийного удобрения, пористость которого составляет 47%. Остаточное содержание аммиака в отходящих газах после второй стадии очистки составляет 50 мг/м3.Example 1. 24.8 tons of extraction phosphoric acid with a concentration of 52% P 2 O 5 are mixed with the spent absorption solution of the first gas purification step in an amount of 5 tons and ammoniated with ammonia to a molar ratio of NH 3 / H 3 PO 4 = 1.4. The resulting pulp is sprayed in an ammonizer — a granulator onto a layer of retur and potassium chloride supplied in an amount of 21.0 tons. In the granulator, the fertilizer mixture is ammoniated to a molar ratio of NH 3 / H 3 PO 4 = 1.6. Next, the fertilizer mixture enters the dryer drum, where it is dried by flue gases to a residual moisture content of 1.0%. The waste gases from the neutralization, granulation and drying units are sent to a two-stage purification from ammonia and fluorine. The purification of gases from ammonia in the first stage is carried out with solutions of ammonium acid sulfates. The first stage of purification is fed with 3.9 tons of sulfuric acid. The first stage is also fed with phosphoric acid. Then the gases enter the second stage of purification, where fluorine and ammonia are captured by effluents from the HVO containing CaSO 4 in an amount of 4 g / l and H 2 SO 4 2 g / l. The absorption solution of the second stage is sent to the first stage of purification, then the spent absorption solution from the first stage of purification is fed to the stage of neutralization for mixing with the initial phosphoric acid. Get 50 tons of complex nitrogen-phosphorus-potassium fertilizer, the porosity of which is 47%. The residual ammonia content in the exhaust gases after the second stage of purification is 50 mg / m 3 .
Пример 2. 28,9 т экстракционной фосфорной кислоты концентрацией 36% P2O5 смешивают с отработанным абсорбционным раствором первой стадии очистки газов в количестве 5 т, серной кислотой 20,0 т и аммонизируют аммиаком до мольного отношения NН3/H3PO4=0,8. Полученную пульпу распыляют в аммонизаторе-грануляторе на слой ретура. В грануляторе шихта удобрения доаммонизируется до мольного отношения NН3/H3PO4=1,02. Далее шихта удобрения поступает в сушильный барабан, где высушивается топочными газами до остаточной влажности 1,0%. Отходящие газы от узлов нейтрализации, гранулирования и сушки направляются на двухстадийную очистку от аммиака и фтора. Очистку газов от аммиака на первой стадии осуществляют растворами кислых сульфатов аммония. Подпитка первой стадии очистки ведется серной кислотой в количестве 3,5 т. Далее газы поступают на вторую стадию очистки, где улавливание фтора и аммиака осуществляют стоками от ХВО, содержащими CaSO4 в количестве 5 г/л и H2SO4 3 г/л. Абсорбционный раствор второй стадии направляют на первую стадию очистки, далее отработанный абсорбционный раствор из первой стадии очистки подают на стадию нейтрализации на смешение с исходной фосфорной кислотой. Получают 50 т азотнофосфорного удобрения, пористость которого составляет 46%. Остаточное содержание аммиака в отходящих газах после второй стадии очистки составляет 50 мг/м3.Example 2. 28.9 tons of extraction phosphoric acid with a concentration of 36% P 2 O 5 are mixed with the spent absorption solution of the first stage of gas purification in an amount of 5 tons, sulfuric acid 20.0 tons and ammonia ammonia to a molar ratio of NH 3 / H 3 PO 4 = 0.8. The resulting pulp is sprayed in an ammonizer granulator onto a retur layer. In the granulator, the fertilizer charge is ammoniated to a molar ratio of NH 3 / H 3 PO 4 = 1.02. Next, the fertilizer mixture enters the dryer drum, where it is dried by flue gases to a residual moisture content of 1.0%. The waste gases from the neutralization, granulation and drying units are sent to a two-stage purification from ammonia and fluorine. The purification of gases from ammonia in the first stage is carried out with solutions of ammonium acid sulfates. The first stage of purification is fed with sulfuric acid in an amount of 3.5 tons. Next, the gases enter the second stage of purification, where fluorine and ammonia are collected by effluents from the HVO containing 5 g / l of CaSO 4 and 3 g / l of H 2 SO 4 . The absorption solution of the second stage is sent to the first stage of purification, then the spent absorption solution from the first stage of purification is fed to the stage of neutralization for mixing with the initial phosphoric acid. Get 50 tons of nitrogen-phosphorus fertilizer, the porosity of which is 46%. The residual ammonia content in the exhaust gases after the second stage of purification is 50 mg / m 3 .
Предлагаемый способ позволяет получать сложное удобрение низкой пористостью и одновременно снизить потери аммиака отходящими газами до 50 мг/м3. Использование стоков после регенерации Н-катионитных фильтров, содержащих сульфат кальция и серную кислоту, улучшает пластификацию шихты удобрения, увеличивает степень очистки отходящих газов от аммиака.The proposed method allows to obtain complex fertilizer with low porosity and at the same time reduce the loss of ammonia by exhaust gases to 50 mg / m 3 . The use of effluents after the regeneration of H-cation exchange filters containing calcium sulfate and sulfuric acid improves the plasticization of the fertilizer mixture and increases the degree of purification of exhaust gases from ammonia.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009149805/13A RU2466972C2 (en) | 2009-12-31 | 2009-12-31 | Method of producing compound fertilisers |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009149805/13A RU2466972C2 (en) | 2009-12-31 | 2009-12-31 | Method of producing compound fertilisers |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2009149805A RU2009149805A (en) | 2011-07-10 |
| RU2466972C2 true RU2466972C2 (en) | 2012-11-20 |
Family
ID=44740122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009149805/13A RU2466972C2 (en) | 2009-12-31 | 2009-12-31 | Method of producing compound fertilisers |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2466972C2 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1423549A1 (en) * | 1987-01-04 | 1988-09-15 | Предприятие П/Я В-8830 | Method of producing complex fertilizers |
| SU1701639A1 (en) * | 1989-11-09 | 1991-12-30 | Азербайджанский Инженерно-Строительный Институт | Method of treatment of heat-supply system make-up water without drainage |
| SU1708771A1 (en) * | 1989-09-07 | 1992-01-30 | Suraeva Lyubov A | Method of zeolite softening of water |
| RU2177465C1 (en) * | 2000-11-28 | 2001-12-27 | Открытое Акционерное Общество "Научно-Исследовательский Институт По Удобрениям И Инсектофунгицидам Им. Проф. Я.В. Самойлова" | Method of preparing fertilizers |
-
2009
- 2009-12-31 RU RU2009149805/13A patent/RU2466972C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1423549A1 (en) * | 1987-01-04 | 1988-09-15 | Предприятие П/Я В-8830 | Method of producing complex fertilizers |
| SU1708771A1 (en) * | 1989-09-07 | 1992-01-30 | Suraeva Lyubov A | Method of zeolite softening of water |
| SU1701639A1 (en) * | 1989-11-09 | 1991-12-30 | Азербайджанский Инженерно-Строительный Институт | Method of treatment of heat-supply system make-up water without drainage |
| RU2177465C1 (en) * | 2000-11-28 | 2001-12-27 | Открытое Акционерное Общество "Научно-Исследовательский Институт По Удобрениям И Инсектофунгицидам Им. Проф. Я.В. Самойлова" | Method of preparing fertilizers |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2009149805A (en) | 2011-07-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102126738B (en) | Method for producing nitrophosphate fertilizer and co-producing gypsum through decomposing phosphorite with nitric acid | |
| CN102701256B (en) | Method for preparing granular ammonium sulfate and calcium carbonate by chemical gypsums via low-temperature transformation | |
| CN105036852B (en) | Utilize the method for industrial grade monoammonium phosphate mother liquor production a great number of elements water-soluble fertilizer | |
| CN102126740B (en) | Method for producing byproduct gypsum of niter-sulfur-based compound fertilizer by decomposing phosphorite with nitric acid | |
| CN102320872A (en) | Method for producing high-water-solubility nitric phosphate fertilizer by decomposing phosphate ores with nitric acid and circulating ammonium sulfate | |
| CA2604179C (en) | Method and device for producing nitrogen fertilizer, removing phosphate from organic waste products, and limiting the potassium concentration | |
| CN102126737A (en) | Method for producing nitrate-and-sulfur-based compound fertilizer and co-producing gypsum by utilizing potassium hydrogen sulfate | |
| RU2478087C2 (en) | Lime-containing nitrogen-sulphur fertiliser and method for production thereof | |
| RU2412140C2 (en) | Method of producing compound fertilisers | |
| RU2466972C2 (en) | Method of producing compound fertilisers | |
| CN102126741B (en) | Method for producing nitro/S-based compound fertilizer and coproducing plaster | |
| CN102126739B (en) | Method for producing nitre-chlorine-based compound fertilizer with byproduct of plaster by decomposing phosphorite with nitric acid | |
| RU2201394C1 (en) | Ammonium phosphate production process | |
| RU2221758C1 (en) | Mixed nitrogen-phosphorus fertilizer and a method for production thereof | |
| RU2404947C1 (en) | Method of obtaining complex fertilisers | |
| RU2200722C2 (en) | Method of production of ammophos | |
| RU2230026C1 (en) | Method for preparing ammonium phosphate | |
| RU2154622C1 (en) | Process for production of mineral fertilizers | |
| RU2310630C1 (en) | Diammonium phosphate production process | |
| RU2157355C1 (en) | Diammonium phosphate production process | |
| RU2400459C2 (en) | Method and mechanism for sulfur-containing nitrogenous fertilisers production | |
| RU2224712C1 (en) | Diammonium phosphate manufacture process | |
| RU2243196C1 (en) | Method of processing phosphorus-containing waste into mineral fertilizers | |
| SU1423549A1 (en) | Method of producing complex fertilizers | |
| CN112225228B (en) | Method and system for preparing ammonium sulfate by using cement kiln tail waste gas and phosphogypsum |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160101 |