RU2333970C1 - Tubing stock made from low-alloyed steel - Google Patents
Tubing stock made from low-alloyed steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2333970C1 RU2333970C1 RU2006145158/02A RU2006145158A RU2333970C1 RU 2333970 C1 RU2333970 C1 RU 2333970C1 RU 2006145158/02 A RU2006145158/02 A RU 2006145158/02A RU 2006145158 A RU2006145158 A RU 2006145158A RU 2333970 C1 RU2333970 C1 RU 2333970C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- less
- points
- steel
- silicates
- segregation
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 29
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 29
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000005204 segregation Methods 0.000 claims abstract description 12
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 claims abstract description 12
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims abstract description 11
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 7
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 claims abstract 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 12
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 6
- 238000010606 normalization Methods 0.000 claims description 3
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 abstract 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 10
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 5
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 2
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- -1 and the lower Substances 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- ARPUHYJMCVWYCZ-UHFFFAOYSA-N ciprofloxacin hydrochloride hydrate Chemical compound O.Cl.C12=CC(N3CCNCC3)=C(F)C=C2C(=O)C(C(=O)O)=CN1C1CC1 ARPUHYJMCVWYCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству трубной заготовки диаметром от 80 до 180 мм из низколегированной стали.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the production of tube billets with a diameter of 80 to 180 mm from low alloy steel.
Известна трубная заготовка из низколегированной стали, содержащей углерод, кремний, марганец, ниобий, молибден, серу, фосфор, хром, медь, никель, алюминий, титан и железо - остальное, подвергнутая горячей прокатке (RU 2252972 C1, C21D 9/08, 27.05.2005).Known tube billet of low alloy steel containing carbon, silicon, manganese, niobium, molybdenum, sulfur, phosphorus, chromium, copper, nickel, aluminum, titanium and iron - the rest, subjected to hot rolling (RU 2252972 C1, C21D 9/08, 27.05 .2005).
Известна трубная заготовка из низколегированной стали, содержащей углерод, марганец, кремний, хром, никель, ванадий, ниобий, титан, алюминий, кальций, серу, фосфор, азот, медь, сурьму, олово, мышьяк, железо - остальное, изготовленная из горячекатаного листа (RU 2180691 C1, C21D 9/08, 20.03.2002).Known pipe billet of low alloy steel containing carbon, manganese, silicon, chromium, nickel, vanadium, niobium, titanium, aluminum, calcium, sulfur, phosphorus, nitrogen, copper, antimony, tin, arsenic, iron - the rest, made from hot rolled sheet (RU 2180691 C1, C21D 9/08, 03/20/2002).
Задачей изобретения является обеспечение повышенного уровня потребительских свойств при обеспечении благоприятного соотношения прочности, пластичности и вязкости, минимального уровня анизотропии механических свойств, низкого содержания неметаллических включений, однородной макро- и микроструктуры проката, а также пониженной склонностью к отпускной хрупкости.The objective of the invention is to provide an increased level of consumer properties while providing a favorable ratio of strength, ductility and viscosity, a minimum level of anisotropy of mechanical properties, low content of non-metallic inclusions, a homogeneous macro- and microstructure of rolled products, as well as a reduced tendency to temper brittleness.
Поставленная задача решена тем, что трубная заготовка из низколегированной стали выполнена из стали, содержащей следующее соотношение компонентов, мас.%:The problem is solved in that the pipe billet of low alloy steel is made of steel containing the following ratio of components, wt.%:
при выполнении следующих соотношений:when performing the following ratios:
сумма (мышьяк + олово + свинец + 5×цинк)≤0,07;amount (arsenic + tin + lead + 5 × zinc) ≤0.07;
сумма: [углерод + марганец/6+(хром + ванадий)/5]≤0,72,amount: [carbon + manganese / 6 + (chromium + vanadium) / 5] ≤0.72,
непрерывнолитой, горячекатаной, имеет пластинчатую ферритоперлитную структуру, размер действительного зерна - 6-9 баллов, макроструктуру - центральная пористость, точечная неоднородность, ликвационный квадрат, подусадочная ликвация не более 3 баллов по каждому виду, ликвационные полоски - не более 2 баллов, неметаллические включения: сульфиды, оксиды точечные, оксиды строчечные, силикаты хрупкие, силикаты пластичные, силикаты недеформированные - не более 4,5 балла по каждому виду включений, механические свойства после нормализации - временное сопротивление разрыву не менее 689 Н/мм2, предел текучести не менее 552 Н/мм2, относительное удлинение не менее 13%, относительное сужение - не менее 48%, ударная вязкость KCU+20°C не менее 60 Дж/мм2.continuously cast, hot-rolled, has a lamellar ferritoperlite structure, the actual grain size is 6–9 points, the macrostructure is central porosity, point heterogeneity, segregation square, shrink segregation is not more than 3 points for each type, segregation strips are not more than 2 points, non-metallic inclusions: sulfides, point oxides, line oxides, brittle silicates, plastic silicates, undeformed silicates - not more than 4.5 points for each type of inclusions, mechanical properties after normalization are temporary tear resistance not less than 689 N / mm 2 , yield strength not less than 552 N / mm 2 , elongation not less than 13%, relative narrowing not less than 48%, impact strength KCU + 20 ° C not less than 60 J / mm 2 .
В качестве примесей сталь дополнительно содержит ниобий, фосфор, серу, никель, медь и молибден в следующих соотношениях, мас.%:As impurities, the steel additionally contains niobium, phosphorus, sulfur, nickel, copper and molybdenum in the following proportions, wt.%:
ниобий - не более 0,02niobium - not more than 0.02
фосфор - не более 0,030phosphorus - not more than 0,030
сера - не более 0,030sulfur - not more than 0,030
никель - не более 0,30nickel - no more than 0.30
медь - не более 0,30copper - no more than 0.30
молибден - не более 0,10molybdenum - not more than 0.10
Приведенные сочетания легирующих элементов позволяют получить в готовом изделии ферритоперлитную мелкодисперсную структуру с благоприятным сочетанием характеристик прочности и пластичности, свариваемости и пониженную склонность к обратимой отпускной хрупкости.The above combinations of alloying elements make it possible to obtain a ferritoperlite finely dispersed structure in the finished product with a favorable combination of strength and ductility, weldability and a reduced tendency to reversible temper brittleness.
Углерод вводят в композицию данной стали с целью обеспечения заданного уровня ее прочности и прокаливаемости. Верхняя граница содержания углерода (0,40%) обусловлена необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижняя - соответственно 0,34% - обеспечением требуемого уровня прочности и прокаливаемости данной стали.Carbon is introduced into the composition of this steel in order to ensure a given level of its strength and hardenability. The upper limit of the carbon content (0.40%) is due to the need to ensure the required level of ductility of steel, and the lower - 0.34%, respectively - to ensure the required level of strength and hardenability of this steel.
Ванадий вводят в композицию данной стали с целью обеспечения мелкодисперсной, однородной зеренной структуры. При этом он управляет процессами в нижней части аустенитной области (определяет склонность к росту зерна аустенита, стабилизирует структуру при термомеханической обработке, повышает температуру рекристаллизации и, как следствие, влияет на характер γ-α-превращения). Верхняя граница содержания ванадия - 0,12% обусловлена необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижняя - соответственно 0,06% - обеспечением требуемого уровня прочности данной стали.Vanadium is introduced into the composition of this steel in order to provide a finely dispersed, uniform grain structure. Moreover, it controls the processes in the lower part of the austenitic region (determines the tendency to growth of austenite grain, stabilizes the structure during thermomechanical processing, increases the temperature of recrystallization and, as a result, affects the nature of the γ-α transformation). The upper limit of the vanadium content is 0.12% due to the need to ensure the required level of ductility of steel, and the lower limit, respectively 0.06%, to ensure the required level of strength of this steel.
Марганец и хром используют, с одной стороны, как упрочнители твердого раствора, с другой стороны, как элементы, повышающие устойчивость переохлажденного аустенита стали. При этом верхний уровень содержания марганца - 1,65% и хрома - 0,30% определяется необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижний, марганца - 1,40% и хрома - 0,005% соответственно, необходимостью обеспечить требуемый уровень прочности и прокаливаемости данной стали.Manganese and chromium are used, on the one hand, as solid solution hardeners, and on the other hand, as elements that increase the stability of supercooled austenite of steel. The upper level of manganese - 1.65% and chromium - 0.30% is determined by the need to ensure the required level of ductility of steel, and the lower, manganese - 1.40% and chromium - 0.005%, respectively, by the need to provide the required level of strength and hardenability of this become.
Кремний относится к ферритообразующим элементам. Нижний предел по кремнию - 0,17% обусловлен технологией раскисления стали. Содержание кремния выше 0,37% неблагоприятно сказывается на характеристиках пластичности стали.Silicon refers to ferrite-forming elements. The lower limit for silicon - 0.17% due to the technology of deoxidation of steel. A silicon content above 0.37% adversely affects the ductility characteristics of steel.
Азот способствует образованию нитридов в стали. Верхний предел содержания азота - 0,015% обусловлен необходимостью получения заданного уровня пластичности и вязкости стали, а нижний предел - 0,005% вопросами технологичности производства.Nitrogen promotes the formation of nitrides in steel. The upper limit of nitrogen content - 0.015% is due to the need to obtain a given level of ductility and toughness of steel, and the lower limit - 0.005% by issues of manufacturability.
Мышьяк, олово, свинец и цинк - цветные примеси, определяющие общий уровень пластичности стали и ее склонность к проявлению обратимой отпускной хрупкости при последующей термической обработке готовых изделий из рассматриваемой трубной заготовки. Нижний предел по мышьяку, олову, свинцу и цинку (0,0001% по каждому элементу соответственно) обусловлен технологией производства стали, а верхний - (0,03%, 0,02%, 0,01% и 0,005% соответственно) определяет повышенную склонность стали к обратимой отпускной хрупкости.Arsenic, tin, lead and zinc are colored impurities that determine the overall level of ductility of steel and its tendency to manifest reversible temper brittleness during subsequent heat treatment of finished products from the pipe billet under consideration. The lower limit for arsenic, tin, lead and zinc (0.0001% for each element, respectively) is determined by the technology of steel production, and the upper limit (0.03%, 0.02%, 0.01% and 0.005%, respectively) determines the increased the tendency of steel to reversible temper brittleness.
Соотношение [C+Mn/6+(Cr+V)/5]≤0,72 определяет характеристики прочности и вязкости исследуемой стали, в то время как соотношение (As+Sn+Pb+5×Zn)≤0,07 определяет пониженную склонность стали к проявлению обратимой отпускной хрупкости.The ratio [C + Mn / 6 + (Cr + V) / 5] ≤0.72 determines the strength and toughness characteristics of the studied steel, while the ratio (As + Sn + Pb + 5 × Zn) ≤0.07 determines a lower the tendency of steel to manifest reversible temper embrittlement.
Пример осуществления изобретенияAn example embodiment of the invention
Выплавку исследуемой стали (химический состав, мас.%: углерод - 0,36, марганец - 1,54, кремний - 0,25, хром - 0,18, ванадий - 0,10, мышьяк - 0,009, олово - 0,004, свинец - 0,002, цинк - 0,001, азот - 0,009) производят в 150-тонных дуговых сталеплавильных печах с использованием в шихте 100% металлизованных окатышей, что обеспечивает получение массовой доли азота перед выпуском из ДСП не более 0,003%, а также низкое содержание цветных примесей. Предварительное легирование металла по марганцу и кремнию производят в ковше при выпуске из ДСП. После выпуска производят продувку металла аргоном через донный продувочный блок, во время которой сталь раскисляется алюминием. После этого металл поступает на агрегат комплексной обработки стали (АКОС), на котором имеется возможность нагрева металла до необходимой температуры, продувки его аргоном через донный продувочный блок, дозированной присадки необходимых ферросплавов и обработки стали порошковой проволокой с различными наполнителями. На АКОСе производят наведение рафинировочного шлака присадкой извести и плавикового шпата, раскисление шлака гранулированным алюминием, легирование металла алюминием до содержания 0,050%, доводку металла по содержанию марганца, нагрев до температуры, обеспечивающей дальнейшую обработку. После обработки на АКОС металл подвергают вакуумной обработке на порционном вакууматоре. Во время вакуумирования производят окончательную корректировку по химическому составу. После вакуумирования металл обрабатывают силикокальцием и передают на разливку. Разливку производят на четырехручьевых УНРС радиального типа в слиток размерами 300×360 мм со скоростью вытягивания 0,6÷0,7 м/мин, с защитой металла от окисления путем использования покровных шлаковых смесей в промежуточном ковше и кристаллизаторе, защитных труб, погружных стаканов и подачей аргона. Это также обеспечивает получение низкого содержания азота и кислорода и чистоту металла по неметаллическим включениям. После разливки и пореза на мерную длину полученные непрерывнолитые заготовки охлаждают в печах контролируемого охлаждения. Горячую прокатку сортового проката начинают при температуре 1180-1150°С и заканчивают при температуре 840-950°С.Smelting of the test steel (chemical composition, wt.%: Carbon - 0.36, manganese - 1.54, silicon - 0.25, chromium - 0.18, vanadium - 0.10, arsenic - 0.009, tin - 0.004, lead - 0.002, zinc - 0.001, nitrogen - 0.009) is produced in 150-ton steel-arc furnaces using 100% metallized pellets in the charge, which ensures that the mass fraction of nitrogen before discharge from the particleboard is not more than 0.003%, as well as a low content of color impurities. The preliminary alloying of the metal with manganese and silicon is carried out in a ladle upon discharge from particleboard. After release, the metal is purged with argon through the bottom purge unit, during which the steel is deoxidized by aluminum. After that, the metal enters the integrated steel processing unit (AKOS), where it is possible to heat the metal to the required temperature, purge it with argon through the bottom blowing unit, dosed the necessary ferroalloys and treat the steel with flux-cored wire with various fillers. At AKOS, refining slag is imposed with an additive of lime and fluorspar, slag is deoxidized with granulated aluminum, the metal is alloyed with aluminum to a content of 0.050%, the metal is adjusted according to the manganese content, and it is heated to a temperature that ensures further processing. After processing on AKOS, the metal is subjected to vacuum treatment on a batch vacuum. During evacuation, a final adjustment is made in chemical composition. After evacuation, the metal is treated with silicocalcium and transferred to casting. Casting is carried out on four-strand radial-type ONRSs with an ingot of 300 × 360 mm in size with a drawing speed of 0.6 ÷ 0.7 m / min, with metal protection from oxidation by using coating slag mixtures in the intermediate ladle and mold, protective tubes, immersion glasses and argon feed. It also provides a low nitrogen and oxygen content and metal purity from non-metallic inclusions. After casting and cutting to a measured length, the continuously cast billets obtained are cooled in controlled cooling furnaces. Hot rolling of long products starts at a temperature of 1180-1150 ° C and ends at a temperature of 840-950 ° C.
Механические характеристики при комнатной температуре определяют на образцах тип I, ГОСТ 1497-84 на испытательной машине "INSTRON-1185" с тензометрической регистрацией деформации. Скорость нагружения образца 5 мм/мин. Определяют характеристики прочности σb и σ0.2 и пластичности - δ. Характеристики ударной вязкости при комнатной температуре определяют на образцах тип I, ГОСТ 9454-78 на механическом копре МК-30. Величину вязкой составляющей в изломах ударных образцов определяют визуально.The mechanical characteristics at room temperature are determined on type I specimens, GOST 1497-84 on an INSTRON-1185 test machine with strain-strain registration. The loading speed of the sample is 5 mm / min. The strength characteristics σ b and σ 0.2 and ductility - δ are determined. The characteristics of impact strength at room temperature are determined on samples of type I, GOST 9454-78 on a mechanical head MK-30. The viscous component in the fractures of shock samples is determined visually.
Средние значения характеристик подсчитывают по результатам испытаний не менее трех образцов на точку. Значимость различий средних значений анализируемых величин оценивают с использованием критерия Стьюдента, вычисляемого следующим образом:The average values of the characteristics calculated according to the test results of at least three samples per point. The significance of the differences in the average values of the analyzed values is evaluated using the student criterion, calculated as follows:
где M1 и М2 - средние значения сравниваемых величин; S1 2 и S2 2 - дисперсии среднего; tKR 0.05(α) - критическое значение критерия Стьюдента при уровне значимости 0,95 и числе степеней свободы - α.where M 1 and M 2 are the average values of the compared values; S 1 2 and S 2 2 - variance of the average; t KR 0.05 (α) is the critical value of the Student criterion at a significance level of 0.95 and the number of degrees of freedom is α.
Макроструктуру контролируют в соответствии с ТУ 14-1-5212-93 и ГОСТ 10243-75.The macrostructure is controlled in accordance with TU 14-1-5212-93 and GOST 10243-75.
В результате горячей прокатки получают трубную заготовку ⌀100 мм, длиной - 11800 мм. Структура ферритоперлитная, балл действительного зерна - 9. Макроструктура: центральная пористость - 1 балл, точечная неоднородность - 2 балла, ликвационный квадрат - 0,5 балла, подусадочная ликвация - 1 балл, ликвационные полоски - 1 балл. Неметаллические включения: сульфиды - 1 балл, оксиды точечные - 1 балл, оксиды строчечные - 1 балл, силикаты хрупкие - 0,5 балла, силикаты пластичные - 0,5 балла, силикаты недеформирующие - 1 балл. Механические свойства после нормализации при 870°С, 1 час, воздух: временное сопротивление разрыву 710 Н/мм2, предел текучести 565 Н/мм2, относительное удлинение - 15%, относительное сужение - 51%, ударная вязкость KCU+20°C - 75 Дж/мм2; (As+Sn+Pb+5×Zn)=0,020, [C+Mn/6+(Cr+V)/5]=0,67.As a result of hot rolling, a заготов100 mm pipe billet is obtained, with a length of 11800 mm. The structure is ferritic perlite, the real grain score is 9. Macrostructure: central porosity - 1 point, point heterogeneity - 2 points, segregation square - 0.5 points, shrink segregation - 1 point, segregation strips - 1 point. Non-metallic inclusions: sulfides - 1 point, point oxides - 1 point, strox oxides - 1 point, brittle silicates - 0.5 points, plastic silicates - 0.5 points, non-deforming silicates - 1 point. Mechanical properties after normalization at 870 ° С, 1 hour, air: temporary tensile strength 710 N / mm 2 , yield strength 565 N / mm 2 , elongation 15%, relative narrowing 51%, impact strength KCU + 20 ° C - 75 J / mm 2 ; (As + Sn + Pb + 5 × Zn) = 0.020, [C + Mn / 6 + (Cr + V) / 5] = 0.67.
Внедрение предложенного способа производства трубной заготовки из легированной стали обеспечивает повышение уровня потребительских свойств при обеспечении благоприятного соотношения прочности, пластичности и вязкости, минимальном уровне анизотропии механических свойств, пониженной склонности к обратимой отпускной хрупкости, удовлетворительной свариваемости, низкого содержания неметаллических включений, однородной макро- и микроструктуры проката.Implementation of the proposed method for the production of tube billets from alloy steel provides an increase in the level of consumer properties while providing a favorable ratio of strength, ductility and toughness, a minimum level of anisotropy of mechanical properties, a reduced tendency to reversible temper brittleness, satisfactory weldability, low content of non-metallic inclusions, homogeneous macro- and microstructure rental.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006145158/02A RU2333970C1 (en) | 2006-12-18 | 2006-12-18 | Tubing stock made from low-alloyed steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006145158/02A RU2333970C1 (en) | 2006-12-18 | 2006-12-18 | Tubing stock made from low-alloyed steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2333970C1 true RU2333970C1 (en) | 2008-09-20 |
Family
ID=39867931
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006145158/02A RU2333970C1 (en) | 2006-12-18 | 2006-12-18 | Tubing stock made from low-alloyed steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2333970C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2479663C1 (en) * | 2011-11-07 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Металлургический завод имени А.К. Серова" | Tube workpiece from alloyed steel |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1381190A1 (en) * | 1985-10-31 | 1988-03-15 | Руставский металлургический завод | Structural steel |
| SU1397538A1 (en) * | 1986-12-23 | 1988-06-15 | Институт проблем литья АН УССР | Steel |
| RU2070585C1 (en) * | 1994-12-02 | 1996-12-20 | Товарищество с ограниченной ответственностью "ТопКом" | Method of high-strength pipes production |
| RU2149204C1 (en) * | 1998-05-13 | 2000-05-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | Refractory alloy |
-
2006
- 2006-12-18 RU RU2006145158/02A patent/RU2333970C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1381190A1 (en) * | 1985-10-31 | 1988-03-15 | Руставский металлургический завод | Structural steel |
| SU1397538A1 (en) * | 1986-12-23 | 1988-06-15 | Институт проблем литья АН УССР | Steel |
| RU2070585C1 (en) * | 1994-12-02 | 1996-12-20 | Товарищество с ограниченной ответственностью "ТопКом" | Method of high-strength pipes production |
| RU2149204C1 (en) * | 1998-05-13 | 2000-05-20 | Байдуганов Александр Меркурьевич | Refractory alloy |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2479663C1 (en) * | 2011-11-07 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Металлургический завод имени А.К. Серова" | Tube workpiece from alloyed steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2333970C1 (en) | Tubing stock made from low-alloyed steel | |
| RU2333968C1 (en) | Tubing stock made from alloyed steel | |
| RU2330895C2 (en) | Pipe shell made of low-carbon microalloyed steel | |
| RU2336328C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed steel | |
| RU2337152C1 (en) | Tube stock out of medium carbon low alloyed steel | |
| RU2351662C2 (en) | Pipe shell made of low-alloy steel | |
| RU2333967C1 (en) | Tubing stock made from alloyed, molybdenium-containing steel | |
| RU2338796C2 (en) | Tube stock out of low carbon heat resistant steel | |
| RU2336330C1 (en) | Tube stock out of alloyed heat resistant steel | |
| RU2330896C2 (en) | Pipe shell made of low-carbon low-alloyed steel | |
| RU2336320C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed steel | |
| RU2336335C2 (en) | Tube stock out of medium carbon medium alloyed steel | |
| RU2337149C1 (en) | Tube stock out of low carbon low alloyed steel | |
| RU2336329C1 (en) | Tube stock out of low carbon manganese containing steel | |
| RU2327748C1 (en) | Tubular billet out of ball bearing steel | |
| RU2336326C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed manganese containing steel | |
| RU2336322C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed steel | |
| RU2337151C1 (en) | Tube stock out of alloyed boron containing steel | |
| RU2310690C1 (en) | Round rolled bars of alloy spring steel | |
| RU2341567C2 (en) | Tubing stock made of low-alloy steel | |
| RU2336332C2 (en) | Tube stock out of low carbon molybdenum containing steel | |
| RU2336319C1 (en) | Tube stock out of alloyed manganese containing steel | |
| RU2336318C1 (en) | Tube stock out of low alloyed steel | |
| RU2336325C1 (en) | Tube stock out of low carbon low alloyed steel | |
| RU2338797C2 (en) | Tube stock out of ball bearing steel |