RU2333253C2 - Method of steelmaking - Google Patents
Method of steelmaking Download PDFInfo
- Publication number
- RU2333253C2 RU2333253C2 RU2006132124/02A RU2006132124A RU2333253C2 RU 2333253 C2 RU2333253 C2 RU 2333253C2 RU 2006132124/02 A RU2006132124/02 A RU 2006132124/02A RU 2006132124 A RU2006132124 A RU 2006132124A RU 2333253 C2 RU2333253 C2 RU 2333253C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- converter
- purge
- blow
- converters
- steel
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 title abstract 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 12
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 50
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 13
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 abstract description 8
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005070 sampling Methods 0.000 abstract description 3
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 15
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 8
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 2
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 2
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 2
- 238000009844 basic oxygen steelmaking Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано при производстве стали в конвертерах.The invention relates to ferrous metallurgy and can be used in the production of steel in converters.
Известен способ передела чугуна в конвертере, заключающийся в том, что продувку кислородом с максимальной интенсивностью 3,0...4,0 м3/т мин ведут до 35...40% общей продолжительности продувки с последующим снижением на 22...42% от начальной интенсивности продувки, а заключительный период продувки ведут с начальной интенсивностью (1).There is a method of redistributing cast iron in a converter, which consists in the fact that an oxygen purge with a maximum intensity of 3.0 ... 4.0 m 3 / t min is carried out to 35 ... 40% of the total purge time, followed by a decrease of 22 ... 42% of the initial purge intensity, and the final purge period is carried out with the initial intensity (1).
Недостатком данного способа является уменьшение интенсивности дутья в середине продувки и большая продолжительность продувки конвертера с низкой интенсивностью, что снижает производительность агрегата.The disadvantage of this method is to reduce the intensity of the blast in the middle of the purge and the long duration of the purge of the converter with low intensity, which reduces the performance of the unit.
Наиболее близким по своей технической сущности является способ выплавки стали в конвертере, включающий продувку с изменением интенсивности подачи кислорода, причем в момент подачи извести продувку ведут с интенсивностью 0,4...0,5 (40...50%) от интенсивности расхода кислорода в начале процесса 3,1 м3/мин·т, а после 0,5...1,5 мин. Вновь увеличивают расход кислорода до 2,6 м3/мин·т (86% от исходного значения) (2). Данный способ принят за прототип.The closest in its technical essence is the method of steel smelting in a converter, including a purge with a change in the oxygen supply intensity, and at the time of lime supply, the purge is carried out with an intensity of 0.4 ... 0.5 (40 ... 50%) of the flow rate oxygen at the beginning of the process 3.1 m 3 / min · t, and after 0.5 ... 1.5 min. Again, the oxygen consumption is increased to 2.6 m 3 / min · t (86% of the initial value) (2). This method is adopted as a prototype.
Недостатком способа является большое снижение интенсивности продувки (на 50...60%), причем это уменьшение производится не с самого начала продувки, а в момент присадки извести определенной фракции, после этого продувка продолжается с интенсивностью дутья, составляющей 86% от начального расхода кислорода. Все это увеличивает продолжительность продувки и плавки в целом и уменьшает производительность конвертера.The disadvantage of this method is a large decrease in the purge intensity (by 50 ... 60%), and this decrease is not carried out from the very beginning of the purge, but at the moment of adding a certain fraction of lime, after that the purge continues with a blast intensity of 86% of the initial oxygen consumption . All this increases the duration of the purge and smelting in general and reduces the performance of the Converter.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является увеличение производительности конвертерного цеха посредством выплавки стали одновременно в трех конвертерах за счет совмещения периодов продувки и слива стали без ожидания анализа.The problem to which the invention is directed is to increase the productivity of the converter shop by smelting steel simultaneously in three converters by combining the periods of purging and draining the steel without waiting for analysis.
Поставленная задача достигается за счет того, что предлагается способ выплавки конвертерной стали в цехе с тремя одновременно работающими конвертерами, включающий продувку с изменением интенсивности подачи кислорода, отбор пробы, измерения температуры металла после окончания продувки, выпуск металла в ковш с присадкой раскислителей и ферросплавов, и доводку стали в агрегате комплексной обработки стали по химическому составу и температуре, причем при работе двух конвертеров продувку ведут с максимальной интенсивностью подачи кислорода, а при совпадении периодов продувки с третьим конвертером интенсивность продувки этого конвертера снижают на 10...15% до завершения продувки одного из конвертеров, при этом после окончания продувки металл сливают в ковш без ожидания анализа.The problem is achieved due to the fact that a method for smelting converter steel in a workshop with three simultaneously working converters is proposed, including purging with a change in the oxygen supply intensity, sampling, measuring the temperature of the metal after the purge is completed, releasing the metal into the ladle with the addition of deoxidizers and ferroalloys, and refinement of steel in the complex steel processing unit by chemical composition and temperature, moreover, when two converters are operated, purging is carried out with the maximum oxygen supply rate yes, and when the purge periods coincide with the third converter, the purge intensity of this converter is reduced by 10 ... 15% until the purge of one of the converters is completed, while after the purge is completed, the metal is poured into the ladle without waiting for analysis.
Снижение интенсивности продувки в начале продувки третьим конвертером связано с тем, что газоотводящий тракт и котел-утилизатор конвертерных цехов с тремя конвертерами не рассчитаны на прохождение отходящих газов от трех одновременно работающих конвертеров. Такие тракты рассчитаны на отвод газов от двух одновременно работающих агрегатов при максимальном газовыделении из них. Однако, учитывая, что скорость окисления углерода из металла во время продувки в конвертере имеет трапециевидный характер с существенным уменьшением скорости окисления углерода и количества выделяющихся газов к концу продувки (см. чертеж) [3, 4].The decrease in the purge intensity at the beginning of the purge by the third converter is due to the fact that the gas exhaust path and the waste heat boiler of the converter shops with three converters are not designed for the passage of exhaust gases from three simultaneously working converters. Such paths are designed for the removal of gases from two simultaneously operating units with maximum gas release from them. However, taking into account that the rate of carbon oxidation from metal during the purge in the converter is trapezoidal with a significant decrease in the rate of carbon oxidation and the amount of gases emitted towards the end of the purge (see drawing) [3, 4].
То это обстоятельство позволяет начинать продувку третьего конвертера, не ожидая завершения продувки двух других. Однако интенсивность продувки третьего конвертера должна быть на 10...15% меньше максимальной до завершения продувки одним из двух работающих агрегатов.This circumstance allows you to start the purge of the third converter, without waiting for the completion of the purge of the other two. However, the purge intensity of the third converter should be 10 ... 15% less than the maximum until the purge is completed by one of the two operating units.
Снижение интенсивности подачи дутья в начале продувки третьим конвертером на 10...15% обусловлено тем, что при уменьшении интенсивности продувки на величину больше указанного предела (более 15%) увеличивается продолжительность продувки и плавки, снижается производительность конвертера. При уменьшении интенсивности продувки на величину меньше указанного предела (менее 10%) из трех одновременно работающих конвертеров выделяется такое количество горячих газов, пропустить которое через газоотводящий тракт и котел-утилизатор не представляется возможным.The decrease in the intensity of the supply of blast at the beginning of the purge by the third converter by 10 ... 15% is due to the fact that when the purge intensity decreases by an amount greater than the specified limit (more than 15%), the duration of the purge and smelting increases, and the performance of the converter decreases. When the purge intensity decreases by an amount less than the specified limit (less than 10%), three hot gases are released from the three simultaneously working converters, which it is not possible to pass through the exhaust duct and the waste heat boiler.
Ожидание результатов химического анализа металла после окончания продувки составляет значительную часть от цикла плавки (таблица 1). В том случае, если после слива из конвертера ковш с металлом поступает в агрегат комплексной обработки стали (АКОС), есть возможность сократить эту часть цикла плавки и после присадки в ковш стандартной порции раскислителей и ферросплавов, рассчитанных на получение этих компонентов в стали на нижнем пределе требований нормативных документов, сливать металл в ковш без ожидания результатов химического анализа, корректируя химический состав металла в АКОСе [5]. В этом случае цикл плавки сокращается на 20...21% (таблица 1) и пропорционально увеличивается производительность конвертеров.Waiting for the results of chemical analysis of the metal after purging is a significant part of the melting cycle (table 1). In the event that, after draining from the converter, the ladle with metal enters the integrated steel processing unit (AKOS), it is possible to shorten this part of the melting cycle even after the standard portion of deoxidizing agents and ferroalloys are added to the ladle, designed to receive these components in steel at the lower limit requirements of regulatory documents, pour metal into the ladle without waiting for the results of chemical analysis, adjusting the chemical composition of the metal in AKOS [5]. In this case, the melting cycle is reduced by 20 ... 21% (table 1) and the productivity of the converters increases proportionally.
Способ выплавки конвертерной стали в цехе с тремя одновременно работающими конвертерами, при котором доводку стали по химическому составу и температуре производят в АКОСе, позволяет существенно увеличить производительность конвертерного цеха за счет сокращения продолжительности плавки и простоев третьего конвертера на ожидание фронта продувки. Способ позволяет ликвидировать простои конвертера из-за ограничений по пропускной способности газоотводящего тракта и котла-утилизатора, связанные с ожиданием завершения продувки одним из конвертеров.The method of smelting converter steel in a workshop with three simultaneously working converters, in which the steel is finished according to its chemical composition and temperature at AKOS, can significantly increase the productivity of the converter shop by reducing the smelting time and downtime of the third converter in anticipation of a purge front. The method allows to eliminate downtime of the converter due to restrictions on the throughput of the exhaust gas path and the recovery boiler associated with waiting for the completion of purging by one of the converters.
Пример осуществления предлагаемого способа.An example implementation of the proposed method.
В кислородно-конвертерном цехе находится в работе три конвертера емкостью 140 т по выходу жидкой стали. Максимальная интенсивность продувки - 400...450 м3/мин, при этом через газоотводящий тракт с учетом подсоса атмосферного воздуха проходит 350...400 тыс.м3/ч технологических газов. Газоотводящий тракт конвертерного цеха позволяет пропустить одновременно не более 1000...1050 тыс.м3/ч отходящих газов, что делает невозможным продувку трех конвертеров одновременно и снижает производительность конвертерного цеха. Как видно из таблицы 2, в этом случае возможно одновременная продувка только двух конвертеров, а для того чтобы начать продувку третьим конвертером, необходимо завершить продувку одним из двух конвертеров. Это вызывает простои конвертера в среднем 10 мин, что увеличивает продолжительность плавки (до 58 мин) и уменьшает число плавок, выплавляемых в сутки этим агрегатом и цехом в целом.Three oxygen converters with a capacity of 140 tons for liquid steel output are in operation at the oxygen-converter shop. The maximum purge intensity is 400 ... 450 m 3 / min, while 350 ... 400 thousand m 3 / h of process gases pass through the exhaust duct, taking into account the suction of atmospheric air. The gas exhaust path of the converter shop allows passing no more than 1000 ... 1050 thousand m 3 / h of exhaust gases at the same time, which makes it impossible to purge three converters at the same time and reduces the productivity of the converter shop. As can be seen from table 2, in this case, only two converters can be purged simultaneously, and in order to start the purge with the third converter, it is necessary to complete the purge with one of the two converters. This causes downtime of the converter on average 10 minutes, which increases the melting time (up to 58 minutes) and reduces the number of melts smelted per day by this unit and the workshop as a whole.
Предлагаемый способ позволяет, несколько снизив интенсивность дутья в начале продувки (до 380...400 м3/мин), начать продувку третьего конвертера одновременно с двумя другими, при этом из трех конвертеров выделяется такое количество отходящих газов (не более 1050 тыс.м3/ч), которое возможно пропустить через газоотводящий тракт конвертерного цеха и систему газоочистки. При этом несколько увеличивается производительность продувки третьего конвертера и плавки в целом (на 4 минуты), однако средняя продолжительность плавки третьего конвертера сокращается на 7 минут, что позволяет дополнительно выплавить на этом конвертере 2...3 плавки в сутки.The proposed method allows, by slightly reducing the intensity of the blast at the beginning of the purge (up to 380 ... 400 m 3 / min), to start the purge of the third converter simultaneously with two others, while such an amount of exhaust gases is emitted from the three converters (not more than 1050 thousand m 3 / h), which can be passed through the exhaust duct of the converter shop and the gas treatment system. At the same time, the blowing capacity of the third converter and the smelting as a whole is somewhat increased (by 4 minutes), however, the average melting time of the third converter is reduced by 7 minutes, which makes it possible to additionally melt 2 ... 3 melts per day on this converter.
Ожидание результатов химического анализа занимает в среднем 10 минут (таблица 1).Waiting for the results of chemical analysis takes an average of 10 minutes (table 1).
В том случае, если доводка металла по химическому составу производится в агрегате комплексной обработки стали (АКОС), появляется возможность сократить эту часть плавки, корректируя химический состав стали на АКОСе. При этом в ковш присаживается стандартная порция ферросплавов и лигатур, рассчитанная на получение всех вводимых компонентов на нижнем пределе, а корректирующие присадки производятся в АКОСе. Как видно из таблицы 2, такая технология позволяет сократить общее время плавки в среднем на 10 минут и выплавить в конвертерном цехе дополнительно 25 плавок в сутки, что при средней массе плавки 140 т эквивалентно увеличению производительности конвертерного цеха на 3,5 тыс.т.In the event that metal refinement by chemical composition is performed in the integrated steel processing unit (AKOS), it becomes possible to reduce this part of the smelting by adjusting the chemical composition of steel at AKOS. At the same time, a standard portion of ferroalloys and ligatures is placed in the bucket, designed to receive all input components at the lower limit, and corrective additives are produced at AKOS. As can be seen from table 2, this technology allows to reduce the total melting time by an average of 10 minutes and to melt an additional 25 melts per day in the converter shop, which with an average mass of smelting of 140 tons is equivalent to an increase in the productivity of the converter shop by 3.5 thousand tons.
Заявляемый способ выплавки конвертерной стали может быть использован в конвертерных цехах спроектированных в составе трех конвертерах, газовый тракт которых был рассчитан на одновременную работу двух агрегатов. Способ позволяет без значительных капитальных затрат увеличить производительность стали в конвертерном цехе.The inventive method of smelting converter steel can be used in converter shops designed as part of three converters, the gas path of which was designed for the simultaneous operation of two units. The method allows, without significant capital expenditures, to increase the productivity of steel in the converter shop.
Источники информацииInformation sources
1. Патент РФ № 2180006, Мкл. С21С 5/28, 11.04.2000.1. RF patent No. 2180006, Mcl. C21C 5/28, 04/11/2000.
2. А.с. СССР № 1617002, Мкл. С21С 5/28, 17.06.1988.2. A.S. USSR No. 1617002, Mcl. C21C 5/28, 06/17/1988.
3. Бамтизманский В.И. Теория кислородно-конвертерного процесса. М.: Металлургия, 1975, с.236.3. Bamtizmansky V.I. Theory of the oxygen-converter process. M .: Metallurgy, 1975, p.236.
5. Патент РФ № 208543, Мкл. С21С 7/00, 20.07.1997.5. RF patent No. 208543, Mcl. C21C 7/00, 07.20.1997.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006132124/02A RU2333253C2 (en) | 2006-09-06 | 2006-09-06 | Method of steelmaking |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006132124/02A RU2333253C2 (en) | 2006-09-06 | 2006-09-06 | Method of steelmaking |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006132124A RU2006132124A (en) | 2008-03-20 |
| RU2333253C2 true RU2333253C2 (en) | 2008-09-10 |
Family
ID=39279332
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006132124/02A RU2333253C2 (en) | 2006-09-06 | 2006-09-06 | Method of steelmaking |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2333253C2 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1617002A1 (en) * | 1988-06-17 | 1990-12-30 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Method of melting steel in converter |
| RU2180006C2 (en) * | 2000-04-11 | 2002-02-27 | ОАО "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method of conversion of cast iron in converter |
| RU2272078C1 (en) * | 2005-08-16 | 2006-03-20 | ЗАО "Патентные услуги" | Method of making steel |
| RU2299247C1 (en) * | 2006-03-06 | 2007-05-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Steel melting method in oxygen converter |
| RU2006103769A (en) * | 2006-02-08 | 2007-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" (RU) | CONVERTER STEEL PRODUCTION METHOD |
-
2006
- 2006-09-06 RU RU2006132124/02A patent/RU2333253C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1617002A1 (en) * | 1988-06-17 | 1990-12-30 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Method of melting steel in converter |
| RU2180006C2 (en) * | 2000-04-11 | 2002-02-27 | ОАО "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method of conversion of cast iron in converter |
| RU2272078C1 (en) * | 2005-08-16 | 2006-03-20 | ЗАО "Патентные услуги" | Method of making steel |
| RU2006103769A (en) * | 2006-02-08 | 2007-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" (RU) | CONVERTER STEEL PRODUCTION METHOD |
| RU2299247C1 (en) * | 2006-03-06 | 2007-05-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Steel melting method in oxygen converter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2006132124A (en) | 2008-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103361461B (en) | Online prediction control method for phosphorus content of low-carbon steel smelted by converter | |
| CN103627853A (en) | Method for manufacturing low-carbon and low-silicon steel | |
| CN108148942A (en) | A kind of converter slag stays slag gasification dephosphorization method and recycles smelting process | |
| CN102277470A (en) | Method for smelting low-silicon cold heading steel | |
| WO2018014752A1 (en) | Production process for dephosphorization outside of furnace of molten steel | |
| JP5790964B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| Kumakura | Advances in steel refining technology and future prospects | |
| CN103160648B (en) | Method of smelting ultra-low carbon steel in LF (Ladle Furnace) | |
| RU2333253C2 (en) | Method of steelmaking | |
| JP2020531691A (en) | Refining method of ultra-low carbon 13Cr stainless steel | |
| CN106929633A (en) | A kind of smelting method of ultra-low carbon steel | |
| RU2007118927A (en) | AISI 4xx FERRITE STEEL GROUP STAINLESS STEEL PRODUCTION IN ACP CONVERTER | |
| CN106811685A (en) | Smelting method of low-carbon high-manganese steel | |
| CN107502704A (en) | A kind of method for reducing alumina inclusion in semi-steel making strand | |
| CN100540686C (en) | a steelmaking process | |
| RU2465337C1 (en) | Method of steelmaking in basic oxygen converter | |
| RU2269579C1 (en) | High-carbon cord-quality steel obtaining method | |
| Zulhan et al. | Vacuum treatment of molten steel: RH (Rurhstahl Heraeus) versus VTD (vacuum tank degasser) | |
| RU2520883C2 (en) | Arc steel-smelting furnace with combustible gas afterburning | |
| Chernyatevich et al. | Development of multipurpose designs of oxygen lumps and methods for combined blowing of a converter bath | |
| CN102382928A (en) | Method for improving fluidity of molten slag at primary stage of converter smelting | |
| RU2768084C1 (en) | Method for metal melting in oxygen converter | |
| CN105132787B (en) | B2 ultra-low carbon segregation index control method for high-grade mine mill ball | |
| SU1759887A1 (en) | Process of stalemating in convertor | |
| RU2285051C2 (en) | Method of making corrosion-resistant steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090907 |