RU2318860C1 - Unsaturated hydrocarbons production process - Google Patents
Unsaturated hydrocarbons production process Download PDFInfo
- Publication number
- RU2318860C1 RU2318860C1 RU2006115553/15A RU2006115553A RU2318860C1 RU 2318860 C1 RU2318860 C1 RU 2318860C1 RU 2006115553/15 A RU2006115553/15 A RU 2006115553/15A RU 2006115553 A RU2006115553 A RU 2006115553A RU 2318860 C1 RU2318860 C1 RU 2318860C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pyrolysis
- fraction
- temperature
- ethane
- gasoline fraction
- Prior art date
Links
- 229930195735 unsaturated hydrocarbon Natural products 0.000 title claims abstract description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 6
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims abstract description 67
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 42
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 25
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 17
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 15
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 21
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 10
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 6
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 5
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 102200118166 rs16951438 Human genes 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 1
- 239000011331 needle coke Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000623 nickel–chromium alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам термического пиролиза углеводородного сырья и может быть использовано в химической и нефтехимчской промышленности в установках получения непредельных углеводородов пиролизом углеводородного сырья в трубчатых печах.The invention relates to methods for thermal pyrolysis of hydrocarbon raw materials and can be used in the chemical and petrochemical industries in installations for the production of unsaturated hydrocarbons by pyrolysis of hydrocarbon raw materials in tube furnaces.
Промышленным процессом получения низших олефинов С2-С4 является термический пиролиз различных видов углеводородного сырья, который проводится при температуре 790-850°C и выше.The industrial process for the production of C 2 -C 4 lower olefins is the thermal pyrolysis of various types of hydrocarbon feed, which is carried out at a temperature of 790-850 ° C and above.
В процессе термического пиролиза углеводородного сырья на стенках змеевиков и закалочно-испарительных аппаратов (ЗИА) происходит отложение кокса (Пиролиз углеводородного сырья. / Мухина Т.Н., Барбанов Н.Л., Бабаш С.Е. и др., М.: Химия, 1987, стр.85-89). Получающийся при термическом пиролизе кокс неоднороден и образует в зависимости от условий процесса ряд коксообразных продуктов, различных по строению и физическим свойствам. В зависимости от геометрической формы и строения их можно разделить на следующие структурные типы:In the process of thermal pyrolysis of hydrocarbon raw materials on the walls of coils and quenching-evaporation apparatuses (ZIA), coke is deposited (Pyrolysis of hydrocarbon raw materials. / Mukhina TN, Barbanov NL, Babash S.E. et al., M .: Chemistry, 1987, pp. 85-89). The coke obtained by thermal pyrolysis is heterogeneous and forms, depending on the process conditions, a series of coke-like products that differ in structure and physical properties. Depending on the geometric shape and structure, they can be divided into the following structural types:
пироуглерод или слоистый углерод (анизотпропный кокс);pyrocarbon or layered carbon (anisotropic coke);
волокнистый углерод - имеет форму волокон (нитей) или игл;fibrous carbon - has the form of fibers (filaments) or needles;
сажеобразный изотропный кокс.soot-like isotropic coke.
Скорость отложения кокса двух последних типов на 1-2 порядка больше скорости отложения пироуглерода.The deposition rate of the last two types of coke is 1-2 orders of magnitude greater than the rate of deposition of pyrocarbon.
Также в процессе термического пиролиза углеводородного сырья при высоких температурах из-за сильной каталитической активности змеевиков, изготовленных, в основном, из хромоникелевых сплавов, на внутренней стенке змеевиков идет интенсивное коксоотложение с образованием так называемого твердого ленточного дендрита или игольчатого кокса с высоким содержанием до 0,9-2,2 мас.% частиц металлов (никель, хром, железо), что приводит к значительному снижению времени работы пиролизной печи, истиранию змеевиков и такой кокс трудно поддается удалению его из змеевиков.Also, in the process of thermal pyrolysis of hydrocarbons at high temperatures due to the strong catalytic activity of coils made mainly of nickel-chromium alloys, intense coke deposition occurs on the inner wall of the coils with the formation of the so-called solid ribbon dendrite or needle coke with a high content of up to 0, 9-2.2 wt.% Metal particles (nickel, chromium, iron), which leads to a significant reduction in the operating time of the pyrolysis furnace, abrasion of coils and such coke is difficult to remove it from the coils.
Существенное влияние на снижение скорости процесса коксоотложения оказывают технологические показатели процесса: температура пиролиза и температура стенки труб змеевиков, степень равномерного обогрева труб по длине и окружности, время контакта сырья, жесткость процесса, вид и степень превращения исходного сырья и т.д.The technological parameters of the process have a significant impact on reducing the rate of coke deposition: pyrolysis temperature and temperature of the pipe wall of coils, the degree of uniform heating of pipes along the length and circumference, contact time of raw materials, process rigidity, type and degree of conversion of the feedstock, etc.
Известен способ получения непредельных углеводородов (Пат. RU №2265640, C10G 9/14, 2004). Способ получения низших олефинов включает предварительный термический пиролиз бензиновой фракции с получением углеводородного продукта и кокса с последующим термическим пиролизом легкого углеводородного сырья в тех же змеевиках трубчатой печи. Предварительный термический пиролиз прямогонной бензиновой фракции с пределами кипения 35-160°С проводят при 825-835°С в течение 24-320 ч, времени контакта 0,4-0,5 с, массовом соотношении сырье:водяной пар = 1,0:0,3-0,6, а последующий пиролиз легкого углеводородного сырья (смесь углеводородов С2-С4) проводят при 835-845°С, времени контакта 0,4-0,5 с и массовом соотношении сырье:водяной пар = 1,0:0,3-0,6.A known method of producing unsaturated hydrocarbons (Pat. RU No. 2265640, C10G 9/14, 2004). A method for producing lower olefins involves preliminary thermal pyrolysis of a gasoline fraction to produce a hydrocarbon product and coke, followed by thermal pyrolysis of a light hydrocarbon feed in the same coil tubes of a tube furnace. Preliminary thermal pyrolysis of a straight-run gasoline fraction with a boiling range of 35-160 ° C is carried out at 825-835 ° C for 24-320 hours, a contact time of 0.4-0.5 s, the mass ratio of raw materials: water vapor = 1.0: 0.3-0.6, and subsequent pyrolysis of a light hydrocarbon feed (a mixture of C 2 -C 4 hydrocarbons) is carried out at 835-845 ° C, a contact time of 0.4-0.5 s and a mass ratio of feed: water vapor = 1 0: 0.3-0.6.
Данный способ позволяет значительно увеличить межрегенерационный пробег печи пиролиза в процессе термического пиролиза легкого углеводородного сырья (смесь углеводородов С2-С4) с обеспечением высоких выходов низших олефинов С2-С3.This method can significantly increase the inter-regeneration run of the pyrolysis furnace during the thermal pyrolysis of light hydrocarbon feeds (a mixture of C 2 -C 4 hydrocarbons) with high yields of lower C 2 -C 3 olefins.
По технической сущности к предлагаемому способу получения непредельных углеводородов наиболее близок способ получения этилена путем термического крекинга этана (Пат. SU №1621812, C10G 9/16, 1986). Способ включает предварительный термический крекинг бензиновой фракции в змеевиках трубчатой печи с получением углеводородного продукта и кокса в условиях, обеспечивающий отложение аморфного слоя кокса на внутренней поверхности змеевиков трубчатой печи толщиной 1,59-3,18 мм, с последующим термическим крекингом этана в тех же змеевиках трубчатой печи, что позволяет увеличить продолжительность эксплуатации трубчатой печи.By technical nature, the method of producing ethylene by thermal cracking of ethane is the closest to the proposed method for producing unsaturated hydrocarbons (Pat. SU No. 1621812, C10G 9/16, 1986). The method includes preliminary thermal cracking of the gasoline fraction in the coils of the tubular furnace to produce a hydrocarbon product and coke under conditions providing deposition of an amorphous layer of coke on the inner surface of the coils of the tubular furnace with a thickness of 1.59-3.18 mm, followed by thermal cracking of ethane in the same coils tube furnace, which allows to increase the life of the tube furnace.
Недостатками данного способа получения этилена, принятого за прототип, являются сложность контролирования толщины слоя кокса, откладывающегося на внутренней стенке змеевиков, во время термического крекинга прямогонного бензина.The disadvantages of this method of producing ethylene, adopted as a prototype, are the difficulty of controlling the thickness of the coke layer deposited on the inner wall of the coils during thermal cracking of straight-run gasoline.
Задача изобретения - увеличение времени межрегенерационного пробега печи в процессе термического пиролиза этановой фракции с достижением при этом высоких выходов непредельных углеводородов.The objective of the invention is to increase the inter-regeneration run time of the furnace during the thermal pyrolysis of the ethane fraction, while achieving high yields of unsaturated hydrocarbons.
Технический результат достигается тем, что предварительный процесс термического пиролиза бензиновой фракции в трубчатой печи первоначально проводят при пониженной температуре в течение определенного времени с получением углеводородного продукта и аморфного кокса на внутренней поверхности змеевиков трубчатой печи с последующим термическим пиролизом этановой фракции в тех же змеевиках трубчатой печи. Предварительный пиролиз бензиновой фракции н.к. ÷ 195°С проводят с образованием аморфного кокса и углеводородного продукта при температуре 760÷825°С и массовом соотношении бензиновая фракция:водяной пар = 1,0:0,3÷0,9 в течение 24÷360 ч, причем предварительный пиролиз бензиновой фракции проводят в 2 этапа: первоначально при температуре 760÷805оС в течение 12÷120 ч, а затем при температуре 805÷825оС в течение 12÷240 ч, а последующий пиролиз этановой фракции проводят при 780÷850оС и массовом соотношении этановая фракция:водяной пар = 1,0:0,3÷0,9.The technical result is achieved by the fact that the preliminary process of thermal pyrolysis of the gasoline fraction in a tube furnace is initially carried out at a reduced temperature for a certain time to obtain a hydrocarbon product and amorphous coke on the inner surface of the coils of the tube furnace, followed by thermal pyrolysis of the ethane fraction in the same coil tubes of the tube furnace. Preliminary pyrolysis of the gasoline fraction ÷ 195 ° C is carried out with the formation of amorphous coke and a hydrocarbon product at a temperature of 760 ÷ 825 ° C and the mass ratio of gasoline fraction: water vapor = 1.0: 0.3 ÷ 0.9 for 24 ÷ 360 h, and the preliminary pyrolysis of gasoline fraction is carried out in 2 stages: initially at a temperature of 760 ÷ 805 ° C for 12 ÷ 120 hours, and then at a temperature of 805 ÷ 825 ° C for 12 ÷ 240 hours, and the subsequent pyrolysis of ethane fraction is carried out at 780 ÷ 850 ° C and the mass ratio of ethane fraction: water vapor = 1.0: 0.3 ÷ 0.9.
В ходе первоначального предварительного термического пиролиза бензиновой фракции при температуре 760÷825°C в течение 24÷360 ч происходит образование аморфного кокса на внутренней поверхности змеевиков трубчатой печи, что приводит к дезактивации каталитически активных металлических центров, находящихся на внутренней стенке змеевиков, что приводит к значительному увеличению времени эксплуатации трубчатой печи, а образующийся аморфный кокс сравнительно легко удаляется с поверхности змеевиков и закалочно-испарительных аппаратов (ЗИА) при декоксовании печи.During the initial preliminary thermal pyrolysis of the gasoline fraction at a temperature of 760–825 ° C for 24–360 h, amorphous coke is formed on the inner surface of the coils of the tube furnace, which leads to the deactivation of the catalytically active metal centers located on the inner wall of the coils, which leads to a significant increase in the operating time of the tube furnace, and the resulting amorphous coke is relatively easily removed from the surface of the coils and quenching-evaporation apparatus (ZIA) with ekoksovanii furnace.
В трубчатой печи первоначально проводят предварительный термический пиролиз бензиновой фракции н.к. ÷ 195°C при температуре 760÷805°C в течение 12÷120 ч и массовом соотношении бензиновая фракция:водяной пар = 1,0:0,3-0,9. Затем повышают температуру в печи до 805÷825°С и процесс термического пиролиза бензиновой фракции проводят в течение 12÷240 ч.In a tubular furnace, preliminary thermal pyrolysis of the gasoline fraction n.c. ÷ 195 ° C at a temperature of 760 ÷ 805 ° C for 12 ÷ 120 h and a mass ratio of gasoline fraction: water vapor = 1.0: 0.3-0.9. Then the temperature in the furnace is increased to 805 ÷ 825 ° C and the process of thermal pyrolysis of the gasoline fraction is carried out for 12 ÷ 240 hours
После дезактивации активных металлических центров и образования аморфного кокса на внутренней стенке змеевиков печи проводят термический пиролиз этановой фракции при температуре 780÷850оС и массовом соотношении этановая фракция:водяной пар = 1,0:0,3÷0,9.After deactivation of active metal centers and the formation of amorphous coke on the interior wall of the furnace coils carried thermal pyrolysis of ethane fraction at a temperature of 780 ÷ 850 ° C and a weight ratio of ethane fraction: water vapor = 1.0: 0.3 ÷ 0.9.
Предлагаемое изобретение иллюстрируется следующими примерами.The invention is illustrated by the following examples.
Пример 1. В трубчатой печи проводят пиролиз этановой фракции при 780°C и массовом соотношении этановая фракция:водяной пар = 1,0:0,5. Длительность межрегенерационного пробега трубчатой печи в процессе термического пиролиза этановой фракции составляет 814 ч.Example 1. In a tube furnace, the ethane fraction is pyrolyzed at 780 ° C and the ethane fraction: water vapor mass ratio = 1.0: 0.5. The duration of the inter-regeneration run of the tube furnace during the thermal pyrolysis of the ethane fraction is 814 hours.
Пример 2. В трубчатой печи проводят пиролиз этановой фракции при 810°C и массовом соотношении этановая фракция:водяной пар = 1,0:0,6. Длительность межрегенерационного пробега трубчатой печи в процессе термического пиролиза этановой фракции составляет 1169 ч.Example 2. In a tube furnace, the ethane fraction is pyrolyzed at 810 ° C and the ethane fraction: water vapor mass ratio = 1.0: 0.6. The duration of the inter-regeneration run of the tube furnace during the thermal pyrolysis of the ethane fraction is 1169 hours.
Пример 3. В трубчатой печи проводят пиролиз этановой фракции при 845°C и массовом соотношении этановая фракция:водяной пар = 1,0:0,8. Длительность межрегенерационного пробега трубчатой печи в процессе термического пиролиза этановой фракции составляет 909 ч.Example 3. In a tube furnace, the ethane fraction is pyrolyzed at 845 ° C and the ethane fraction: water vapor mass ratio = 1.0: 0.8. The duration of the inter-regeneration run of the tube furnace during thermal pyrolysis of the ethane fraction is 909 hours.
Пример 4. В трубчатой печи проводят первоначально предварительный пиролиз бензиновой фракции н.к. ÷ 195°С при температуре 760°C и массовом соотношении бензиновая фракция:водяной пар = 1,0:0,4 в течение 24 ч. Затем повышают температуру в печи до 805°С и процесс термического пиролиза бензиновой фракции проводят в течение 12 ч.Example 4. In a tubular furnace, initial preliminary pyrolysis of the gasoline fraction n.c. ÷ 195 ° C at a temperature of 760 ° C and the mass ratio of gasoline fraction: water vapor = 1.0: 0.4 for 24 hours. Then, the temperature in the furnace is increased to 805 ° C and the process of thermal pyrolysis of the gasoline fraction is carried out for 12 hours .
После этого устанавливают температуру в печи 805°С и процесс термического пиролиза этановой фракции проводят при данной температуре и массовом соотношении этановая фракция:водяной пар = 1,0:0,4.After that, the oven temperature is set to 805 ° C and the process of thermal pyrolysis of the ethane fraction is carried out at this temperature and the ethane fraction: water vapor mass ratio = 1.0: 0.4.
Длительность межрегенерационного пробега трубчатой печи в процессе термического пиролиза этановой фракции составляет 1826 ч.The duration of the interregeneration path of the tube furnace during thermal pyrolysis of the ethane fraction is 1826 hours.
Пример 5. В трубчатой печи проводят первоначально предварительный пиролиз бензиновой фракции н.к. ÷ 195°С при температуре 800°C и массовом соотношении бензиновая фракция:водяной пар = 1,0:0,6 в течение 96 ч. Затем повышают температуру в печи до 810°С и процесс термического пиролиза бензиновой фракции проводят в течение 120 ч.Example 5. In a tubular furnace, initial preliminary pyrolysis of the gasoline fraction of NK is carried out. ÷ 195 ° C at a temperature of 800 ° C and a mass ratio of gasoline fraction: water vapor = 1.0: 0.6 for 96 hours. Then, the oven temperature is increased to 810 ° C and the process of thermal pyrolysis of the gasoline fraction is carried out for 120 hours .
После этого устанавливают температуру в печи 810°С и процесс термического пиролиза этановой фракции проводят при данной температуре и массовом соотношении этановая фракция:водяной пар = 1,0:0,5.After that, the temperature in the furnace is set at 810 ° C and the process of thermal pyrolysis of the ethane fraction is carried out at this temperature and the ethane fraction: water vapor mass ratio = 1.0: 0.5.
Длительность межрегенерационного пробега трубчатой печи в процессе термического пиролиза этановой фракции составляет 1998 ч.The duration of the inter-regeneration run of the tube furnace during the thermal pyrolysis of the ethane fraction is 1998 hours.
Пример 6. Так же, как в примере 4, но первоначально предварительный пиролиз бензиновой фракции проводят при температуре 805°C и массовом соотношении бензиновая фракция:водяной пар = 1,0:0,6 в течение 120 ч. Затем повышают температуру в печи до 815°С и процесс термического пиролиза бензиновой фракции проводят в течение 180 ч.Example 6. The same as in example 4, but initially the preliminary pyrolysis of the gasoline fraction is carried out at a temperature of 805 ° C and the mass ratio of gasoline fraction: water vapor = 1.0: 0.6 for 120 hours. Then, the temperature in the furnace is increased to 815 ° C and the process of thermal pyrolysis of the gasoline fraction is carried out for 180 hours
После этого устанавливают температуру в печи 825°С и процесс термического пиролиза этановой фракции проводят при данной температуре и массовом соотношении этановая фракция:водяной пар = 1,0:0,6.After that, the oven temperature is set to 825 ° C and the process of thermal pyrolysis of the ethane fraction is carried out at this temperature and the ethane fraction: water vapor mass ratio = 1.0: 0.6.
Длительность межрегенерационного пробега трубчатой печи в процессе термического пиролиза этановой фракции составляет 3168 ч.The duration of the inter-regeneration run of the tube furnace during the thermal pyrolysis of the ethane fraction is 3168 hours.
Пример 7. Так же, как в примере 4, но первоначально предварительный пиролиз бензиновой фракции проводят при температуре 805°C и массовом соотношении бензиновая фракция:водяной пар = 1,0:0,9 в течение 120 ч. Затем повышают температуру в печи до 825°С и процесс термического пиролиза бензиновой фракции проводят в течение 240 ч.Example 7. Same as in example 4, but initially the preliminary pyrolysis of the gasoline fraction is carried out at a temperature of 805 ° C and the mass ratio of gasoline fraction: water vapor = 1.0: 0.9 for 120 hours. Then, the temperature in the furnace is increased to 825 ° C and the process of thermal pyrolysis of the gasoline fraction is carried out for 240 hours
После этого устанавливают температуру в печи 850°С и процесс термического пиролиза этановой фракции проводят при данной температуре и массовом соотношении этановая фракция:водяной пар = 1,0:0,9.After that, the temperature in the furnace is set at 850 ° C and the process of thermal pyrolysis of the ethane fraction is carried out at a given temperature and the ethane fraction: water vapor mass ratio = 1.0: 0.9.
Длительность межрегенерационного пробега трубчатой печи в процессе термического пиролиза этановой фракции составляет 2092 ч.The duration of the interregeneration path of the tube furnace during thermal pyrolysis of the ethane fraction is 2092 hours.
Условия проведения предварительного пиролиза бензиновой фракции и термического пиролиза этановой фракции примеров 1-7 приведены в таблице. Приведенные примеры уточняют изобретение, не ограничивая его.The conditions for the preliminary pyrolysis of the gasoline fraction and thermal pyrolysis of the ethane fraction of examples 1-7 are shown in the table. The examples given clarify the invention without limiting it.
Как видно из примеров 1-7 таблицы, проведение первоначального предварительного пиролиза бензиновой фракции при температуре 760÷825°C и массовом соотношении бензиновая фракция:водяной пар = 1,0:0,3÷0,9 в течение 24÷360 ч позволяет значительно увеличить время межрегенерационного пробега трубчатой печи в 1,6-2,8 раза и предлагаемый способ по времени межрегенерационного пробега трубчатой печи не уступает прототипу (примеры 8-9).As can be seen from examples 1-7 of the table, the initial preliminary pyrolysis of the gasoline fraction at a temperature of 760 ÷ 825 ° C and the mass ratio of gasoline fraction: water vapor = 1.0: 0.3 ÷ 0.9 for 24 ÷ 360 hours allows significantly to increase the inter-regeneration run time of the tube furnace by 1.6-2.8 times and the proposed method in terms of the inter-regeneration run of the tube furnace is not inferior to the prototype (examples 8-9).
Таким образом, в ходе предварительного термического пиролиза бензиновых фракций при температуре 760÷825°C в течение 24÷360 ч происходит образование аморфного кокса на внутренней поверхности змеевиков трубчатой печи, что приводит к дезактивации каталитически активных металлических центров, находящихся на внутренней стенке змеевиков, значительному увеличению времени эксплуатации трубчатой печи, а образующийся кокс сравнительно легко удаляется с поверхности змеевиков и ЗИА при декоксовании печи.Thus, during the preliminary thermal pyrolysis of gasoline fractions at a temperature of 760–825 ° C for 24–360 h, amorphous coke is formed on the inner surface of the coils of the tube furnace, which leads to a significant deactivation of the catalytically active metal centers located on the inner wall of the coils increase the operating time of the tubular furnace, and the resulting coke is relatively easily removed from the surface of the coils and ZIA when the furnace is decoxified.
Кроме того, образующийся аморфный кокс на внутренней поверхности змеевиков трубчатой печи выступает в качестве катализатора, катализирует термический пиролиз этановой фракции и увеличивает степень превращения этана.In addition, the amorphous coke formed on the inner surface of the coils of the tubular furnace acts as a catalyst, catalyzes the thermal pyrolysis of the ethane fraction and increases the degree of ethane conversion.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006115553/15A RU2318860C1 (en) | 2006-05-05 | 2006-05-05 | Unsaturated hydrocarbons production process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006115553/15A RU2318860C1 (en) | 2006-05-05 | 2006-05-05 | Unsaturated hydrocarbons production process |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006115553A RU2006115553A (en) | 2007-11-27 |
| RU2318860C1 true RU2318860C1 (en) | 2008-03-10 |
Family
ID=38959843
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006115553/15A RU2318860C1 (en) | 2006-05-05 | 2006-05-05 | Unsaturated hydrocarbons production process |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2318860C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2534991C1 (en) * | 2013-04-22 | 2014-12-10 | Юрий Николаевич Филимонов | Apparatus for producing unsaturated hydrocarbons, primarily ethylene |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU522222A1 (en) * | 1975-01-23 | 1976-07-25 | Московский Ордена Трудового Красного Знамени Институт Нефтехимической И Газовой Промышленности Имени И.М. Губкина | Method for producing olefinic hydrocarbons |
| EP0245839A1 (en) * | 1986-05-12 | 1987-11-19 | The M. W. Kellogg Company | Flexible feed pyrolysis process |
| US4889614A (en) * | 1989-05-09 | 1989-12-26 | Betz Laboratories, Inc. | Methods for retarding coke formation during pyrolytic hydrocarbon processing |
| SU1621812A3 (en) * | 1985-07-12 | 1991-01-15 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. (Фирма) | Method of producing ethylene |
| RU2265640C1 (en) * | 2004-08-09 | 2005-12-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Томскнефтехим" (ООО "Томскнефтехим") | Method of production of unsaturated hydrocarbons |
-
2006
- 2006-05-05 RU RU2006115553/15A patent/RU2318860C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU522222A1 (en) * | 1975-01-23 | 1976-07-25 | Московский Ордена Трудового Красного Знамени Институт Нефтехимической И Газовой Промышленности Имени И.М. Губкина | Method for producing olefinic hydrocarbons |
| SU1621812A3 (en) * | 1985-07-12 | 1991-01-15 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. (Фирма) | Method of producing ethylene |
| EP0245839A1 (en) * | 1986-05-12 | 1987-11-19 | The M. W. Kellogg Company | Flexible feed pyrolysis process |
| US4889614A (en) * | 1989-05-09 | 1989-12-26 | Betz Laboratories, Inc. | Methods for retarding coke formation during pyrolytic hydrocarbon processing |
| RU2265640C1 (en) * | 2004-08-09 | 2005-12-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Томскнефтехим" (ООО "Томскнефтехим") | Method of production of unsaturated hydrocarbons |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МУХИНА Т.Н. и др. Пиролиз углеводородного сырья. - М.: Химия, 1987, с.46-51, 86-89. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2534991C1 (en) * | 2013-04-22 | 2014-12-10 | Юрий Николаевич Филимонов | Apparatus for producing unsaturated hydrocarbons, primarily ethylene |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2006115553A (en) | 2007-11-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9630892B2 (en) | Method for converting hydrocarbon feedstocks by means of thermal steam cracking | |
| CN104769082B (en) | The method that olefin-containing product is prepared by vapours cracking | |
| TWI855045B (en) | A process for conversion of crudes and condensates to chemicals utilizing a mix of hydrogen addition and carbon rejection | |
| US20200392055A1 (en) | Improved Naphtha Steam Cracking Process | |
| KR20170068454A (en) | Process for the production of high value chemicals from biologically produced materials | |
| WO2005085391A1 (en) | A process of production of lower olefins and aromaticas | |
| WO2009001610A1 (en) | Process for producing petroleum coke | |
| JPH0717530B2 (en) | Sequential decomposition of hydrocarbons | |
| WO2022089575A1 (en) | Method and device for producing low-carbon olefins and btx by catalytically cracking hydrocarbon-containing raw oil | |
| US9969937B2 (en) | Coke drum additive injection | |
| RU2318860C1 (en) | Unsaturated hydrocarbons production process | |
| RU2265640C1 (en) | Method of production of unsaturated hydrocarbons | |
| KR102664755B1 (en) | Caulking system and caulking process | |
| RU2315800C2 (en) | Method of production of lower olefins | |
| RU2326929C1 (en) | Method to derive low molecular weight olefins from light hydrocarbon material | |
| US10000705B2 (en) | Apparatus for producing high VCM coke | |
| RU2110554C1 (en) | Method and apparatus for thermal processing of hydrocarbon raw material | |
| RU2348678C1 (en) | Method of obtaining lower olefins c2-c3 from raw light hydrocarbon material | |
| EP0728831B1 (en) | Process and apparatus for the cracking of hydrocarbons | |
| RU2272063C1 (en) | Heavy petroleum residue visbreaking process | |
| JP5437880B2 (en) | Process for producing aromatic compounds and olefins | |
| RU2265641C1 (en) | Method of production of lower olefins | |
| CN110088237B (en) | Process for steam cracking hydrocarbons | |
| US20090178956A1 (en) | Method for reducing coke and oligomer formation in a furnace | |
| JPH07242883A (en) | Method and cracking furnace for thermal catalytic cracking of high-boiling hydrocarbon |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120506 |