RU2309994C2 - Method for producing fluxed agglomerate of ores and finely divided concentrates - Google Patents
Method for producing fluxed agglomerate of ores and finely divided concentrates Download PDFInfo
- Publication number
- RU2309994C2 RU2309994C2 RU2005116446/02A RU2005116446A RU2309994C2 RU 2309994 C2 RU2309994 C2 RU 2309994C2 RU 2005116446/02 A RU2005116446/02 A RU 2005116446/02A RU 2005116446 A RU2005116446 A RU 2005116446A RU 2309994 C2 RU2309994 C2 RU 2309994C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- charge
- agglomerate
- sinter
- stage
- pelletized
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 11
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 title claims description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 25
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 7
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 22
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 17
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 230000036571 hydration Effects 0.000 claims 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 claims 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 abstract description 10
- 239000008188 pellet Substances 0.000 abstract description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 abstract description 4
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract 2
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 10
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 9
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 7
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 6
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical class [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000012868 Overgrowth Diseases 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001364 causal effect Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 210000002257 embryonic structure Anatomy 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии и может быть использовано при подготовке сырья к доменной плавке.The invention relates to the field of ferrous metallurgy and can be used in the preparation of raw materials for blast furnace smelting.
Известен способ подготовки тонкоизмельченной агломерационной шихты к спеканию [1], в котором качество агломерата повышают путем управления прочностными свойствами зародышей и ростом гранул в одном окомковательном агрегате, при этом в зоне увлажнения ссыпающийся слой в количестве 5-17% веса шихты пропитывают до влажности 14-18% за время разового ссыпания в поперечном сечении барабана-окомкователя.There is a method of preparing a finely ground sinter charge for sintering [1], in which the quality of the sinter is increased by controlling the strength properties of the embryos and the growth of granules in one pelletizing aggregate, while in the humidification zone, a coalescing layer in the amount of 5-17% of the weight of the charge is impregnated to a moisture content of 14- 18% during a single pouring in the cross section of a pelletizing drum.
Недостатком этого способа является значительное переокомкование шихты при увеличении ее влажности до 14-18%, в результате образуются непрочные гранулы размером более 10-20 мм, которые при спекании не усваиваются, снижая прочность спека и агломерата в исходном состоянии и при восстановлении.The disadvantage of this method is a significant overgrowth of the mixture with an increase in its moisture content to 14-18%, resulting in the formation of fragile granules larger than 10-20 mm, which are not absorbed during sintering, reducing the strength of the cake and agglomerate in the initial state and during recovery.
Известен также способ производства агломерата [2], где процесс спекания осуществляют, задавая отношение Feобщ/FeO в годном агломерате в зависимости от высоты слоя шихты в соответствии с формулойThere is also a known method for the production of sinter [2], where the sintering process is carried out by setting the ratio Fe total / FeO in suitable sinter depending on the height of the charge layer in accordance with the formula
(Feобщ/FeO)=(Feобщ/FeO)H=300+(0,007-0,015)ΔН,(Fe total / FeO) = (Fe total / FeO) H = 300 + (0.007-0.015) ΔH,
где ΔН - превышение высоты слоя шихты над 300 мм. Использование этого способа позволяет снизить удельный расход топлива на 15-18 отн.% и увеличить восстановимость агломерата на 13,9-28,9% без ухудшения его механической прочности.where ΔН is the excess of the height of the charge layer over 300 mm Using this method allows to reduce specific fuel consumption by 15-18 rel.% And increase the sinter reducibility by 13.9-28.9% without deteriorating its mechanical strength.
Недостатком является невозможность применения этого способа для производства агломератов из тонкоизмельченных концентратов, основностью CaO/SiO2 более 1,4 и отношением SiO2/MgO менее 5.The disadvantage is the impossibility of using this method for the production of agglomerates from finely divided concentrates, the basicity of CaO / SiO 2 more than 1.4 and the ratio of SiO 2 / MgO less than 5.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ производства магнезиального агломерата [3], включающий введение твердого топлива в шихту из железорудных компонентов с содержанием 57-67% железа и 16,7-6,0% оксида кремния, магнезиальных добавок и флюса, последующее смешивание, окомкование и спекание агломерата с отношением оксида кремния к оксиду магния в нем равным 4,6-8,9; количество вводимого твердого топлива изменяют в зависимости от изменения соотношения (SiO2/MgO)/FeO в агломерате, при этом величину этого соотношения уменьшают на 0,035-0,06 ед., начиная с 0,63-1,30 при уменьшении отношения на каждую абсолютную единицу. Применение этого способа повышает восстановимость агломерата на 5,6-9,0% и его прочность при восстановлении на 0,2-2,5% (выход фракции+5 мм).The closest in technical essence and the achieved result is a method for the production of magnesia agglomerate [3], including the introduction of solid fuel into the mixture from iron ore components containing 57-67% iron and 16.7-6.0% silicon oxide, magnesia additives and flux, subsequent mixing, pelletizing and sintering of the agglomerate with a ratio of silicon oxide to magnesium oxide in it equal to 4.6-8.9; the amount of solid fuel introduced varies depending on the change in the ratio (SiO 2 / MgO) / FeO in the sinter, while the ratio is reduced by 0.035-0.06 units, starting from 0.63-1.30 with a decrease in the ratio for each absolute unit. The application of this method increases the agglomerate reducibility by 5.6–9.0% and its recovery strength by 0.2–2.5% (fraction yield + 5 mm).
Недостатками способа являются: невозможность применения этого способа для производства агломератов с отношением SiO2/MgO менее 5. При сохранении отношения SiO2/MgO на одном уровне (менее 5 ед.) уменьшение соотношения (SiO2/MgO)/FeO в агломерате приведет к увеличению содержания FeO и, следовательно, к повышению расхода твердого топлива, что увеличит экологически вредные выбросы в атмосферу. Кроме того, рост содержания в агломерате FeO приведет к снижению его восстановимости.The disadvantages of the method are: the inability to use this method for the production of agglomerates with a SiO 2 / MgO ratio of less than 5. While maintaining the SiO 2 / MgO ratio at the same level (less than 5 units), a decrease in the ratio of (SiO 2 / MgO) / FeO in the agglomerate will lead to an increase in the content of FeO and, consequently, an increase in the consumption of solid fuel, which will increase environmentally harmful emissions into the atmosphere. In addition, an increase in the content of FeO in the agglomerate will lead to a decrease in its reducibility.
Задачей изобретения является снижение экологически вредных выбросов в атмосферу, уменьшение топливно-энергетических затрат при производстве агломерата и повышение комплекса его металлургических свойств, обеспечивающих снижение расхода кокса при плавке агломерата в доменной печи.The objective of the invention is to reduce environmentally harmful emissions into the atmosphere, reduce fuel and energy costs in the production of sinter and increase its complex metallurgical properties, which reduce the consumption of coke during sintering in a blast furnace.
Поставленная задача достигается тем, что в известном способе, включающем дозирование компонентов агломерационной шихты, их смешивание, подогрев и окомкование, а также спекание гранулированной шихты, согласно изобретению в шихте обеспечивают значение модуля микроструктуры (Feобщ·CaO)/(Fe+2·SiO2) в пределах 7-16; увлажнение шихты осуществляют последовательно в три стадии: при ее смешивании в смесителе - первая стадия, в первой трети длины окомкователя от места загрузки шихты - вторая стадия и во второй трети длины окомкователя - третья стадия, при этом переокомкованную часть шихты разрушают механическими средствами или при обработке всей шихты на участке окомкователя в водопадном режиме ее движения, а подогрев окомкованной шихты производят до температуры, меньшей температуры точки росы на 10-15 градусов.The problem is achieved in that in the known method, which includes dosing the components of the sinter charge, mixing, heating and pelletizing, as well as sintering the granular charge, according to the invention in the charge provide the value of the microstructure module (Fe total · CaO) / (Fe + 2 · SiO 2 ) within 7-16; The mixture is moistened sequentially in three stages: when it is mixed in the mixer, the first stage, in the first third of the length of the pelletizer from the loading point of the charge, the second stage, and in the second third of the length of the pelletizer, the third stage, while the reoccurred part of the mixture is destroyed by mechanical means or during processing the entire charge at the pelletizer in the waterfall mode of its movement, and the pelletized mixture is heated to a temperature below the dew point temperature by 10-15 degrees.
Модуль микроструктуры Feобщ·СаО/Fe+2·SiO2 связан с показателем восстановимости агломерата. Пределы значения модуля микроструктуры ограничены комплексом металлургических свойств агломерата. При снижении значения модуля микроструктуры ниже 7 ед. повышается прочность агломерата в исходном состоянии и при восстановлении, но существенно снижается восстановимость, а также возрастает расход твердого топлива и экологически вредные выбросы при спекании агломерата. При увеличении значения модуля микроструктуры выше 16 ед. резко уменьшается прочность агломерата в исходном состоянии и при восстановлении.The module of the microstructure of Fe total · CaO / Fe +2 · SiO 2 is associated with the rate of reduction of the agglomerate. The limits of the value of the modulus of the microstructure are limited by the complex metallurgical properties of the agglomerate. With a decrease in the value of the microstructure module below 7 units the strength of the agglomerate in the initial state and during recovery increases, but the reducibility is significantly reduced, as well as the consumption of solid fuel and environmentally harmful emissions during sintering of the agglomerate. With an increase in the value of the microstructure modulus above 16 units sharply decreases the strength of the sinter in the initial state and during recovery.
Трехстадийное увлажнение обеспечивает полное усвоение воды шихтой, высокую прочность гранул окомкованной шихты и получение агломерата с повышенными металлургическими свойствами. Первая стадия увлажнения при смешивании обеспечивает смачивание крупных компонентов шихты (возврат, аглоруда) и образование зародышей в необходимом количестве. Вторая стадия увлажнения в первой трети длины окомкователя позволяет сформировать гранулы шихты необходимого размера. Третья стадия увлажнения обеспечивает необходимую прочность гранул окомкованной шихты. Высокая прочность гранул окомкованной шихты обеспечивает снижение расхода твердого топлива и уменьшение экологически вредных выбросов.Three-stage humidification ensures complete assimilation of water by the charge, high strength of pellets of the pelletized charge and the production of agglomerate with enhanced metallurgical properties. The first stage of wetting during mixing provides wetting of large components of the charge (return, sinter) and the formation of nuclei in the required amount. The second stage of wetting in the first third of the length of the pelletizer allows the formation of granules of the charge of the required size. The third stage of wetting provides the necessary strength of the granules pelletized mixture. The high strength of the pellets of the pelletized charge reduces the consumption of solid fuel and reduces environmentally harmful emissions.
При окомковании шихты в результате повышенной влажности и неравномерного распределения воды возникает явление переокомкования с появлением крупных и непрочных окатышей. При спекании переокомкованной шихты снижаются металлургические свойства агломерата. Для устранения этого явления предназначена стадия разрушения крупных окатышей. Разрушение переокомкованной части шихты и третья стадия увлажнения осуществляются последовательно во второй трети длины окомкователя. Окатыши разрушают механическими средствами или при обработке всей шихты в водопадном режиме ее движения. При использовании в схеме шихтоподготовки вращающихся цилиндрических смесителей 2,8×8 или 3,2×12,5 м для разрушения комков, если они образуются, применяют, например, механические калибраторы или устанавливают по образующей смесителя самоочищающиеся лопатки, которые крепятся к продольным уголкам, удерживающим на внутренней поверхности барабана футеровочное покрытие, и формируют в этом сечении смесителя водопадный режим движения шихты.When pelletizing the charge as a result of increased humidity and uneven distribution of water, the phenomenon of overgrowing occurs with the appearance of large and fragile pellets. During sintering of the re-charged charge, the metallurgical properties of the sinter are reduced. To eliminate this phenomenon, the stage of destruction of large pellets is intended. Destruction of the re-charged part of the charge and the third stage of wetting are carried out sequentially in the second third of the length of the pelletizer. Pellets are destroyed by mechanical means or when processing the entire mixture in the waterfall mode of its movement. When using rotary cylindrical mixers of 2.8 × 8 or 3.2 × 12.5 m in the charge preparation scheme, to destroy lumps, if they form, use, for example, mechanical calibrators or install self-cleaning blades along the generatrix of the mixer, which are attached to the longitudinal corners, holding a lining coating on the inner surface of the drum, and in this section of the mixer form a waterfall mode of charge movement.
Регламентирование температуры подогрева шихты обеспечивает высокую прочность гранул окомкованной шихты. При подогреве последней до температуры точки росы и выше прочность гранул окомкованной шихты резко (провально) снижается в результате пропорционального уменьшения коэффициента поверхностного натяжения воды, что приводит к уменьшению металлургических свойств агломерата и повышению расхода твердого топлива. При температуре подогрева шихты менее чем температура точки росы минус 10-15 градусов гранулы окомкованной шихты также разрушаются, но уже при спекании шихты, что приводит к соответствующему снижению металлургических свойств спека и агломерата.Regulation of the heating temperature of the charge provides high strength granules pelletized charge. When the latter is heated to a dew point temperature and above, the strength of the pellets of the pelletized charge sharply (fail) decreases as a result of a proportional decrease in the surface tension coefficient of water, which leads to a decrease in the metallurgical properties of the sinter and an increase in the consumption of solid fuel. When the charge heating temperature is less than the dew point temperature minus 10-15 degrees, the pellets of the pelletized charge also break down, but already during the sintering of the charge, which leads to a corresponding decrease in the metallurgical properties of cake and sinter.
Сравнительный анализ заявляемого технического решения с прототипом показал, что способ производства офлюсованного агломерата из руд и тонкоизмельченных концентратов отличается от известного тем, что в шихте обеспечивают значение модуля микроструктуры Feобщ·СаО/Fe+2·SiO2 в пределах 7-16; увлажнение шихты осуществляют последовательно при ее смешивании в смесителе - первая стадия, в первой трети длины окомкователя - вторая стадия и во второй трети длины окомкователя - третья стадия, при этом переокомкованную часть шихты разрушают механическими средствами или при обработке всей шихты на участке окомкователя в водопадном режиме ее движения, а подогрев окомкованной шихты производят до температуры, меньшей температуры точки росы на 10-15 градусов. Причинно-следственная связь между совокупностью существенных признаков заявляемого изобретения и достигаемым техническим результатом заключается в обеспечении в шихте конкретного модуля микроструктуры, разделении процесса увлажнения шихты на три стадии, регламентировании температуры нагрева шихты, а также разрушении переокомкованной ее части.A comparative analysis of the proposed technical solution with the prototype showed that the method of production of fluxed agglomerate from ores and finely ground concentrates differs from the known one in that the charge provides the value of the microstructure module Fe total · CaO / Fe +2 · SiO 2 within 7-16; The mixture is moistened sequentially when it is mixed in the mixer — the first stage, in the first third of the length of the pelletizer — the second stage, and in the second third of the length of the pelletizer — the third stage, while the re-assembled part of the mixture is destroyed by mechanical means or when the entire mixture is processed at the pelletizer in a waterfall mode its movement, and heating the pelletized mixture is carried out to a temperature lower than the dew point temperature by 10-15 degrees. A causal relationship between the totality of the essential features of the claimed invention and the achieved technical result consists in providing a particular microstructure module in a charge, dividing the process of moistening the charge into three stages, regulating the heating temperature of the charge, as well as destroying its overoculated part.
Анализ известных в технической и патентной литературе способов не выявил их использование с целью снижения экологически вредных выбросов в атмосферу, уменьшения топливно-энергетических затрат при производстве агломерата и повышения комплекса его металлургических свойств, обеспечивающих снижение расхода кокса при проплавке агломерата в доменной печи.An analysis of the methods known in the technical and patent literature did not reveal their use in order to reduce environmentally harmful emissions into the atmosphere, reduce fuel and energy costs in the production of sinter, and increase the complex of its metallurgical properties, which reduce coke consumption during sinter smelting in a blast furnace.
Таким образом, заявляемый способ соответствует условиям патентоспособности - новизне, изобретательскому уровню, промышленной применимости.Thus, the claimed method meets the conditions of patentability - novelty, inventive step, industrial applicability.
Пример конкретного выполнения. Для испытания заявляемого способа проводили лабораторные спекания шихты в чаше диаметром 420 мм. Агломерационная шихта состояла из руды и тонкоизмельченных концентратов, известняка, коксовой мелочи (твердое топливо). Составы компонентов приведены в таблице 1. Во всех опытах количество возврата составляло 40% от массы шихты. Шихту для получения опытных агломератов готовили следующим образом. После набора навесок компонентов шихты их смешивали в течение 3 минут в барабанном смесителе. При смешивании в шихту вводили воду. Окомкование проводили в барабанном окомкователе в течение 6 минут. Воду подавали в течение первой и второй трети процесса окомкования. Переокомкованную часть шихты разрушали механическими средствами. Подготовленную таким образом шихту перед загрузкой в агломерационную чашу нагревали до температуры 55-60°С в специальном электронагревателе путем пропускания через слой электрического тока. Масса шихты для одного спекания составляла 75 кг. Зажигание шихты производили стружкой (смоченной керосином) и влажной коксовой мелочью. Спекание шихты производили при начальном вакууме 600 мм вод.ст. В процессе спекания фиксировали время, температуру отходящих газов и разряжение в коллекторе. Окончание процесса спекания шихты определяли по максимальной температуре отходящих газов. Кроме того, определяли вертикальную скорость спекания и удельную производительность.An example of a specific implementation. To test the proposed method, laboratory sintering of the mixture in a bowl with a diameter of 420 mm was carried out. Agglomeration charge consisted of ore and finely ground concentrates, limestone, coke breeze (solid fuel). The compositions of the components are shown in table 1. In all experiments, the amount of return was 40% of the mass of the charge. The mixture for obtaining experimental agglomerates was prepared as follows. After a set of batches of components of the mixture, they were mixed for 3 minutes in a drum mixer. When mixing, water was introduced into the charge. Pelletizing was carried out in a drum pelletizer for 6 minutes. Water was supplied during the first and second third of the pelletizing process. The reoccupied part of the charge was destroyed by mechanical means. The mixture thus prepared before loading into the sinter bowl was heated to a temperature of 55-60 ° C in a special electric heater by passing an electric current through a layer. The mass of the mixture for one sintering was 75 kg The charge was ignited using shavings (moistened with kerosene) and moist coke breeze. The sintering of the mixture was carried out at an initial vacuum of 600 mm Hg. During sintering, the time, temperature of the exhaust gases, and the vacuum in the collector were recorded. The end of the sintering process of the mixture was determined by the maximum temperature of the exhaust gases. In addition, the vertical sintering rate and specific productivity were determined.
После окончания процесса спекания спек охлаждали, дробили в щековой дробилке и рассевали на ситах с размером ячейки 40, 25, 15, 10 и 5 мм. Количество фракции более 5 мм отождествляли с выходом годного. От массы годного агломерата отбирали представительную пробу (15 кг), фракцию более 40 мм додрабливали. Пробу агломерата испытывали на прочность в стандартном барабане (ГОСТ 15137-77). К важнейшим показателям, определяющим металлургические свойства агломерата, относятся также восстановимость и прочность при восстановлении. Восстановимость оценивали по ГОСТ 17212-84. Прочность при восстановлении определяли по методу RDI (ГОСТ 27446-87). Для сравнения показателей были проведены испытания способа по прототипу.After the end of the sintering process, the cakes were cooled, crushed in a jaw crusher and scattered on sieves with mesh sizes of 40, 25, 15, 10 and 5 mm. The amount of fraction greater than 5 mm was identified with the yield. A representative sample (15 kg) was taken from the mass of suitable agglomerate, and a fraction of more than 40 mm was finished. A sample of the sinter was tested for strength in a standard drum (GOST 15137-77). The most important indicators determining the metallurgical properties of the agglomerate also include reducibility and strength during recovery. The recoverability was evaluated according to GOST 17212-84. The recovery strength was determined by the RDI method (GOST 27446-87). To compare the indicators, the method was tested according to the prototype.
По результатам оценки металлургических свойств рассчитывали прогнозируемое изменение расхода кокса в доменной плавке, при этом считали, что расход кокса снижается на 0,3% при уменьшении количества мелочи в агломерате (повышение прочности в исходном состоянии) на 1%, на 1% при увеличении восстановимости на 1% и на 0,5% при повышении показателя RDI+3,15 на 1%. В расчетах принят базовый расход кокса 450 кг/т чугуна. Известно, что снижение расхода горючего углерода на каждые 10 кг/т агломерата сокращает выбросы NOx на 0,1 кг/т агломерата, а выбросы СО в атмосферу сокращаются на 5 кг/т агломерата. В соответствии с этим определен экологический эффект от использования способа по сравнению с прототипом. Результаты испытаний представлены в таблице 2.According to the results of the metallurgical properties assessment, the predicted change in the coke consumption in blast furnace was calculated, while it was believed that the coke consumption decreased by 0.3% with a decrease in the amount of fines in the sinter (increase in strength in the initial state) by 1%, by 1% with an increase in recoverability by 1% and 0.5% with an increase in RDI + 3.15 by 1%. In the calculations, the base coke consumption of 450 kg / t of pig iron was adopted. It is known that reducing the consumption of combustible carbon for every 10 kg / t of agglomerate reduces NO x emissions by 0.1 kg / t of agglomerate, and CO emissions into the atmosphere are reduced by 5 kg / t of agglomerate. In accordance with this determined the environmental effect of using the method in comparison with the prototype. The test results are presented in table 2.
Анализ полученных результатов показывает, что использование заявляемого способа производства офлюсованного агломерата из руд и тонкоизмельченных концентратов способствует снижению экологически вредных выбросов оксидов азота и углерода соответственно на 0,076-0,175 и на 3,8-8,75 кг/т агломерата, при этом повышаются металлургические свойства агломерата, за счет чего при его проплавке в доменной печи расход кокса может быть снижен на 11,8-61,2 кг/т чугуна.An analysis of the results shows that the use of the proposed method for the production of fluxed sinter from ores and fine concentrates helps to reduce environmentally harmful emissions of nitrogen and carbon oxides by 0.076-0.175 and 3.8-8.75 kg / t of sinter, respectively, while metallurgical properties are improved sinter, due to which, when it is smelted in a blast furnace, the coke consumption can be reduced by 11.8-61.2 kg / t of pig iron.
Химический состав (мас.%) шихтовых материаловTable 1.
The chemical composition (wt.%) Of charge materials
Источники информацииInformation sources
1. Авт. свид. СССР, №907076, заявл. 07.12.79, опубл. в БИ, 1982, №7, МКИ С22В 1/24.1. Auth. testimonial. USSR, No. 907076, decl. 12/07/79, publ. in BI, 1982, No. 7, MKI S22V 1/24.
2. Авт. свид. СССР, №1452855, заявл. 23.03.87, опубл. в БИ, 1989, №3, МКИ С22В 1/16.2. Auth. testimonial. USSR, No. 1452855, declared 03/23/87, publ. in BI, 1989, No. 3, MKI C22B 1/16.
3. Авт. свид. СССР, №1235952, заявл. 24.07.84, опубл. в БИ, 1986, №21, МКИ С22В 1/16.3. Auth. testimonial. USSR, No. 1235952, decl. 07.24.84, publ. in BI, 1986, No. 21, MKI C22B 1/16.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005116446/02A RU2309994C2 (en) | 2005-05-30 | 2005-05-30 | Method for producing fluxed agglomerate of ores and finely divided concentrates |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005116446/02A RU2309994C2 (en) | 2005-05-30 | 2005-05-30 | Method for producing fluxed agglomerate of ores and finely divided concentrates |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005116446A RU2005116446A (en) | 2006-12-10 |
| RU2309994C2 true RU2309994C2 (en) | 2007-11-10 |
Family
ID=37665273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005116446/02A RU2309994C2 (en) | 2005-05-30 | 2005-05-30 | Method for producing fluxed agglomerate of ores and finely divided concentrates |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2309994C2 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1164744A (en) * | 1967-01-12 | 1969-09-17 | Stirling Sintering Company | Process and Apparatus for the Reclamation of Material |
| SU901308A1 (en) * | 1980-03-25 | 1982-01-30 | Институт черной металлургии | Method of agglomeration charge preparation for sintering |
| RU2016100C1 (en) * | 1992-01-16 | 1994-07-15 | Череповецкий металлургический комбинат | Method of lumping metallurgical raw material |
| RU2048548C1 (en) * | 1992-06-19 | 1995-11-20 | Институт металлургии им.А.А.Байкова РАН | Method for production of fluxed iron-ore agglomerate |
| RU2148090C1 (en) * | 1999-07-13 | 2000-04-27 | Открытое акционерное общество совместное предприятие акционерная компания "Тулачермет" | Method of preparation of sintering mixture for sintering |
-
2005
- 2005-05-30 RU RU2005116446/02A patent/RU2309994C2/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1164744A (en) * | 1967-01-12 | 1969-09-17 | Stirling Sintering Company | Process and Apparatus for the Reclamation of Material |
| SU901308A1 (en) * | 1980-03-25 | 1982-01-30 | Институт черной металлургии | Method of agglomeration charge preparation for sintering |
| RU2016100C1 (en) * | 1992-01-16 | 1994-07-15 | Череповецкий металлургический комбинат | Method of lumping metallurgical raw material |
| RU2048548C1 (en) * | 1992-06-19 | 1995-11-20 | Институт металлургии им.А.А.Байкова РАН | Method for production of fluxed iron-ore agglomerate |
| RU2148090C1 (en) * | 1999-07-13 | 2000-04-27 | Открытое акционерное общество совместное предприятие акционерная компания "Тулачермет" | Method of preparation of sintering mixture for sintering |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005116446A (en) | 2006-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100520630B1 (en) | Granular metallic iron | |
| CN111471852B (en) | Method for sintering waste activated carbon powder, sintering mixture and sintered ore | |
| US11479832B2 (en) | Method for smelting oxide ore | |
| CN101981209A (en) | Manufacturing method of reduced iron | |
| EA023830B1 (en) | Method for producing an agglomerate made of fine material containing metal oxide for use as a blast furnace feed material | |
| RU2669653C2 (en) | Method of producing granular metallic iron | |
| Umadevi et al. | Influence of coke breeze particle size on quality of sinter | |
| JP2009161791A (en) | Method for producing carbon-containing unfired pellets for blast furnace | |
| RU2309994C2 (en) | Method for producing fluxed agglomerate of ores and finely divided concentrates | |
| CN102471822B (en) | Non-fired carbon-containing agglomerates and manufacturing method thereof | |
| Umadevi et al. | Influence of magnesia on iron ore sinter properties and productivity–use of dolomite and dunite | |
| US4518428A (en) | Agglomerates containing olivine | |
| CN118652104A (en) | Method for manufacturing sintered blocks and method for recovering sulfur elements | |
| US4963185A (en) | Agglomerates containing olivine for use in blast furnace | |
| JPH05263155A (en) | Production of sintered or pelletized ore as blast-furnace material using lime cake | |
| JPH0285324A (en) | Operating method for sintering low in nox | |
| JP2003129141A (en) | Sinter for blast furnace and method for producing the same | |
| RU2464329C2 (en) | Pellet manufacturing charge | |
| JP3395554B2 (en) | Sinter production method | |
| RU2244017C2 (en) | Modificator for metallurgic dross of magnesia composition and method for producing the same | |
| EP0053139B1 (en) | Agglomerates, a process for producing thereof and use thereof | |
| RU2281976C2 (en) | Burden for production of agglomerate | |
| JP2002226920A (en) | Method for producing sintered ore and sintered ore | |
| JP2006290925A (en) | Granular fuel for sintering and manufacturing method thereof | |
| JPH0430442B2 (en) |