RU2250270C1 - Charge for production of niobium-bearing material and a method of its preparation - Google Patents
Charge for production of niobium-bearing material and a method of its preparation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2250270C1 RU2250270C1 RU2004109939/02A RU2004109939A RU2250270C1 RU 2250270 C1 RU2250270 C1 RU 2250270C1 RU 2004109939/02 A RU2004109939/02 A RU 2004109939/02A RU 2004109939 A RU2004109939 A RU 2004109939A RU 2250270 C1 RU2250270 C1 RU 2250270C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- niobium
- alloy
- charge
- production
- aluminum
- Prior art date
Links
- 239000010955 niobium Substances 0.000 title claims abstract description 24
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical group [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 23
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 10
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title abstract description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical group [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- VKJKEPKFPUWCAS-UHFFFAOYSA-M potassium chlorate Chemical compound [K+].[O-]Cl(=O)=O VKJKEPKFPUWCAS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 16
- URLJKFSTXLNXLG-UHFFFAOYSA-N niobium(5+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[Nb+5].[Nb+5] URLJKFSTXLNXLG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 13
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims abstract description 12
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 12
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims abstract description 12
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 11
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 18
- ZKATWMILCYLAPD-UHFFFAOYSA-N niobium pentoxide Inorganic materials O=[Nb](=O)O[Nb](=O)=O ZKATWMILCYLAPD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 6
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims description 2
- XTEGARKTQYYJKE-UHFFFAOYSA-M Chlorate Chemical compound [O-]Cl(=O)=O XTEGARKTQYYJKE-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims 2
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 25
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 25
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract description 4
- 230000007704 transition Effects 0.000 abstract description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 238000005056 compaction Methods 0.000 abstract description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 3
- 229910005805 NiNb Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- FEBJSGQWYJIENF-UHFFFAOYSA-N nickel niobium Chemical compound [Ni].[Nb] FEBJSGQWYJIENF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006479 redox reaction Methods 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical group 0.000 description 2
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001257 Nb alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- YALMXYPQBUJUME-UHFFFAOYSA-L calcium chlorate Chemical compound [Ca+2].[O-]Cl(=O)=O.[O-]Cl(=O)=O YALMXYPQBUJUME-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 229910001120 nichrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003348 petrochemical agent Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно для получения ниобийсодержащих материалов, применяемых для получения специальных сталей.The invention relates to metallurgy, namely to obtain niobium-containing materials used to produce special steels.
В качестве ближайшего аналога для шихты для получения ниобийсодержащего материала и способа подготовки этой шихты взят (1), в котором имеются шихта для получения ниобийсодержащего материала, включающая сырье, содержащее пентаоксид ниобия, никельсодержащий материал, алюминий, оксид кальция, фторид кальция и экзотермическую окислительную добавку, и способ подготовки шихты для получения ниобийсодержащего материала, включающий смешивание сырья, содержащего пентаоксид ниобия, алюминия, никельсодержащего материала, оксида кальция, фторида кальция и окислительной экзотермической добавки для загрузки в металлический тигель для воспламенения.As the closest analogue for a charge for producing a niobium-containing material and a method for preparing this charge, we took (1), in which there is a charge for producing a niobium-containing material, including raw materials containing niobium pentoxide, a nickel-containing material, aluminum, calcium oxide, calcium fluoride and an exothermic oxidizing additive , and a method of preparing a mixture to obtain a niobium-containing material, comprising mixing a raw material containing niobium pentoxide, aluminum, nickel-containing material, calcium oxide, fluoride calcium and an oxidizing exothermic additive to be loaded into a metal crucible for ignition.
Недостатком данной шихты является недостаточно высокая степень извлечения ниобия в сплав (не выше 92,5%), недостаточная чистота конечного сплава по алюминию и азоту (более 1,0 и 0,04% соответственно), необходимость проведения многостадийного энергозатратного и достаточно длительного по времени процесса в высокотемпературной плавильной печи. Кроме того, проведение процесса с этой шихтой чревато следующим нежелательным явлением: в горячем состоянии зачастую возгораются (причем взрывообразно) возгоны.The disadvantage of this charge is the insufficiently high degree of extraction of niobium in the alloy (not higher than 92.5%), the insufficient purity of the final alloy in aluminum and nitrogen (more than 1.0 and 0.04%, respectively), the need for a multi-stage energy-consuming and quite long time process in a high temperature melting furnace. In addition, carrying out the process with this charge is fraught with the following undesirable phenomenon: in the hot state, sublimates are often ignited (and explosively).
Задачами, на решение которых направлено данное изобретение, является достижение технического результата: увеличение перехода ниобия в сплав, снижение содержания примесей, в частности, Аl и N в конечном сплаве, снижение взрывоопасности процесса, а также повышение экономических показателей путем снижения энергозатратности и времени плавки.The objectives of this invention are aimed at achieving a technical result: increasing the conversion of niobium to alloy, reducing the content of impurities, in particular, Al and N in the final alloy, reducing the explosion hazard of the process, as well as increasing economic indicators by reducing energy consumption and melting time.
Технический результат достигается тем, что шихта для получения ниобийсодержащего материала, включающая сырье, содержащее пентаоксид ниобия, никельсодержащий материал, алюминий, оксид кальция, фторид кальция и экзотермическую окислительную добавку, отличается тем, что в качестве экзотермической окислительной добавки она содержит хлорат калия влажностью 2-12% при следующем соотношении, в долях от суммарного веса шихты:The technical result is achieved in that the mixture for producing a niobium-containing material, including raw materials containing niobium pentoxide, a nickel-containing material, aluminum, calcium oxide, calcium fluoride and an exothermic oxidizing additive, is characterized in that it contains potassium chlorate with a moisture content of 2- as an exothermic oxidizing additive 12% in the following ratio, in fractions of the total weight of the mixture:
пентаоксид ниобия 0,470-0,520niobium pentoxide 0.470-0.520
никель 0,190-0,270nickel 0.190-0.270
алюминий 0,180-0,200aluminum 0,180-0,200
оксид кальция 0,030-0,040calcium oxide 0.030-0.040
фторид кальция 0,003-0,004calcium fluoride 0.003-0.004
хлорат калия с влажностью 2-12% 0,043-0,049potassium chlorate with a moisture content of 2-12% 0.043-0.049
А также тем, что в способе подготовки шихты для получения ниобийсодержащего материала, включающем смешивание сырья, содержащего пентаоксид ниобия, алюминия, никельсодержащего материала, оксида кальция, фторида кальция и окислительной экзотермической добавки для загрузки в металлический тигель для воспламенения, согласно изобретению, в качестве экзотермической добавки используют хлорат калия с влажностью 2-12% и после смешивания шихту уплотняют в тигле до величины пластической прочности 0,4-10,0 мПа.And also the fact that in the method of preparing the mixture to obtain a niobium-containing material, comprising mixing a raw material containing niobium pentoxide, aluminum, nickel-containing material, calcium oxide, calcium fluoride and oxidative exothermic additive for loading into a metal crucible for ignition, according to the invention, as an exothermic additives use potassium chlorate with a moisture content of 2-12% and after mixing the mixture is compacted in a crucible to a plastic strength value of 0.4-10.0 MPa.
Использование в качестве экзотермической окислительной добавки влажного (2-12% Н2О) хлората калия позволит первую волну тепловой энергии, которая чрезвычайно интенсивно образуется при реакции хлората калия с алюминием, направить на испарение воды и упрочнение легкоплавкой эвтектикой микропор, образовавшихся в результате этого испарения в уплотненном до значений пластической прочности 0,4-10,0 мПа материале, по которым из зоны активной окислительно-восстановительной реакции газы выбрасываются на поверхность. Тем самым предотвращается угроза концентрации газов внутри шихтовой массы с дальнейшими взрывом или выбросом шихты. С другой стороны, давление отходящих газов предотвращает контакт металлического расплава с атмосферой, из которой в расплав переходит азот. Использование хлората кальция вместо селитры устраняет дополнительный источник азотного загрязнения. Уплотнение шихты приводит к более тесному контакту окислителя с алюминием, который более полно и с большей скоростью переходит в окисленное состояние, не успевая раствориться в образующемся металлическом расплаве. Кроме того, хлорат калия совместно со шлакообразующими реагентами способствует увеличению легкоподвижности шлака, который после активного газообразования по микропорам, образовавшимся в предварительно уплотненной шихте, легко достигнет металлического расплава и защитит слиток от нежелательного контакта с атмосферой в процессе застывания и охлаждения.The use of wet (2-12% Н 2 О) potassium chlorate as an exothermic oxidative additive will allow the first wave of thermal energy, which is extremely intensively generated during the reaction of potassium chlorate with aluminum, to be directed to the evaporation of water and hardening of micropores resulting from this evaporation by low-melting eutectic in a material compacted to values of plastic strength of 0.4-10.0 MPa, through which gases are emitted from the zone of an active redox reaction to the surface. This prevents the threat of gas concentration inside the charge mass with further explosion or discharge of the charge. On the other hand, the pressure of the exhaust gases prevents the metal melt from coming into contact with the atmosphere from which nitrogen passes into the melt. Using calcium chlorate instead of nitrate eliminates an additional source of nitrogen pollution. The compaction of the charge leads to a closer contact of the oxidizing agent with aluminum, which more fully and at a faster rate passes into the oxidized state, not having time to dissolve in the formed metal melt. In addition, potassium chlorate, together with slag-forming reagents, increases the slag mobility, which, after active gas generation through micropores formed in the pre-compacted charge, easily reaches the metal melt and protects the ingot from unwanted contact with the atmosphere during solidification and cooling.
Диапазоны содержаний объясняются следующим образом.The ranges of contents are explained as follows.
Для Nb 2О5 менее 0,47 содержание ниобия в конечном сплаве будет менее 55%;For Nb 2O5 less than 0.47, the niobium content in the final alloy will be less than 55%;
более 0,52 содержание ниобия в конечном сплаве будет более 65%.more than 0.52, the niobium content in the final alloy will be more than 65%.
Для Ni менее 0.19 содержание никеля в конечном сплаве будет менее 35%;For Ni less than 0.19, the nickel content in the final alloy will be less than 35%;
более 0,27 содержание ниобия в конечном сплаве будет более 45%.more than 0.27, the niobium content in the final alloy will be more than 45%.
Для Аl менее 0,18 не будет достигнута необходимая степень восстановления ниобия;For Al less than 0.18, the necessary degree of niobium reduction will not be achieved;
более 0,20 - избыток алюминия может переходить в сплав, загрязняя его.more than 0.20 - excess aluminum can pass into the alloy, polluting it.
Оксид кальция менее 0,03 - за счет недостаточного вывода из зоны реакции оксида алюминия будет снижаться степень извлечения ниобия в сплав;Calcium oxide is less than 0.03 - due to insufficient withdrawal from the reaction zone of aluminum oxide, the degree of extraction of niobium in the alloy will decrease;
более 0,04 - избыток приведет к повышению вязкости шлака без улучшения основного показателя, повысится выход шлака, с которым потеряется сплав.more than 0.04 - the excess will lead to an increase in slag viscosity without improving the main indicator, the output of slag with which the alloy is lost will increase.
Фторид кальция менее 0,003 - шлаки будут недостаточно подвижны, затруднение с отделением его от сплава приведет к снижению выхода последнего;Calcium fluoride less than 0.003 - slags will not be sufficiently mobile, difficulty in separating it from the alloy will reduce the yield of the latter;
более 0,004 - избыток реагента, не приводя к улучшению показателей, увеличит количество отвального шлака.more than 0.004 - excess reagent, without leading to an improvement in performance, will increase the amount of waste slag.
Хлорат калия менее 0,043 - недостаток полученного при разложении соли тепла ухудшит протекание окислительно-восстановительных реакций и снизит степень перехода ниобия в расплав;Potassium chlorate less than 0.043 - the lack of heat obtained during decomposition of the salt will worsen the course of redox reactions and reduce the degree of transition of niobium to the melt;
более 0,049 - избыток соли приведет к местным перегревам и изменению направленности реакций, что отразится на показателях процесса.more than 0.049 - excess salt will lead to local overheating and a change in the direction of the reactions, which will affect the performance of the process.
Влажность хлората калия: менее 2% - наблюдается склонность к выбросам шихты;Humidity of potassium chlorate: less than 2% - a tendency to burst emissions is observed;
повышается содержание алюминия и азота в сплаве;the content of aluminum and nitrogen in the alloy increases;
более 12% - повышается содержание азота и алюминия в сплаве, снижаются все показатели процесса, т.к. тепло тратится на испарение влаги.more than 12% - the content of nitrogen and aluminum in the alloy increases, all process indicators decrease, because heat is spent on evaporation of moisture.
Диапазоны приведенных величин пластической прочности объясняются следующим образом.The ranges of the given values of plastic strength are explained as follows.
Пластическая прочность: менее 0,4 мПа - наблюдаются микровыбросы шихты, повышается содержание алюминия в сплаве;Plastic strength: less than 0.4 MPa - microblows of the mixture are observed, the aluminum content in the alloy increases;
более 10 мПа - ухудшаются все технологические показатели процесса, в том числе и степень загрязнения сплава алюминием и азотом. В более плотном материале начинают проявляться явление микровыбросов.more than 10 MPa - all technological parameters of the process are deteriorating, including the degree of contamination of the alloy with aluminum and nitrogen. In denser material, the phenomenon of micro-emissions begins to appear.
В качестве никельсодержащих материалов могут быть использованы отходы производства NiNb-лигатур.As nickel-containing materials, waste from the production of NiNb alloys can be used.
Примеры 1-3Examples 1-3
Подготовка шихты осуществлялась следующим образом.The preparation of the mixture was carried out as follows.
Исходный пентаоксид ниобия (Nb2О5) смешивали с влажным хлоратом калия (2-12% H2O), полученную смесь пентаоксида ниобия и хлората калия смешивали с алюминиевым порошком ПА-4, полученную смесь пентаоксида ниобия, хлората калия и алюминиевого порошка смешивали с никелем или смесью его с отходами от производства ниобий-никелевой лигатуры, фторидом кальция (СаF2) и оксидом кальция (СаО). Полученную шихту помещали в медный (или чугунный) тигель и уплотняли до достижения пластической прочности 0,4-10,0 мПа, которую замеряли с помощью методики, указанной в лит. источнике (2). Шихту запаливали с поверхности с помощью накаленной нихромовой спирали. Плавка шихты протекала в течение 1,0-1,5 мин.The initial niobium pentoxide (Nb2O5) was mixed with wet potassium chlorate (2-12% H 2 O), the resulting mixture of niobium pentoxide and potassium chlorate was mixed with aluminum powder PA-4, the resulting mixture of niobium pentoxide, potassium chlorate and aluminum powder was mixed with nickel or a mixture of it with waste from the production of niobium-nickel ligatures, calcium fluoride (CaF 2 ) and calcium oxide (CaO). The resulting mixture was placed in a copper (or cast-iron) crucible and compacted to achieve a plastic strength of 0.4-10.0 MPa, which was measured using the procedure indicated in lit. source (2). The mixture was ignited from the surface using an incandescent nichrome spiral. Melting of the charge proceeded for 1.0-1.5 minutes
Примеры составов и пластической прочности шихт указаны в таблице 1.Examples of compositions and plastic strength of the mixture are shown in table 1.
Таким образом, примеры осуществления изобретения (табл. 1) демонстрируют следующий технический результат от введения влажного в указанных пределах хлората калия, наряду с уплотнением смешанной шихты в тигле до достижения величин пластической прочности 0,4-10,0 мПа: предупреждается взрывоопасность процесса: степень перехода ниобия в сплав составляет 94,9-95,5%, содержания алюминия и азота в сплаве не превышают 1,0 и 0,02% соответственно, отсутствуют энергетические затраты на работу плавильного агрегата, снижено время собственно плавки до 1,0-1,4 мин.Thus, the embodiments of the invention (table. 1) demonstrate the following technical result from the introduction of potassium chlorate wet in the indicated limits, along with compaction of the mixed charge in the crucible to the achievement of plastic strength values of 0.4-10.0 MPa: explosion hazard of the process is prevented: degree the transition of niobium to the alloy is 94.9-95.5%, the contents of aluminum and nitrogen in the alloy do not exceed 1.0 and 0.02%, respectively, there are no energy costs for the operation of the melting unit, the time of actual melting is reduced to 1.0-1 4 minutes
Суммируя вышеизложенное, констатируем: с помощью заявленного изобретения становится возможным достижение технического результата: взрывобезопасно, экономически выгодно, с высокой степенью извлечения основного металла (94,9-95,5%) получать в открытом тигле, без нагрева и защиты поверхности инертным газом дорогостоящий и остродефицитный для высокотехнологичных (авиация, космическая техника, подводное судостроение, нефтехимия и пр.) отраслей промышленности особо чистый по нежелательным примесям (Al и N соответственно не более 1,0 и 0,02 вес.%) сплав. Сравнение составов аналогичных сплавов, получаемых на фирмах ведущих мировых производителей спецсталей и с использованием изобретения, подтверждает эти выводы.Summarizing the foregoing, we state: using the claimed invention, it becomes possible to achieve a technical result: explosion-proof, cost-effective, with a high degree of extraction of the base metal (94.9-95.5%) to obtain in an open crucible, without heating and protecting the surface with an inert gas, is expensive and severely deficient for high-tech (aviation, space technology, underwater shipbuilding, petrochemicals, etc.) industries; especially clean for undesirable impurities (Al and N, respectively, not more than 1.0 and 0.02 wt.%) in. Comparison of the compositions of similar alloys obtained at firms of leading world manufacturers of special steels and using the invention confirms these findings.
Список использованной литературыList of references
1. Патент Российской Федерации № 2007486, кл. С 22 С 1/02, С 22 С 1/03 "Способ получения ниобийникелевой лигатуры в электропечи”, заяв. Чернега Н.И. и др., Ключевский завод ферросплавов, НИИ металлургии, опубл. 15.02.94.1. Patent of the Russian Federation No. 2007486, cl. С 22 С 1/02, С 22 С 1/03 “Method for producing niobium nickel ligature in an electric furnace”, application NI Chernega et al., Klyuchevsk ferroalloy plant, research institute of metallurgy, publ. 02.15.94.
2. П.В.Классен, И.Г.Гришаев “Основы техники гранулирования”, М., “Химия”, 1982 г., стр.27-33.2. P.V. Klassen, I.G. Grishaev “Fundamentals of the technology of granulation”, M., “Chemistry”, 1982, pp. 27-33.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004109939/02A RU2250270C1 (en) | 2004-04-02 | 2004-04-02 | Charge for production of niobium-bearing material and a method of its preparation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004109939/02A RU2250270C1 (en) | 2004-04-02 | 2004-04-02 | Charge for production of niobium-bearing material and a method of its preparation |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2250270C1 true RU2250270C1 (en) | 2005-04-20 |
Family
ID=35634861
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004109939/02A RU2250270C1 (en) | 2004-04-02 | 2004-04-02 | Charge for production of niobium-bearing material and a method of its preparation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2250270C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2331676C2 (en) * | 2006-10-05 | 2008-08-20 | ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" | Charge for aluminium thermal production of addition alloys with low additieves contents |
| RU2697122C1 (en) * | 2016-02-15 | 2019-08-12 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи | Methods for production of tantalum alloys and niobium alloys |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4164417A (en) * | 1978-04-28 | 1979-08-14 | Kawecki Berylco Industries, Inc. | Process for recovery of niobium values for use in preparing niobium alloy products |
| EP0509447A2 (en) * | 1991-04-15 | 1992-10-21 | JAPAN METALS & CHEMICALS CO., LTD. | Thermite process for producing a metal or alloy |
| RU2007486C1 (en) * | 1990-09-12 | 1994-02-15 | Ключевский завод ферросплавов | Method of production of niobium-nickel master alloy in electric furnace |
| RU95118650A (en) * | 1995-10-31 | 1997-10-20 | В.А. Патрушев | CHARGE TO GET NIOBIUM |
-
2004
- 2004-04-02 RU RU2004109939/02A patent/RU2250270C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4164417A (en) * | 1978-04-28 | 1979-08-14 | Kawecki Berylco Industries, Inc. | Process for recovery of niobium values for use in preparing niobium alloy products |
| RU2007486C1 (en) * | 1990-09-12 | 1994-02-15 | Ключевский завод ферросплавов | Method of production of niobium-nickel master alloy in electric furnace |
| EP0509447A2 (en) * | 1991-04-15 | 1992-10-21 | JAPAN METALS & CHEMICALS CO., LTD. | Thermite process for producing a metal or alloy |
| RU95118650A (en) * | 1995-10-31 | 1997-10-20 | В.А. Патрушев | CHARGE TO GET NIOBIUM |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2331676C2 (en) * | 2006-10-05 | 2008-08-20 | ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" | Charge for aluminium thermal production of addition alloys with low additieves contents |
| RU2697122C1 (en) * | 2016-02-15 | 2019-08-12 | ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи | Methods for production of tantalum alloys and niobium alloys |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102586637B (en) | Method for manufacturing multi-component niobium alloy cast ingot | |
| RU2733772C1 (en) | Method of making ferrovanadium alloys based on aluminothermic self-propagating gradient reduction and slag refining | |
| CN107699780B (en) | A method of preparing ferrovanadium nitride alloy | |
| CN103526098B (en) | Nitrided silicon-vanadium-iron alloy and production method thereof | |
| US3591367A (en) | Additive agent for ferrous alloys | |
| CN104894376A (en) | Electrothermal reduction method for preparing V-Ti-Fe base hydrogen storage alloy | |
| CN107675070A (en) | Vanadium nitride fero-manganesesilicon and preparation method thereof | |
| RU2250270C1 (en) | Charge for production of niobium-bearing material and a method of its preparation | |
| Morales et al. | Reduction of Fe2MoO4 by hydrogen gas | |
| US3259509A (en) | Refractory materials and method of making same | |
| CN1696076A (en) | Method for synthesizing alpha-phase silicon nitride powder by temperature-controlled combustion | |
| RU2395611C2 (en) | Nitrogen containing alloy for steel alloying and procedure for its production | |
| RU2426807C2 (en) | Procedure for production of aluminium-scandium addition alloy for alloys on base of aluminium | |
| RU2277456C1 (en) | Method of producing dopediron alloy from industrial wastes | |
| RU2262415C1 (en) | Method of producing iron alloy from production waste | |
| Borovinskaya et al. | Self-propagating high-temperature synthesis of titanium nitrides under high nitrogen pressures | |
| CA1175661A (en) | Process for aluminothermic production of chromium and chromium alloys low in nitrogen | |
| Yukhvid et al. | Centrifugal SHS-metallurgy of nitrogen steels | |
| RU2206628C2 (en) | Charge for production of nitrogen-containing master alloys on base of refractory metals | |
| RU2756045C1 (en) | Method for obtaining complex-alloyed material based on nickel aluminides with tungsten carbide and boride phases | |
| RU2181784C1 (en) | Metallothermic process for extracting rare-earth metals from their fluorides for producing alloys and charge for performing such process | |
| RU2023044C1 (en) | Briquet for deoxidation and modification of steel and cast iron | |
| CN1098364C (en) | High-purity micro-carbon ferrochromium and its production method | |
| RU2017583C1 (en) | Method of manufacture of briquettes for modification of steel and alloys | |
| RU2084309C1 (en) | Exothermic mixture for heating head part of ingot |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060403 |