RU2244614C1 - Charge for thermit surfacing - Google Patents
Charge for thermit surfacing Download PDFInfo
- Publication number
- RU2244614C1 RU2244614C1 RU2003124722/02A RU2003124722A RU2244614C1 RU 2244614 C1 RU2244614 C1 RU 2244614C1 RU 2003124722/02 A RU2003124722/02 A RU 2003124722/02A RU 2003124722 A RU2003124722 A RU 2003124722A RU 2244614 C1 RU2244614 C1 RU 2244614C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- charge
- surfacing
- aluminum
- iron oxide
- mixture
- Prior art date
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Agricultural Chemicals And Associated Chemicals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к машиностроению и может быть применено, например, для заварки поверхностных дефектов стального литья.The invention relates to mechanical engineering and can be applied, for example, for welding surface defects of steel casting.
Известна шихта для термитной сварки и наплавки (Малкин Б.В., Воробьев А.А. Термитная сварка. - М.: Изд. Минкоммунхоза РСФСР, 1963, с.10), в которой содержится 25,24% алюминия и 74,76% окиси железа Fе2О3 или 20% алюминия и 80% закиси железа FeO. Компоненты в шихте находятся в виде порошка, частицы которого измельчены до 0,1...1,4 мм. Такой состав термитной шихты позволяет производить качественную сварку и наплавку крупногабаритных деталей, например рельсов. Для сварки и наплавки таких деталей требуется большое количество шихты, порядка нескольких килограммов. В этом случае известный состав термитной шихты обеспечивает возможность стабильной экзотермической реакции с выделением количества тепла, достаточного для образования необходимого количества термитного металла, а также для нагрева и оплавления металла деталей в зоне их соединения или в зоне наплавки. Однако при необходимости наплавки небольшого количества металла, например для заварки поверхностных дефектов типа раковин на стальных отливках, требуется небольшое количество шихты, порядка 200...300 г. При таком количестве шихты известного состава экзотермическая реакция не успевает стабилизироваться, процесс горения шихты идет неустойчиво, с большим разбрызгиванием, качественную наплавку получить трудно.A known mixture for thermite welding and surfacing (Malkin B.V., Vorobyov A.A. Termite welding. - M .: Publishing House of the Ministry of Agriculture of the RSFSR, 1963, p.10), which contains 25.24% aluminum and 74.76 % iron oxide Fe 2 About 3 or 20% aluminum and 80% iron oxide FeO. The components in the charge are in the form of a powder, the particles of which are crushed to 0.1 ... 1.4 mm. This composition of the thermite charge allows for high-quality welding and surfacing of large parts, such as rails. For welding and surfacing of such parts, a large amount of charge is required, of the order of several kilograms. In this case, the known composition of the thermite charge provides the possibility of a stable exothermic reaction with the release of heat sufficient to form the required amount of thermite metal, as well as to heat and melt the metal parts in the zone of their connection or in the surfacing zone. However, if it is necessary to deposit a small amount of metal, for example, to weld surface defects such as shells on steel castings, a small amount of charge is required, of the order of 200 ... 300 g. With this amount of charge of known composition, the exothermic reaction does not have time to stabilize, the process of burning of the charge is unstable, with large spatter, hard surfacing is difficult to obtain.
Известен также состав термитной смеси, защищенный авторским свидетельством СССР №935232 от 26.12.1979 г., МКИ 3 В 23 К 23/00, который принят за прототип. Шихта по прототипу состоит из алюминия, железной окалины, кварцевого песка и соды, причем компоненты взяты в следующем соотношении (вес.%): алюминий 30...40, железная окалина 45...55, сода 1,5...3,0, кварцевый песок-остальное. В качестве железной окалины использована кузнечная окалина. Грануляция порошкообразных компонентов шихты в описании прототипа не указана, однако поскольку шихта применяется для наплавки большого количества металла, очевидно, что по прототипу размеры частиц компонентов принимают в соответствие с общими требованиями, отраженными в первом рассмотренном аналоге. Применение шихты по прототипу обеспечивает повышение качества наплавленного металла за счет улучшения отделяемости шлака от металла и устранения шлаковых включений.The composition of the thermite mixture is also known, protected by the USSR copyright certificate No. 935232 of 12/26/1979, MKI 3 V 23 K 23/00, which is adopted as a prototype. The prototype mixture consists of aluminum, iron oxide, quartz sand and soda, and the components are taken in the following ratio (wt.%): Aluminum 30 ... 40, iron oxide 45 ... 55, soda 1.5 ... 3 , 0, quartz sand is the rest. As an iron scale used forge scale. Granulation of the powdered components of the charge in the description of the prototype is not indicated, however, since the charge is used for surfacing a large amount of metal, it is obvious that according to the prototype, the particle sizes of the components are taken in accordance with the general requirements reflected in the first considered analogue. The use of the charge according to the prototype provides an increase in the quality of the weld metal by improving the separability of slag from metal and eliminating slag inclusions.
Однако эти преимущества шихты по прототипу проявляются только при больших количествах шихты, когда требуется наплавить несколько килограммов металла, как, например, при заварке нарушенной поверхности ковша для разливки расплавленного металла. При необходимости наплавки малого количества металла, порядка нескольких десятков грамм, применение шихты по прототипу не обеспечивает стабильного процесса горения шихты, процесс не успевает стабилизироваться, часть шихты разбрызгивается, наплавленный металл плохо сплавляется с основным металлом детали. Поэтому заварка небольших поверхностных дефектов стального литья с помощью шихты по прототипу практически невозможна.However, these advantages of the charge according to the prototype are manifested only with large quantities of the charge, when you want to weld a few kilograms of metal, such as when welding a broken surface of the ladle for casting molten metal. If it is necessary to deposit a small amount of metal, on the order of several tens of grams, the use of a charge according to the prototype does not provide a stable combustion process of the charge, the process does not have time to stabilize, part of the charge is sprayed, the deposited metal does not fuse well with the base metal of the part. Therefore, welding of small surface defects of steel casting using a charge according to the prototype is practically impossible.
Технический результат предлагаемого состава шихты для термитной наплавки - повышение качества наплавленного металла.The technical result of the proposed composition of the mixture for thermite surfacing is improving the quality of the weld metal.
Сущность изобретения заключается в том, что шихта для термитной наплавки содержит порошки оксида железа и алюминия, а также соду в качестве технологической добавки. В отличие от прототипа в качестве оксида железа взята окалина после дробеструйной обработки стальных деталей, прошедших термическую обработку. Грануляция компонентов шихты составляет 10...40 мкм. Компоненты шихты взяты в следующем соотношении (масс.%):The essence of the invention lies in the fact that the mixture for thermite surfacing contains powders of iron oxide and aluminum, as well as soda as a processing aid. In contrast to the prototype, dross was taken as iron oxide after bead-blasting of heat-treated steel parts. Granulation of the components of the charge is 10 ... 40 microns. The components of the charge are taken in the following ratio (wt.%):
Окалина после дробеструйной обработкиScale after shot peening
стальных деталей 68...71steel parts 68 ... 71
Алюминий 29...31Aluminum 29 ... 31
Сода 0,4...0,6Soda 0.4 ... 0.6
Такая совокупность признаков предлагаемого состава шихты упрощает процесс наплавки и повышает качество наплавленного металла при малом его количестве, например при заварке относительно небольших дефектов стального литья, требующих сжигания порции термитной смеси массой 100...300 грамм. Это обусловлено более высокой стабильностью процесса горения предлагаемой шихты по сравнению с шихтой по прототипу.This set of features of the proposed composition of the mixture simplifies the surfacing process and improves the quality of the weld metal with a small amount, for example, when welding relatively small defects in steel casting, requiring the burning of a portion of a termite mixture weighing 100 ... 300 grams. This is due to the higher stability of the combustion process of the proposed charge in comparison with the charge of the prototype.
Предлагаемый состав шихты приготовляется и используется следующим образом. В состав шихты включают оксид железа, в качестве которого берут окалину после дробеструйной обработки стальных деталей, прошедших термическую обработку. Слой такой окалины на поверхности термообработанных стальных деталей имеет относительно небольшую толщину по сравнению, например, с кузнечной окалиной, применяемой обычно в составах термитных смесей и, в частности, в шихте по прототипу. Это обуславливает меньшее количество загрязнений оксида железа газами и более однородный его состав, поскольку в такой окалине преобладает один из видов оксида железа, например Fе2О3. Это повышает стабильность экзотермической реакции компонентов шихты. Кроме того, в составе окалины после дробеструйной обработки стальных деталей остаются осколки стальной дроби, которые, расплавляясь в процессе наплавки, легируют наплавляемую термитную сталь. Это повышает механические свойства наплавленного металла без введения в состав шихты специальных легирующих компонентов, что упрощает состав шихты и повышает стабильность ее горения.The proposed composition of the mixture is prepared and used as follows. The composition of the mixture includes iron oxide, which is taken as scale after shot-blasting of steel parts that have undergone heat treatment. The layer of such scale on the surface of heat-treated steel parts has a relatively small thickness in comparison, for example, with blacksmith scale, which is usually used in thermite mixtures and, in particular, in the charge according to the prototype. This leads to less pollution of iron oxide by gases and a more uniform composition, since one type of iron oxide, for example Fe 2 O 3, prevails in such scale. This increases the stability of the exothermic reaction of the components of the mixture. In addition, fragments of steel shot remain in the scale after bead-blasting treatment of steel parts, which, being melted during surfacing, alloy the deposited thermite steel. This increases the mechanical properties of the deposited metal without introducing special alloying components into the composition of the charge, which simplifies the composition of the charge and increases the stability of its combustion.
Наличие в предлагаемом составе шихты соды в количестве 0,4...0,6% повышает стабильность экзотермической реакции. Увеличение количества соды более 0,6% ведет к увеличению пористости наплавленного металла. При содержании в шихте менее 0,4% сода практически перестает влиять на стабильность процесса наплавки. Соотношения количества оксида железа и алюминия выбрано близким к стехиометрическому, что обеспечивает полное восстановление оксида железа алюминием.The presence in the proposed composition of the mixture of soda in an amount of 0.4 ... 0.6% increases the stability of the exothermic reaction. An increase in the amount of soda over 0.6% leads to an increase in the porosity of the deposited metal. When the content in the charge is less than 0.4%, soda practically ceases to affect the stability of the surfacing process. The ratio of the amount of iron oxide and aluminum is chosen close to stoichiometric, which ensures complete reduction of iron oxide by aluminum.
Компоненты шихты размалывают до грануляции частиц 10...40 мкм. Этот диапазон поперечного размера частиц компонентов обеспечивает наиболее стабильное горение шихты. При увеличении размеров частиц шихты более 40 мкм увеличивается разбрызгивание шлака и не прореагировавших частиц, что нарушает стабильность процесса наплавки, ухудшает условия труда и качество наплавленного слоя металла. Частицы шихты размером менее 10 мкм труднее получать, а стабильность процесса горения шихты при таких размерах частиц практически не изменяется.The components of the mixture are ground to a particle granulation of 10 ... 40 microns. This range of the transverse particle size of the components provides the most stable combustion of the charge. With an increase in the particle size of the charge of more than 40 μm, the spraying of slag and unreacted particles increases, which violates the stability of the surfacing process, worsens the working conditions and the quality of the deposited metal layer. Particles of a charge less than 10 microns in size are more difficult to obtain, and the stability of the combustion process of a charge with these particle sizes remains virtually unchanged.
Подготовленная шихта предлагаемого состава может быть использована непосредственно в виде порошка, или в виде прессованного брикета, либо в виде брикета, сформованного из шихты, замешанной на связующем. В качестве связующего может быть использовано, например, натриевое жидкое стекло. Полученную пасту из шихты со связующим можно помещать, например, в песчаные формы и высушивать, после чего форма с шихтой будет готова к применению.The prepared mixture of the proposed composition can be used directly in the form of a powder, or in the form of a pressed briquette, or in the form of a briquette molded from a mixture kneaded on a binder. As a binder, for example, sodium liquid glass can be used. The resulting paste from a mixture with a binder can be placed, for example, in sand forms and dried, after which the form with the mixture will be ready for use.
Примером применения предлагаемого способа может служить заварка поверхностных дефектов стального литья. Для проверки эффективности предлагаемого состава шихты изготавливали образцы из стали 35Л в виде цилиндров диаметром 120 мм, высотой 30 мм. На одном из торцов образца газопламенным резаком выплавляли лунку глубиной 15 мм и диаметром 35 мм, имитирующую усадочную раковину на отливке. В состав термитной шихты по предлагаемому способу вводили 30% алюминиевого порошка марки АПВ-4 с размером частиц 10...15 мкм, 69,5% окалины после дробеструйной обработки стальных деталей, прошедших закалку, и 0,5% соды. Окалину после дробеструйной обработки стальных деталей и соду измельчали в шаровой мельнице до поперечного размера частиц 20... 30 мкм. Из формовочной земли, применяемой в литейном производстве, изготавливали форму в виде цилиндрического стакана внутренним диаметром 35 мм и высотой 120 мм. С верхнего торца форму закрывали овальной крышкой с центральным отверстием диаметром 5 мм. С другого торца форму заполняли шихтой, замешанной на жидком натриевом стекле, количество которого составляло 12% сверх 100% общей массы сухой шихты. Общая масса шихты в форме составляла 200 г. Форму, заполненную шихтой, сушили при температуре 200°С в течение 2 часов. Такие же формы готовили с шихтой по прототипу, которая содержала 30% алюминиевой стружки АК-1, 55% кузнечной железной окалины, 3% соды и 12% кварцевого песка. Компоненты шихты по прототипу измельчали до поперечного размера частиц 0,3...0,5 мм. Всего с предлагаемой термитной шихтой и с шихтой по прототипу были изготовлены по 5 форм.An example of the application of the proposed method can serve as welding surface defects of steel casting. To test the effectiveness of the proposed composition of the mixture, samples were made of steel 35L in the form of cylinders with a diameter of 120 mm and a height of 30 mm. At one of the ends of the sample, a hole with a depth of 15 mm and a diameter of 35 mm was melted with a gas-flame cutter, simulating a shrink shell in a casting. The composition of the thermite charge according to the proposed method was introduced 30% of aluminum powder grade APV-4 with a particle size of 10 ... 15 μm, 69.5% of the scale after shot-blasting of steel parts that have been hardened, and 0.5% soda. Dross after bead-blasting of steel parts and soda were crushed in a ball mill to a transverse particle size of 20 ... 30 microns. A mold in the form of a cylindrical cup with an inner diameter of 35 mm and a height of 120 mm was made from the molding earth used in foundry. From the upper end, the mold was closed with an oval lid with a central hole of 5 mm diameter. From the other end, the mold was filled with a mixture kneaded on liquid sodium glass, the amount of which was 12% in excess of 100% of the total mass of the dry mixture. The total mass of the charge in the mold was 200 g. The mold filled with the charge was dried at a temperature of 200 ° C for 2 hours. The same forms were prepared with a charge according to the prototype, which contained 30% AK-1 aluminum chips, 55% blacksmith iron oxide, 3% soda and 12% quartz sand. The components of the charge according to the prototype were crushed to a transverse particle size of 0.3 ... 0.5 mm In total, 5 forms were made with the proposed termite charge and with the charge according to the prototype.
Просушенные формы устанавливали на образцы поверх имитатора дефекта и поджигали шихту газопламенной горелкой через отверстие в крышке формы. Термитная шихта по прототипу горела бурно, с выплесками шлака и не прореагировавших частиц шихты на расстояние 3...4 м. Горение шихты продолжалось 5...7 с. В результате наплавки термитной стали на образец не произошло, в шлаковом каркасе были обнаружены 2...3 слитка металла диаметром 5...7 мм, масса которых составила около 10% массы шихты. В слитках были видны поры. Прореагировало около 50% шихты по прототипу.The dried molds were mounted on samples over a defect simulator and the mixture was burnt with a gas flame burner through an opening in the mold cover. The termite charge according to the prototype burned violently, with splashes of slag and unreacted particles of the charge at a distance of 3 ... 4 m. Burning of the charge lasted 5 ... 7 s. As a result of surfacing of thermite steel on the sample, 2 ... 3 metal ingots with a diameter of 5 ... 7 mm were discovered in the slag framework, the mass of which was about 10% of the mass of the charge. Pores were visible in the bullion. About 50% of the charge of the prototype reacted.
Предлагаемая термитная шихта горела стабильнее. Брызги шлака разлетались на 1,5...2,0 м. Время горения увеличилось до 15...17,5 с. Имитаторы дефекта оказались полностью залитыми термитной сталью с хорошим сплавлением наплавленного металла с основным. Выход металла из шихты составил 56...62%. Количество металла, выплавленного из шихты, оказалось выше расчетного по стехиометрическому соотношению. Причиной этого послужило наличие в окалине после дробеструйной обработки стальных деталей от 4 до 8% осколков стальной дроби.The proposed thermite charge burned more stable. Spray slag scattered 1.5 ... 2.0 m. The burning time increased to 15 ... 17.5 s. The defect simulators turned out to be completely filled with termite steel with good fusion of the deposited metal with the base metal. The metal yield from the charge was 56 ... 62%. The amount of metal smelted from the charge turned out to be higher than the calculated one according to the stoichiometric ratio. The reason for this was the presence in the mill scale after shot-blasting of steel parts from 4 to 8% of fragments of steel shot.
Таким образом, предлагаемый состав термитной шихты обеспечивает положительный эффект, заключающийся в повышении стабильности горения шихты и улучшении качества наплавки при небольшом количестве наплавляемого металла. Предлагаемый состав шихты может быть изготовлен и использован с помощью известных в технике средств. Следовательно, предлагаемая термитная шихта обладает промышленной применимостью.Thus, the proposed composition of the thermite mixture provides a positive effect, which consists in increasing the stability of combustion of the mixture and improving the quality of surfacing with a small amount of deposited metal. The proposed composition of the charge can be manufactured and used using known in the art means. Therefore, the proposed thermite charge has industrial applicability.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003124722/02A RU2244614C1 (en) | 2003-08-07 | 2003-08-07 | Charge for thermit surfacing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003124722/02A RU2244614C1 (en) | 2003-08-07 | 2003-08-07 | Charge for thermit surfacing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2244614C1 true RU2244614C1 (en) | 2005-01-20 |
| RU2003124722A RU2003124722A (en) | 2005-02-20 |
Family
ID=34978049
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003124722/02A RU2244614C1 (en) | 2003-08-07 | 2003-08-07 | Charge for thermit surfacing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2244614C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2506147C2 (en) * | 2011-10-27 | 2014-02-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Самарский государственный технический университет | Pelletised iron-aluminium thermit |
| RU2685453C1 (en) * | 2018-07-12 | 2019-04-18 | Общество с ограниченной ответственностью "ПроТермит" | Method of making a thermite mixture for welding rails by intermediate casting method |
| RU2685454C1 (en) * | 2018-07-12 | 2019-04-18 | Общество с ограниченной ответственностью "ПроТермит" | Processing line for making thermite mixture for rails welding by intermediate casting method |
| RU2783434C1 (en) * | 2022-04-12 | 2022-11-14 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет", ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Thermite reaction mixture for railway rail welding |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3644106A (en) * | 1966-08-24 | 1972-02-22 | Victor C E Burnop | Colloidal dispersions |
| SU935232A1 (en) * | 1979-12-26 | 1982-06-15 | Норильский Ордена Ленина И Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Комбинат Им.А.П.Завенягина | Thermite composition |
| RU2169066C2 (en) * | 1997-02-13 | 2001-06-20 | Игорь Владимирович Новохацкий | Exothermic welding rod |
| RU2182063C2 (en) * | 1999-11-11 | 2002-05-10 | Ао "Автоваз" | Process for repairing parts with open surface flaws |
-
2003
- 2003-08-07 RU RU2003124722/02A patent/RU2244614C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3644106A (en) * | 1966-08-24 | 1972-02-22 | Victor C E Burnop | Colloidal dispersions |
| SU935232A1 (en) * | 1979-12-26 | 1982-06-15 | Норильский Ордена Ленина И Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Комбинат Им.А.П.Завенягина | Thermite composition |
| RU2169066C2 (en) * | 1997-02-13 | 2001-06-20 | Игорь Владимирович Новохацкий | Exothermic welding rod |
| RU2182063C2 (en) * | 1999-11-11 | 2002-05-10 | Ао "Автоваз" | Process for repairing parts with open surface flaws |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2506147C2 (en) * | 2011-10-27 | 2014-02-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Самарский государственный технический университет | Pelletised iron-aluminium thermit |
| RU2685453C1 (en) * | 2018-07-12 | 2019-04-18 | Общество с ограниченной ответственностью "ПроТермит" | Method of making a thermite mixture for welding rails by intermediate casting method |
| RU2685454C1 (en) * | 2018-07-12 | 2019-04-18 | Общество с ограниченной ответственностью "ПроТермит" | Processing line for making thermite mixture for rails welding by intermediate casting method |
| RU2783434C1 (en) * | 2022-04-12 | 2022-11-14 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет", ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Thermite reaction mixture for railway rail welding |
| RU2785707C1 (en) * | 2022-04-12 | 2022-12-12 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет", ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Thermite reaction mixture for railway rail welding |
| RU2797469C1 (en) * | 2022-08-23 | 2023-06-06 | Александр Сергеевич Козлов | Aluminothermic mixture for welding metal elements |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2003124722A (en) | 2005-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2161053C (en) | Process of making metal castings | |
| US4364771A (en) | Product for the desulphurization of cast irons and steels | |
| RU2244614C1 (en) | Charge for thermit surfacing | |
| KR100475042B1 (en) | Porous agglomerates containing iron and at least one further element from groups 5 or 6 of the periodic table for use as an alloying agent, process for preparing the same, and alloying agent comprising the same | |
| RU2262415C1 (en) | Method of producing iron alloy from production waste | |
| RU2277456C1 (en) | Method of producing dopediron alloy from industrial wastes | |
| RU2098491C1 (en) | Exothermic mixture for alloying iron-carbon alloys with titanium | |
| RU2335564C2 (en) | High titanium ferro alloy produced by two stages reduction out of ilmenite | |
| SU1655996A1 (en) | Compacted powder wire for magnesium additions to iron base alloys | |
| RU2295424C1 (en) | Method for producing alloy from iron-containing production process rejected materials | |
| RU2108889C1 (en) | Exothermic mixture for heating of mold hot top | |
| RU2270266C2 (en) | Addition alloy for inoculation and doping of alloys | |
| RU2792333C1 (en) | Induction furnace for melting process samples of the charge of steels being smelted | |
| RU2098492C1 (en) | Exothermic mixture for alloying iron-carbon alloys with chromium in dipper | |
| RU2098489C1 (en) | Exothermic mixture for alloying of iron-carbon alloys with molybdenum | |
| RU2301721C1 (en) | Method for producing alloy carbide steel | |
| SU598684A1 (en) | Exothermal mixture for heating riser portions of casting moulds | |
| RU2848705C1 (en) | Method for obtaining iron-containing functional gradient casting from thermit charge | |
| RU2313590C1 (en) | Consumable electrode producing method | |
| CA1045335A (en) | Method for the centrifugal casting of metallic blanks | |
| US5370726A (en) | Metallothermal reaction mixture | |
| SU822996A1 (en) | Method of producing shots from iron-carbon alloys | |
| RU2141885C1 (en) | Method for making wear resistant percussion action members | |
| US1065855A (en) | Process of manufacturing alloys. | |
| SU1638177A1 (en) | Method of producing ingots |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050808 |