RU2178000C1 - Method of blast-furnace smelting - Google Patents
Method of blast-furnace smelting Download PDFInfo
- Publication number
- RU2178000C1 RU2178000C1 RU2000117205/02A RU2000117205A RU2178000C1 RU 2178000 C1 RU2178000 C1 RU 2178000C1 RU 2000117205/02 A RU2000117205/02 A RU 2000117205/02A RU 2000117205 A RU2000117205 A RU 2000117205A RU 2178000 C1 RU2178000 C1 RU 2178000C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- concentrate
- mgo
- ore
- iron
- slag
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title abstract description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 33
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims abstract description 28
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 25
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 11
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 20
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000011044 quartzite Substances 0.000 claims description 12
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 3
- UAMZXLIURMNTHD-UHFFFAOYSA-N dialuminum;magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[Mg+2].[Al+3].[Al+3] UAMZXLIURMNTHD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 abstract description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N Ferrous sulfide Chemical compound [Fe]=S MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- YPFNIPKMNMDDDB-UHFFFAOYSA-K 2-[2-[bis(carboxylatomethyl)amino]ethyl-(2-hydroxyethyl)amino]acetate;iron(3+) Chemical compound [Fe+3].OCCN(CC([O-])=O)CCN(CC([O-])=O)CC([O-])=O YPFNIPKMNMDDDB-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 description 1
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000005987 sulfurization reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано при выплавке чугуна в доменных печах. The invention relates to ferrous metallurgy and can be used in the smelting of pig iron in blast furnaces.
Известен способ доменной плавки на основных шлаках с высоким нагревом горна и это обеспечивает снижение содержания серы в чугуне (Остроухов М. Я. , Шпарбер Л. Я. Эксплуатация доменных печей. М. , Металлургия, 1975, с. 249). There is a method of blast furnace smelting on the main slag with high heating of the hearth and this reduces the sulfur content in cast iron (Ostroukhov M. Ya., Shparber L. Ya. Operation of blast furnaces. M., Metallurgy, 1975, S. 249).
Недостатками этого способа являются рост потребности в коксе и сокращение производительности печи: на каждые 0,01% снижения содержания серы в чугуне приходится давать дополнительно 1% кокса, а чугуна при этом выплавляется на 1% меньше (Волков Ю. П. , Шпарбер Л. Я. , Гусаров А. К. Технолог-доменщик. Справочник. М. : Металлургия, 1986, с. 256). The disadvantages of this method are an increase in the demand for coke and a decrease in furnace productivity: for every 0.01% reduction in the sulfur content in cast iron, an additional 1% of coke has to be produced, while cast iron is smelted 1% less (Volkov Yu. P., Shparber L. Ya., Gusarov, A.K., Technologist-Domenshnik (Handbook), Moscow: Metallurgy, 1986, p. 256).
Ближайшим аналогом к заявляемому способу является способ доменной плавки титаномагнетитового сырья, включающий загрузку в печь железорудной шихты, содержащей окатыши основностью 0,3-0,5 и агломерат, введение в шихту кокса и флюсов, причем в печь загружают 30-70% окатышей от массы железорудной шихты и дают дополнительно сырые карбонаты щелочноземельных металлов, а в качестве таких карбонатов вводят известняк, доломит или их смеси (патент РФ 2063443). The closest analogue to the claimed method is a method for blast-furnace melting of titanomagnetite raw materials, which includes loading an iron ore charge containing pellets with a basicity of 0.3-0.5 and sinter into the furnace, introducing coke and fluxes into the charge, and 30-70% of the pellets are loaded into the furnace iron ore charge and give additional raw carbonates of alkaline earth metals, and as such carbonates are introduced limestone, dolomite or mixtures thereof (RF patent 2063443).
Недостатком этого способа является использование сырых карбонатов - расход их доходит до 78 кг/т чугуна. Согласно справочным данным повышение расхода обычного известняка на 10 кг/т чугуна сопровождается ростом удельного расхода кокса и снижением производительности печи на 0,5%, а доломитизированного - на 0,4% (Волков Ю. П. , Шпарбер Л. Я. , Гусаров А. К. Технолог-доменщик. Справочник. М. : Металлургия, 1986, с. 253). Поэтому в известном способе удельный расход кокса получается относительно высоким и составляет 458 кг/т чугуна и более (табл. 3 способа). Содержание серы в чугуне также получается высоким - составляет 0,028% и не изменяется от использования способа (табл. 2 способа). Способ применим только при выплавке чугуна с высоким содержанием титана (0,28% по табл. 2 способа). The disadvantage of this method is the use of crude carbonates - their consumption reaches 78 kg / t of cast iron. According to the reference data, an increase in the consumption of ordinary limestone by 10 kg / t of cast iron is accompanied by an increase in the specific consumption of coke and a decrease in the furnace productivity by 0.5%, and dolomitized - by 0.4% (Volkov Yu. P., Shparber L. Ya., Gusarov A.K. Domen technologist, Handbook, M.: Metallurgy, 1986, p. 253). Therefore, in the known method, the specific consumption of coke is relatively high and amounts to 458 kg / t of pig iron and more (table. 3 methods). The sulfur content in cast iron also turns out to be high - it is 0.028% and does not change from the use of the method (table. 2 of the method). The method is applicable only for the smelting of cast iron with a high titanium content (0.28% according to table. 2 of the method).
Технической задачей данного способа является снижение содержания серы в чугуне с одновременным уменьшением удельного расхода кокса и повышением производительности печи. The technical task of this method is to reduce the sulfur content in cast iron while reducing the specific consumption of coke and increasing the productivity of the furnace.
Поставленная задача решается тем, что в способе доменной плавки, включающем загрузку в печь железорудной шихты, содержащей окатыши основностью 0,3-0,5 и агломерат, введение в шихту кокса, флюсов, причем в печь загружают 30-70% окатышей от массы железорудной шихты, используют агломерат, содержащий титаномагнетитовый концентрат 20-25%, кварцитовый концентрат 40-50%, руду 30-40%, с соотношениями Fe/SiO2; Fe/Al2O3; Fe/CaO; Fe/MgO в титаномагнетитовом концентрате в пределах соответственно, 9,5-9,6; 35-37; 21-23; 57-62; в кварцитовом концентрате 8,9-9,2; 250-290; 330-360; 220-290 и в руде 3,5-4,6; 30-60; 40-60; 170-230, процесс ведут при отношении основности шлака В= (СaO+MgO)/(SiO2+Al2O3) и глиноземомагнезиального модуля Мгм= (Al2O3/MgO) в пределах 1-1,04 при отношении содержания MgO в шлаке и титана в чугуне в пределах 230-270.The problem is solved in that in the method of blast furnace smelting, which includes loading an iron ore charge into the furnace containing pellets with a basicity of 0.3-0.5 and agglomerate, introducing coke and fluxes into the charge, and 30-70% of the iron ore pellets are loaded into the furnace charge, use an agglomerate containing titanomagnetite concentrate 20-25%, quartzite concentrate 40-50%, ore 30-40%, with ratios of Fe / SiO 2 ; Fe / Al 2 O 3 ; Fe / CaO; Fe / MgO in titanomagnetite concentrate in the range, respectively, 9.5-9.6; 35-37; 21-23; 57-62; in quartzite concentrate 8.9-9.2; 250-290; 330-360; 220-290 and in ore 3.5-4.6; 30-60; 40-60; 170-230, the process is carried out with a slag basicity ratio of B = (CaO + MgO) / (SiO 2 + Al 2 O 3 ) and an alumina-magnesia module Mgm = (Al 2 O 3 / MgO) in the range of 1-1.04 with a content ratio MgO in slag and titanium in cast iron in the range of 230-270.
Указанное содержание концентратов и руды в рудной смеси позволяет повысить качество титаносодержащего агломерата. При этом титаномагнетитовый концентрат и кварцитовый концентрат придают агломерату богатство по содержанию железа, а руда - высокую газопроницаемость агломерационной шихте. Титаномагнетитовый концентрат является источником TiO2 и, кроме того, Al2O3, так как в нем отношение SiO2/Al2O3 значительно выше, чем в кварцитовом концентрате и руде (в титаномагнетитовом концентрате оно равно (35-37)/(9,5-9,6)= 3,6-3,9; в кварцитовом концентрате - (250-290)/(8,9-9,2)= 27-33, а в руде - (30-60)/(3,5-4,5)= 7-17. Кварцитовый концентрат имеет повышенную концентрацию SiO2, не связанного с Al2O3, что благоприятно для связывания SiO2 c FeO с образованием легкоплавкого минерала 2 FeOSiO2, который обеспечивает агломерату высокую прочность.The specified concentration of concentrates and ore in the ore mixture can improve the quality of the titanium-containing sinter. At the same time, titanomagnetite concentrate and quartzite concentrate give the agglomerate richness in iron content, and ore - high gas permeability of the sinter mixture. A titanomagnetite concentrate is a source of TiO 2 and, in addition, Al 2 O 3 , since the ratio of SiO 2 / Al 2 O 3 in it is much higher than in quartzite concentrate and ore (in titanomagnetite concentrate it is (35-37) / ( 9.5-9.6) = 3.6-3.9; in quartzite concentrate - (250-290) / (8.9-9.2) = 27-33, and in ore - (30-60) / (3.5-4.5) = 7-17. Quartzite concentrate has an increased concentration of SiO 2 not bound to Al 2 O 3 , which is favorable for the binding of SiO 2 to FeO to form the low-
Использование агломерата предлагаемого состава обеспечивает получение малосернистого чугуна с низким удельным расходом кокса и повышение производительности доменной печи по сравнению с ближайшим аналогом. Содержание титаномагнетитового концентрата в агломерате менее 20% приводит к снижению в агломерате содержания Al2O3, вследствие чего в доменном шлаке соотношение B/Мгм получается высоким (более 1,04), а сам шлак вязким, для разжижения которого необходим повышенный расход кокса. Содержание титаномагнетитового концентрата в агломерате более 25% приводит к повышению содержания Al2O3 и TiO2 в нем. От этого соотношение B/Мгм доменного шлака, а также соотношение MgO шлака и содержания титана в чугуне получаются низкими (менее 1 и 230 соответственно), отчего шлак не обладает необходимой серопоглотительной способностью. Содержание кварцитового концентрата в агломерате менее 40% приводит к снижению производительности доменной печи и получению высокосернистого чугуна. Содержание кварцитового концентрата более 50% приводит к получению оплавленного агломерата с низкой пористостью и соответственно с низкой восстановимостью; при проплавке его в доменной печи удельный расход кокса получается повышенным, а чугун - высокосернистым. Содержание руды в агломерате менее 30% сопровождается резким ухудшением его качества и количества, отчего, во-первых, нарушается соотношение между агломератом и окатышами в доменном шихте, во-вторых, увеличивается удельный расход кокса и содержание серы в чугуне. Содержание руды более 40% обеспечивает снижение содержания железа в агломерате, что ведет к росту удельного расхода кокса и к снижению производительности доменной печи.The use of the proposed composition of the agglomerate ensures the production of low-sulfur cast iron with a low specific consumption of coke and an increase in the productivity of the blast furnace in comparison with the closest analogue. The content of titanomagnetite concentrate in the agglomerate of less than 20% leads to a decrease in the content of Al 2 O 3 in the agglomerate, as a result of which the B / Mgm ratio in blast furnace slag is high (more than 1.04), and the slag itself is viscous, which requires an increased coke consumption to dilute. The content of titanomagnetite concentrate in the agglomerate of more than 25% leads to an increase in the content of Al 2 O 3 and TiO 2 in it. From this, the ratio B / Mgm of blast furnace slag, as well as the ratio of MgO slag and titanium content in cast iron, are low (less than 1 and 230, respectively), which is why the slag does not have the necessary sulfur absorption capacity. The content of quartzite concentrate in the sinter less than 40% leads to a decrease in the productivity of the blast furnace and the production of sour pig iron. The content of quartzite concentrate of more than 50% leads to the formation of a fused agglomerate with low porosity and, accordingly, with low reducibility; when smelted in a blast furnace, the specific consumption of coke is increased, and cast iron is sour. The ore content in an agglomerate of less than 30% is accompanied by a sharp deterioration in its quality and quantity, which is why, firstly, the ratio between the agglomerate and pellets in the blast furnace is violated, and secondly, the specific consumption of coke and the sulfur content in cast iron are increased. An ore content of more than 40% ensures a decrease in the iron content in the sinter, which leads to an increase in the specific consumption of coke and to a decrease in the productivity of the blast furnace.
Процесс ведут при основности шлака В= (СаО+MgO)/(SiO2+Al2O3) в пределах 1,03-1,07 с обеспечением его соотношения с глиноземомагнезиальным модулем Мгм= Al2O3/MgO в пределах 1-1,04.The process is carried out with a slag basicity of B = (CaO + MgO) / (SiO 2 + Al 2 O 3 ) in the range of 1.03-1.07, ensuring its ratio with the alumina-magnesian module Mgm = Al 2 O 3 / MgO in the range of 1- 1.04.
Соотношение B/Мгм менее 1,0 при В= 1,03-1,07 в доменном шлаке означает недостаточное содержание MgO и избыточное содержание Al2O3. Такие шлаки не обладают хорошей серопоглотительной способностью, в связи с чем содержание серы в чугуне получается высоким. Соотношение В/Мгм в шлаке более 1,04 при В= 1,03-1,07 означает избыточное содержание MgO и недостаточное - Al2O3. Такие шлаки получаются вязкими, на их перегрев для разжижения требуется много кокса, производительность доменной печи оказывается низкой. Соотношение MgO в шлаке и титана в чугуне менее 230 свидетельствует о значительном развитии процесса восстановления титана с образованием карбидов и карбонитридов его, что недопустимо при повышенном содержании MgO из-за повышения вязкости чугуна и шлака с соответствующим ростом удельного расхода кокса и снижением производительности печи. Соотношение MgO в шлаке и титана в чугуне более 270 свидетельствует о недостаточном развитии процесса восстановления TiO2 в Ti, повышенной концентрации TiO2 в шлаке по этой причине, несоответствии содержанию MgO, что отрицательно влияет на досульфурацию чугуна - TiO2 в шлаке ухудшает поверхностное взаимодействие чугуна, шлака и углерода по реакциям (CaO)+[FeS] +С= [Fe] +(CaS)+CO и (MgO)+[FeS] +C= [Fe] +(MgS)+CO. Основность шлака B ниже 1,03 не обеспечивает нужной десульфурирующей способности ему из-за пониженной концентрации основных оксидов, вследствие чего получается высокосернистый чугун. Превышение основности шлака В величины 1,07 сопровождается загустеванием его при обычных температурах в доменной печи и ростом температуры плавления. Для выдачи шлака из печи приходится дополнительным расходом кокса повышать нагрев; интенсивность работы печи по количеству выплавляемого чугуна при этом снижается.The ratio B / Mgm less than 1.0 at B = 1.03-1.07 in blast furnace slag means insufficient MgO content and excessive Al 2 O 3 . Such slags do not have a good desiccant capacity, and therefore the sulfur content in cast iron is high. The ratio of V / Mgm in the slag is more than 1.04 at B = 1.03-1.07 means an excess MgO content and insufficient Al 2 O 3 . Such slags are viscous, a lot of coke is required to liquefy them to liquefy, and the productivity of the blast furnace is low. The ratio of MgO in slag and titanium in cast iron of less than 230 indicates a significant development of the process of titanium reduction with the formation of carbides and carbonitrides of it, which is unacceptable with an increased MgO content due to an increase in the viscosity of cast iron and slag with a corresponding increase in the specific consumption of coke and a decrease in furnace productivity. The ratio of MgO in slag and titanium in cast iron of more than 270 indicates an insufficient development of the process of reduction of TiO 2 in Ti, an increased concentration of TiO 2 in the slag for this reason, a mismatch with the MgO content, which negatively affects the pre-sulfurization of cast iron - TiO 2 in the slag worsens the surface interaction of cast iron , slag and carbon according to the reactions (CaO) + [FeS] + С = [Fe] + (CaS) + CO and (MgO) + [FeS] + C = [Fe] + (MgS) + CO. The basicity of slag B below 1.03 does not provide the desired desulfurizing ability due to the low concentration of basic oxides, resulting in high-sulfur cast iron. Exceeding the basicity of slag B of 1.07 is accompanied by its thickening at ordinary temperatures in a blast furnace and an increase in the melting temperature. To dispense slag from the furnace, it is necessary to increase the heating by an additional coke consumption; the intensity of the furnace by the amount of cast iron is reduced.
Возможность осуществления изобретения установлена на доменной печи 1 ОАО "ММК" полезным объемом 1370 м3.The possibility of carrying out the invention is installed on a
Химический состав руды, титаномагнетитового и кварцитового концентратов представлен в табл. 3. The chemical composition of ore, titanomagnetite and quartzite concentrates is presented in table. 3.
Расходы их на 1 т агломерата составляли: руды - 315 кг, титаномагнетитового концентрата - 217 кг, кварцитового концентрата - 453 кг. Their consumption per 1 ton of sinter was: ores - 315 kg, titanomagnetite concentrate - 217 kg, quartzite concentrate - 453 kg.
Из них произвели агломерат состава, %:
составляющие
Fe FeO SiO2 Al2O3 CaO MgO P S TiO2
содержание, %
55,0 12,4 7,29 1,26 11,67 2,02 0,025 0,062 0,10
На шихте, включающей этот агломерат и окатыши основностью по (CaO+MgO)/(SiO2+Аl2O3)= 0,4, провели доменную плавку. Получили результаты, представленные в табл. 1.Of them produced agglomerate composition,%:
constituents
Fe FeO SiO 2 Al 2 O 3 CaO MgO PS TiO 2
content,%
55.0 12.4 7.29 1.26 11.67 2.02 0.025 0.062 0.10
On a charge including this agglomerate and pellets with a basicity of (CaO + MgO) / (SiO 2 + Al 2 O 3 ) = 0.4, blast furnace smelting was carried out. Got the results presented in table. 1.
Результаты доменной плавки, получающиеся при отклонении от предлагаемого способа, представлены в табл. 2. The results of blast furnace smelting, obtained by deviating from the proposed method, are presented in table. 2.
Химический состав концентратов и руды в агломерационной шихте приведен в табл. 3. The chemical composition of concentrates and ore in the sinter mixture is given in table. 3.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000117205/02A RU2178000C1 (en) | 2000-06-27 | 2000-06-27 | Method of blast-furnace smelting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000117205/02A RU2178000C1 (en) | 2000-06-27 | 2000-06-27 | Method of blast-furnace smelting |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2178000C1 true RU2178000C1 (en) | 2002-01-10 |
Family
ID=20237102
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000117205/02A RU2178000C1 (en) | 2000-06-27 | 2000-06-27 | Method of blast-furnace smelting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2178000C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2229522C1 (en) * | 2003-03-31 | 2004-05-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method of production of pig-iron |
| RU2351657C2 (en) * | 2007-02-26 | 2009-04-10 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Blast-furnace melting method of titanium-bearing iron-ore raw materials |
| WO2013022372A1 (en) * | 2011-08-10 | 2013-02-14 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Промышленные Инновационные Технологии Национальной Коксохимической Ассоциации" (Ооо "Проминтех Нка") | Blast-furnace smelting method |
| CN115637302A (en) * | 2022-11-02 | 2023-01-24 | 四川德胜集团钒钛有限公司 | Blast furnace smelting method of vanadium titano-magnetite suitable for high zinc, high lead and high alkali conditions |
| WO2023130784A1 (en) * | 2022-01-10 | 2023-07-13 | 华北理工大学 | Additive for reducing roasting temperature of fluxed magnetite pellets and use method |
| RU2825329C1 (en) * | 2023-09-22 | 2024-08-26 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат" (АО "ЕВРАЗ НТМК") | Method of blast-furnace melting of titanium-containing raw material |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2063443C1 (en) * | 1993-08-06 | 1996-07-10 | Акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" | Method of titanium-magnetite raw materials blast furnace heating |
| RU2069230C1 (en) * | 1996-04-19 | 1996-11-20 | Заболотный Василий Васильевич | Process of blast furnace smelting |
| RU2096475C1 (en) * | 1995-12-22 | 1997-11-20 | Акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method of conversion pig iron smelting in blast furnace |
-
2000
- 2000-06-27 RU RU2000117205/02A patent/RU2178000C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2063443C1 (en) * | 1993-08-06 | 1996-07-10 | Акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" | Method of titanium-magnetite raw materials blast furnace heating |
| RU2096475C1 (en) * | 1995-12-22 | 1997-11-20 | Акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method of conversion pig iron smelting in blast furnace |
| RU2069230C1 (en) * | 1996-04-19 | 1996-11-20 | Заболотный Василий Васильевич | Process of blast furnace smelting |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2229522C1 (en) * | 2003-03-31 | 2004-05-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method of production of pig-iron |
| RU2351657C2 (en) * | 2007-02-26 | 2009-04-10 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Blast-furnace melting method of titanium-bearing iron-ore raw materials |
| WO2013022372A1 (en) * | 2011-08-10 | 2013-02-14 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Промышленные Инновационные Технологии Национальной Коксохимической Ассоциации" (Ооо "Проминтех Нка") | Blast-furnace smelting method |
| RU2489491C2 (en) * | 2011-08-10 | 2013-08-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Промышленные Инновационные Технологии Национальной Коксохимической Ассоциации" (Ооо "Проминтех Нка") | Blast-furnace smelting method |
| WO2023130784A1 (en) * | 2022-01-10 | 2023-07-13 | 华北理工大学 | Additive for reducing roasting temperature of fluxed magnetite pellets and use method |
| CN115637302A (en) * | 2022-11-02 | 2023-01-24 | 四川德胜集团钒钛有限公司 | Blast furnace smelting method of vanadium titano-magnetite suitable for high zinc, high lead and high alkali conditions |
| RU2825329C1 (en) * | 2023-09-22 | 2024-08-26 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат" (АО "ЕВРАЗ НТМК") | Method of blast-furnace melting of titanium-containing raw material |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU744754B2 (en) | Method of making iron and steel | |
| CN100545268C (en) | Multifunctional Compound Refining Agent for Steelmaking | |
| Kitamura | Hot metal pretreatment | |
| RU2178000C1 (en) | Method of blast-furnace smelting | |
| JP2003155516A (en) | Desulfurization method by ladle refining of molten steel | |
| RU2063443C1 (en) | Method of titanium-magnetite raw materials blast furnace heating | |
| RU2177039C1 (en) | Method of blast-furnace smelting | |
| JP2009256727A (en) | Method for refining molten steel | |
| Dishwar et al. | Effect of partially reduced highly fluxed DRI pellets on impurities removal during steelmaking using a laboratory scale EAF | |
| RU2069234C1 (en) | Method of producing agglomerate | |
| RU2172780C1 (en) | Method of blast-furnace smelting | |
| JP3239722B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| RU2247169C1 (en) | Method of production of complex siliceous ferro-alloy | |
| RU2241760C1 (en) | Briquette as component of blast-furnace batch | |
| JPH0297611A (en) | Cold iron source melting method | |
| JPS61217513A (en) | Dephosphorizing method for molten iron | |
| EP2743357B1 (en) | Blast-furnace smelting method | |
| RU2144961C1 (en) | Method of sinter production | |
| RU2157413C1 (en) | Method of cast iron smelting in blast furnace | |
| SU1740462A1 (en) | Agglomerate production method | |
| RU2210598C2 (en) | Method of blast-furnace smelting of titanomagnetite ores | |
| RU2146297C1 (en) | Mixture for production of highly basic sinter | |
| RU2134299C1 (en) | Method of melting ferromanganese in blast furnace | |
| RU2161204C1 (en) | Method of blast furnace smelting on magnesian-aluminous slags | |
| US2205896A (en) | Method of refining clayey iron ores |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20030628 |