RU2161204C1 - Method of blast furnace smelting on magnesian-aluminous slags - Google Patents
Method of blast furnace smelting on magnesian-aluminous slags Download PDFInfo
- Publication number
- RU2161204C1 RU2161204C1 RU99114744/02A RU99114744A RU2161204C1 RU 2161204 C1 RU2161204 C1 RU 2161204C1 RU 99114744/02 A RU99114744/02 A RU 99114744/02A RU 99114744 A RU99114744 A RU 99114744A RU 2161204 C1 RU2161204 C1 RU 2161204C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- amount
- units
- ratio
- furnace
- mgo
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к способам ведения доменной плавки. The invention relates to the field of ferrous metallurgy, in particular to methods for blast furnace smelting.
Известен способ доменной плавки на магнезиально-глиноземистых шлаках с содержанием глинозема и магнезии от 5 до 30% каждого, включающий вдувание высокотемпературного комбинированного дутья и поддержание температуры конечных шлаков на 200-300oC выше температуры ликвидуса [1].A known method of blast-furnace melting on magnesia-alumina slag with alumina and magnesia content of 5 to 30% each, including blowing high-temperature combined blast and maintaining the temperature of the final slag 200-300 o C above the liquidus temperature [1].
Недостатком этого способа является повышенный расход кокса вследствие недостаточной газопроницаемости зоны размягчения и плавления, а также увеличенного температурного диапазона текучести шлаков. The disadvantage of this method is the increased consumption of coke due to insufficient gas permeability of the softening and melting zone, as well as an increased temperature range of slag yield.
Известен способ доменной плавки на магнезиально-глиноземистых шлаках с содержанием глинозема и магнезии от 5 до 30% каждого, включающий загрузку подач шихты, состоящей из окатышей и высокомагнезиального агломерата, ее проплавление, вдувание высокотемпературного комбинированного дутья, поддержание температуры конечных шлаков на 200-300oC выше температуры ликвидуса, выпуск чугуна и шлака, причем при повышении содержания магнезии в агломерате на 0,1% свыше 2,5% в каждой подаче уменьшают количество загружаемого в центральную зону печи агломерата на 0,5-1,0% от исходного, увеличивают на ту же величину количество загружаемого в периферийную зону агломерата, при этом количество агломерата, загружаемого в промежуточную зону печи, не изменяют [2].A method is known for blast furnace slags magnesia-alumina with alumina and magnesia content of from 5 to 30% each, comprising feeding feed charge consisting of pellets and sinter vysokomagnezialnyh, its penetration, injection of high-temperature blast combined, maintaining the temperature at the end slag 200-300 o C is higher than the liquidus temperature, the release of pig iron and slag, and with an increase in the magnesia content in the sinter by 0.1% over 2.5% in each feed, the amount of sinter loaded into the central zone of the furnace is reduced by 0.5-1.0% of the initial one, the amount of agglomerate loaded into the peripheral zone is increased by the same amount, while the amount of agglomerate loaded into the intermediate zone of the furnace is not changed [2].
Недостатком указанного способа является ограниченная возможность снижения расхода кокса вследствие нестабильного газодинамического режима в верхней зоне печи, образования недостаточно жидкоподвижного шлака в связи с высоким содержанием тугоплавкого глинозема. The disadvantage of this method is the limited ability to reduce coke consumption due to unstable gas-dynamic conditions in the upper zone of the furnace, the formation of insufficiently fluid slag due to the high content of refractory alumina.
Задачей изобретения является повышение производительности, снижение расхода кокса и себестоимости выплавляемого чугуна. The objective of the invention is to increase productivity, reduce coke consumption and the cost of smelted pig iron.
Поставленная задача достигается тем, что в известном способе доменной плавки на магнезиально-глиноземистых шлаках, включающем загрузку в печь подач шихты, состоящей из кокса и железорудных материалов, содержащих магнезиально-глиноземистый агломерат с различным содержанием магнезии, перераспределение количества магнезиально-глиноземистого агломерата и изменение соотношения видов железорудных материалов по радиальным зонам печи, проплавление шихты, вдувание высокотемпературного комбинированного дутья, поддержание температуры конечных шлаков на 200-300oC выше температуры ликвидуса, выпуск чугуна и шлака, согласно изобретению при повышении в магнезиально- глиноземистых шлаках соотношения Al2O3/MgO на 0,1 ед. свыше 1,3 ед. в центральной зоне печи уменьшают количество железорудных материалов с соотношением Al2O3/MgO более 1,3 ед. на 1,3-1,5%, соответственно увеличивая его в периферийной зоне, а количество железорудных материалов с соотношением Al2O3/MgO менее 1,3 ед. уменьшают на 0,5-0,7% в периферийной зоне, соответственно увеличивая его на ту же величину в центральной зоне, при этом количество железорудных материалов и их видов в промежуточной зоне не изменяют.This object is achieved by the fact that in the known method of blast-furnace smelting on magnesia-alumina slag, comprising loading into the furnace feeds of a charge consisting of coke and iron ore materials containing magnesia-alumina agglomerate with different contents of magnesia, the redistribution of the amount of magnesia-alumina agglomerate changes the ratio of agglomerate types of iron ore materials along the radial zones of the furnace, the penetration of the charge, the injection of high-temperature combined blast, maintaining the temperature of cing slag at 200-300 o C above the liquidus temperature, the release of iron and slag, according to the invention with an increase in magnesian aluminous slag ratio Al 2 O 3 / MgO 0.1 units. over 1.3 units in the Central zone of the furnace reduce the amount of iron ore materials with a ratio of Al 2 O 3 / MgO more than 1.3 units by 1.3-1.5%, respectively increasing it in the peripheral zone, and the amount of iron ore materials with an Al 2 O 3 / MgO ratio of less than 1.3 units. decrease by 0.5-0.7% in the peripheral zone, respectively increasing it by the same amount in the central zone, while the amount of iron ore materials and their types in the intermediate zone do not change.
Проверка соответствия заявляемого изобретения требованиям новизны проводилась с учетом всех опубликованных изобретений. Сравнение заявляемого технического решения с прототипом позволило установить соответствие его критерию изобретения "новизна". Verification of compliance of the claimed invention with the requirements of novelty was carried out taking into account all published inventions. Comparison of the claimed technical solution with the prototype made it possible to establish compliance with its criteria of the invention of "novelty."
Промышленными и лабораторными исследованиями установлено, что повышение в доменной шихте соотношения Al2O3/MgO более 1,3 ед. усиливало газодинамическую напряженность, особенно центральной зоны печи. Диаграммы состояния трехкомпонентного шлака "CaO-MgO-SiO2" при различном (12-25%) содержании Al2O3 и соответственно соотношении Al2O3/MgO (1,3-1,8 ед.) свидетельствовали о смещении рабочих точек в области с более высокой плотностью изоком и изотерм, устойчивость полученных шлаков снижалась, вязкость повышалась. Уменьшение в центральной зоне печи количества железорудных материалов с соотношением Al2O3/MgO более 1,3 ед. на 1,3-1,5%, на каждую 0,1 ед. увеличения соотношения Al2O3/MgO и увеличение на 0,5-0,7% количества железорудных материалов с пониженным соотношением Al2O3/MgO позволяло повышать устойчивость и жидкоподвижность шлаков, улучшать характеристики их размягчения и плавления. Улучшение свойств магнезиально-глиноземистых шлаков при снижении соотношения Al2O3/MgO менее 1,3 ед. подтверждалось и лабораторными исследованиями, проведенными на высокотемпературной установке (печь Таммана).Industrial and laboratory studies have established that the increase in the blast furnace charge ratio Al 2 O 3 / MgO more than 1.3 units. increased gas-dynamic tension, especially of the central zone of the furnace. The state diagrams of the three-component slag "CaO-MgO-SiO 2 " at different (12-25%) Al 2 O 3 content and, accordingly, the ratio Al 2 O 3 / MgO (1.3-1.8 units) testified to a shift in operating points in the region with a higher density of isocom and isotherms, the stability of the resulting slags decreased, and the viscosity increased. The decrease in the Central zone of the furnace the amount of iron ore materials with a ratio of Al 2 O 3 / MgO more than 1.3 units by 1.3-1.5%, for every 0.1 units. an increase in the ratio of Al 2 O 3 / MgO and an increase of 0.5-0.7% in the amount of iron ore materials with a reduced ratio of Al 2 O 3 / MgO made it possible to increase the stability and liquid mobility of slags, and to improve their softening and melting characteristics. Improving the properties of magnesia-alumina slag while reducing the ratio of Al 2 O 3 / MgO less than 1.3 units It was also confirmed by laboratory studies conducted on a high-temperature installation (Tamman furnace).
Увеличение количества железорудных материалов с соотношением Al2O3/MgO более 1,3 ед. на 1,3-1,5% в периферийной зоне не привело к усилению газодинамической напряженности из-за достаточно высокой интенсивности газового потока в ней.An increase in the number of iron ore materials with an Al 2 O 3 / MgO ratio of more than 1.3 units by 1.3-1.5% in the peripheral zone did not lead to an increase in gas-dynamic tension due to the rather high intensity of the gas flow in it.
В процессе лабораторных исследований были определены рациональные свойства магнезиально-глиноземистых шлаков и установлены оптимальные величины пределов изменения количеств железорудных материалов с различным соотношением Al2O3/MgO по зонам доменной печи. Опытная шихта состояла из 90-100% магнезиально-глиноземистого агломерата с соотношением Al2O3/MgO 1,2-1,5 ед., руды Краснокаменского месторождения с соотношением Al2O3/MgO 0,3-0,6 ед. и обеспечивала получение магнезиально-глиноземистых шлаков с соотношением Al2O3/MgO на уровне 1,2-1,5 ед. При повышении в опытной шихте соотношения Al2O3/MgO более 1,3 ед. отмечалось ухудшение свойств шлаков, повышение их вязкости в температурном интервале текучести. Уменьшая количество агломерата с соотношением Al2O3/MgO более 1,3 ед. на 1,3-1,5% и осуществляя частичную его замену рудой, имеющей меньшее соотношение Al2O3/MgO на величину 0,5-0,7% (в зависимости от ее химического состава), получали шлаки более устойчивые во всем температурном интервале текучести. Фигуративные точки на диаграмме состояния "CaO-MgO-SiO2" смещались в область пониженной вязкости шлакового расплава. Изменение количества агломерата сверх установленных пределов (менее 1,3 и более 1,5%) не улучшало свойства получаемых шлаков, усиливало гетерогенность (повышение в расплаве содержания трудно восстановимой шпинели MgO•Al2O3) шлакового расплава. Постоянство температур плавления и вязкости получаемых шлаков ухудшалось, температурный интервал фильтрации расплава увеличивался на 40-100oC.In the course of laboratory studies, the rational properties of magnesia-alumina slags were determined and the optimal values of the limits of change in the quantities of iron ore materials with different ratios of Al 2 O 3 / MgO in the zones of the blast furnace were determined. The experimental charge consisted of 90-100% magnesia-alumina sinter with an Al 2 O 3 / MgO ratio of 1.2-1.5 units, Krasnokamensky ore ores with an Al 2 O 3 / MgO ratio of 0.3-0.6 units. and provided obtaining magnesia-alumina slag with a ratio of Al 2 O 3 / MgO at the level of 1.2-1.5 units. With an increase in the experimental charge ratio of Al 2 O 3 / MgO more than 1.3 units degradation of slag properties, increase of their viscosity in the temperature range of fluidity were noted. Reducing the amount of agglomerate with a ratio of Al 2 O 3 / MgO more than 1.3 units by 1.3-1.5% and partially replacing it with ore having a lower Al 2 O 3 / MgO ratio of 0.5-0.7% (depending on its chemical composition), more stable slags were obtained throughout temperature range of fluidity. The figurative points on the state diagram of "CaO-MgO-SiO 2 " were shifted to the region of low viscosity of the slag melt. Changing the amount of agglomerate in excess of the established limits (less than 1.3 and more than 1.5%) did not improve the properties of the resulting slag, increased heterogeneity (increase in the melt of the content of difficult to recover spinel MgO • Al 2 O 3 ) of the slag melt. The constancy of the melting temperature and viscosity of the resulting slag deteriorated, the temperature range of the melt filtration increased by 40-100 o C.
Пример. Предлагаемый способ доменной плавки осуществлен на доменной печи, полезным объемом 3000 м3, оборудованной дополнительным механическим регулятором распределения шихты на поверхности колошника. Перед загрузкой шихты в печь определяли ее химический состав, соотношение в ней Al2O3/MgO и другие показатели. Загрузка шихты осуществлялась по циклу из 10 порций кокса и железорудных материалов, укладка их на поверхности колошника осуществлялась по десяти равновеликим кольцевым зонам на фиксированные (6, 5, 4 и т.п. ) или переменные (6-5, 7-4 и т.п.) радиусы зон. При этом, 15% железорудных материалов загружалось в центральную зону печи, 40% - в промежуточную и 45% - в периферийную. Шихта состояла из 100-90% магнезиально-глиноземистого агломерата с соотношением Al2O3/MgO 1,23 ед. руды Краснокаменского месторождения с соотношением 0,48 ед. и обеспечивала получение магнезиально-глиноземистых шлаков с соотношением Al2O3/MgO на уровне 1,3 ед. Количество железорудных материалов в шихте составляло 50 т, в том числе агломерата - 50-45 т, руды - 0-5 т, кокса - 12,8-13,0 т. Параметры высоконагретого комбинированного дутья в процессе испытаний предлагаемого способа выдерживались постоянными. Температура горячего дутья колебалась в пределах 1140-1150oC, расход природного газа (72-74 м3/т чугуна) и кислорода (80-85 м3/т чугуна) обеспечивал теоретическую температуру горения на уровне 2100-2200oC, стабильное тепловое состояние горна печи и перегрев конечных шлаков на 200-300oC выше температуры ликвидуса. Химический состав выплавляемого чугуна соответствовал принятым на комбинате требованиям технических условий на передельный чугун.Example. The proposed method of blast furnace smelting is carried out on a blast furnace with a useful volume of 3000 m 3 , equipped with an additional mechanical regulator of the distribution of the charge on the top surface. Before loading the mixture into the furnace, its chemical composition, the ratio of Al 2 O 3 / MgO in it, and other indicators were determined. The charge was loaded in a cycle of 10 servings of coke and iron ore materials, laying them on the surface of the top of the furnace was carried out in ten equal circular zones to fixed (6, 5, 4, etc.) or variables (6-5, 7-4 and t .p.) the radii of the zones. At the same time, 15% of iron ore materials were loaded into the central zone of the furnace, 40% into the intermediate and 45% into the peripheral. The mixture consisted of 100-90% magnesia-alumina agglomerate with an Al 2 O 3 / MgO ratio of 1.23 units. ore Krasnokamensky deposit with a ratio of 0.48 units. and provided obtaining magnesia-alumina slag with a ratio of Al 2 O 3 / MgO at the level of 1.3 units The amount of iron ore materials in the charge was 50 tons, including sinter - 50-45 tons, ore - 0-5 tons, coke - 12.8-13.0 tons. The parameters of the highly heated combined blast during the tests of the proposed method were kept constant. The temperature of the hot blast ranged from 1140-1150 o C, the flow rate of natural gas (72-74 m 3 / t of cast iron) and oxygen (80-85 m 3 / t of cast iron) provided a theoretical combustion temperature of 2100-2200 o C, stable the thermal state of the furnace hearth and overheating of the final slag is 200-300 o C higher than the liquidus temperature. The chemical composition of cast iron corresponded to the technical requirements for pig iron accepted at the plant.
При увеличении в магнезиально-глиноземистых шлаках соотношения Al2O3/MgO на 0,1 ед. свыше 1,3 уменьшали в каждой подаче количество магнезиально-глиноземистого агломерата, загружаемого в центральную зону печи, на 1,4% (0,7 т) от общего количества (50 т) загружаемого агломерата и увеличение на 0,6% (0,3 т) количества руды соответствующее изменение количества агломерата и руды в периферийной зоне при сохранении количества железорудных материалов и их видов в промежуточной зоне печи остается неизменным. Для этого радиус укладки в кольцевую зону первой по циклу порции шихты (АА) уменьшали с 7-3 до 7-4 (количество агломерата в центральной зоне печи уменьшилось на 0,7 т), а радиус третьей по циклу подачи (АР) увеличивали с 7-4 до 7-2 (доля руды возросла на 0,3 т). Радиус пятой по циклу порции агломерата увеличивали с 7-4 до 8-4 (количество агломерата в периферийной зоне возросло на 0,7 т), а радиус девятой (АР) уменьшали с 8-3 до 7-3 (количество руды уменьшилось на 0,3 т). Радиусы укладки железорудных материалов в промежуточную зону не изменялись.With an increase in magnesia-alumina slag, the ratio of Al 2 O 3 / MgO by 0.1 units over 1.3, in each feed, the amount of magnesia-alumina agglomerate loaded into the central zone of the furnace was reduced by 1.4% (0.7 t) of the total amount (50 t) of loaded agglomerate and an increase of 0.6% (0, 3 t) the amount of ore, the corresponding change in the amount of sinter and ore in the peripheral zone while maintaining the amount of iron ore materials and their types in the intermediate zone of the furnace remains unchanged. For this, the radius of laying in the annular zone of the first charge portion of the cycle (AA) was reduced from 7-3 to 7-4 (the amount of agglomerate in the central zone of the furnace decreased by 0.7 t), and the radius of the third feed cycle (AP) was increased from 7-4 to 7-2 (ore share increased by 0.3 tons). The radius of the fifth portion of the agglomerate portion was increased from 7-4 to 8-4 (the amount of agglomerate in the peripheral zone increased by 0.7 t), and the radius of the ninth (AR) was reduced from 8-3 to 7-3 (the amount of ore decreased by 0 , 3 t). The radii of the laying of iron ore materials in the intermediate zone did not change.
Основные технико-экономические показатели работы доменной печи, полученные по результатам промышленных плавок, приведены в таблице. Данные таблицы свидетельствуют о повышении производительности доменной печи на 1,0-1,2% и снижении удельного расхода кокса на 0,5-0,8% при выплавке чугуна по предлагаемому способу. The main technical and economic indicators of the blast furnace, obtained by the results of industrial melting, are shown in the table. The data in the table indicate an increase in the productivity of the blast furnace by 1.0-1.2% and a decrease in the specific consumption of coke by 0.5-0.8% when smelting cast iron by the proposed method.
Предлагаемый способ доменной плавки промышленно применим на доменных печах всех металлургических предприятий России, не требует капитальных затрат и обеспечивает снижение себестоимости выплавляемого чугуна. The proposed method of blast furnace smelting is industrially applicable to blast furnaces of all metallurgical enterprises in Russia, does not require capital expenditures and provides a reduction in the cost of smelted pig iron.
Заявитель: открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат"
Источники информации
1. Авторское свидетельство СССР N 981363, Мкл. C 21 B 5/02, 1982.Applicant: West Siberian Metallurgical Combine Open Joint-Stock Company
Sources of information
1. USSR author's certificate N 981363, Mkl. C 21
2. Патент РФ N 1790605, C 21 B 5/02, 31.10.1990. 2. RF patent N 1790605, C 21
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99114744/02A RU2161204C1 (en) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Method of blast furnace smelting on magnesian-aluminous slags |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99114744/02A RU2161204C1 (en) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Method of blast furnace smelting on magnesian-aluminous slags |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2161204C1 true RU2161204C1 (en) | 2000-12-27 |
Family
ID=20222366
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99114744/02A RU2161204C1 (en) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Method of blast furnace smelting on magnesian-aluminous slags |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2161204C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2350658C2 (en) * | 2007-03-22 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Method for blast-furnace smelting on magnesia-aluminous slags |
| RU2621206C1 (en) * | 2015-11-26 | 2017-06-01 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of low-slag domain melting on magnesium slags |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU981363A1 (en) * | 1981-01-14 | 1982-12-15 | Предприятие П/Я Р-6335 | Method for blast furnace smelting using magnesial-aluminia slags |
| SU1328380A1 (en) * | 1985-05-12 | 1987-08-07 | Институт черной металлургии | Method of adjusting slag conditions of blast furnace |
| SU1749232A1 (en) * | 1990-11-02 | 1992-07-23 | Уральский научно-исследовательский институт черных металлов | Blast furnace processing of high-magnesia iron ore stock |
-
1999
- 1999-07-07 RU RU99114744/02A patent/RU2161204C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU981363A1 (en) * | 1981-01-14 | 1982-12-15 | Предприятие П/Я Р-6335 | Method for blast furnace smelting using magnesial-aluminia slags |
| SU1328380A1 (en) * | 1985-05-12 | 1987-08-07 | Институт черной металлургии | Method of adjusting slag conditions of blast furnace |
| SU1749232A1 (en) * | 1990-11-02 | 1992-07-23 | Уральский научно-исследовательский институт черных металлов | Blast furnace processing of high-magnesia iron ore stock |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Ж. СТАЛЬ, N 12, 1969, с.1073 - 1077. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2350658C2 (en) * | 2007-03-22 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Method for blast-furnace smelting on magnesia-aluminous slags |
| RU2621206C1 (en) * | 2015-11-26 | 2017-06-01 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of low-slag domain melting on magnesium slags |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3726665A (en) | Slagging in basic steel-making process | |
| CA3181620A1 (en) | Method for producing liquid pig iron from a dri product | |
| RU2119958C1 (en) | Method of washing blast furnace hearth | |
| CN110295261A (en) | A kind of smelting process of high manganese hot metal in steelmaking | |
| US3947267A (en) | Process for making stainless steel | |
| RU2161204C1 (en) | Method of blast furnace smelting on magnesian-aluminous slags | |
| KR102628195B1 (en) | Molten steel manufacturing method | |
| RU2386703C1 (en) | Method of steelmaking in basic oxygen converter | |
| KR102606028B1 (en) | Methods for smelting metallic feedstock materials | |
| EP1274870A1 (en) | Ferroalloy production | |
| RU2136761C1 (en) | Method of flushing of blast-furnace hearth | |
| RU2344179C2 (en) | Method of continuous processing iron oxide containing materials and device for implementation of this method | |
| US20030150295A1 (en) | Ferroalloy production | |
| JPS6250544B2 (en) | ||
| US2308984A (en) | Synthetic ore | |
| JPS6036613A (en) | Production of raw molten nickel-containing stainless steel | |
| RU2796485C1 (en) | Charge for the production of magnesian iron flux | |
| RU2805114C1 (en) | Steel melting method in electric arc furnace | |
| JPH0635604B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| CN112981222B (en) | Method for improving purity of molten iron in nodular cast iron smelting | |
| Götze et al. | From Ore to Steel | |
| RU2172780C1 (en) | Method of blast-furnace smelting | |
| SU417485A1 (en) | ||
| RU2351657C2 (en) | Blast-furnace melting method of titanium-bearing iron-ore raw materials | |
| RU2237723C1 (en) | Method of blast-furnace smelting |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060708 |