RU2621206C1 - Method of low-slag domain melting on magnesium slags - Google Patents
Method of low-slag domain melting on magnesium slags Download PDFInfo
- Publication number
- RU2621206C1 RU2621206C1 RU2015150801A RU2015150801A RU2621206C1 RU 2621206 C1 RU2621206 C1 RU 2621206C1 RU 2015150801 A RU2015150801 A RU 2015150801A RU 2015150801 A RU2015150801 A RU 2015150801A RU 2621206 C1 RU2621206 C1 RU 2621206C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- slag
- coke
- csr
- pig iron
- iron
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 54
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims abstract description 15
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 title 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 title 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 44
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 25
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims abstract description 17
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 abstract description 12
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- MHKWSJBPFXBFMX-UHFFFAOYSA-N iron magnesium Chemical compound [Mg].[Fe] MHKWSJBPFXBFMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 description 18
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/04—Making slag of special composition
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Способ малошлаковой доменной плавки на магнезиальных шлакахMethod for low-slag blast-furnace smelting on magnesian slags
Изобретение относится к области черной металлургии, а именно к производству чугуна в доменных печах.The invention relates to the field of ferrous metallurgy, namely to the production of pig iron in blast furnaces.
Известен способ доменной плавки на магнезиально-глиноземистых шлаках с определенным содержанием оксидов алюминия и магния, в котором шлаки нагревают на 200-300°С выше температуры плавления [Патент SU №981363, МПК С21В 5/02, 1982].A known method of blast-furnace melting on magnesia-alumina slag with a certain content of aluminum and magnesium oxides, in which the slag is heated to 200-300 ° C above the melting temperature [Patent SU No. 981363, IPC СВВ 5/02, 1982].
Недостаток данного способа заключается в перерасходе кокса на плавку и газа на отопление воздухонагревателей.The disadvantage of this method is the overspending of coke for melting and gas for heating air heaters.
Наиболее близким к заявляемому изобретению по технологической сущности является способ доменной плавки на магнезиально-глиноземистых шлаках с содержанием Al2O3 и MgO от 5 до 20% каждого, включающий загрузку шихты, вдувание высокотемпературного комбинированного дутья с использованием глиноземистых и магнезиальных добавок. Железорудную шихту формируют с кремниевым модулем SiO2/Al2O3 в пределах 2,2-2,5 и с магнезиальным показателем MgO/(CaO+MgO) в пределах 0,30-0,35, при пониженной основности шлака CaO/SiO2, равной 0,78-0,92 [Патент RU №2350658, МПК С21В 5/04, 2009].Closest to the claimed invention by its technological essence is a method of blast-furnace melting on magnesia-alumina slag with Al 2 O 3 and MgO content from 5 to 20% each, including loading the charge, blowing in high-temperature combined blast using alumina and magnesia additives. An iron ore charge is formed with a silicon module SiO 2 / Al 2 O 3 in the range of 2.2-2.5 and with a magnesia value of MgO / (CaO + MgO) in the range of 0.30-0.35, with a reduced basicity of CaO / SiO slag 2 , equal to 0.78-0.92 [Patent RU No. 2350658, IPC С21В 5/04, 2009].
Недостатком способа является то, что предлагаемый ввод в шихту глинозема снижает содержание в ней железа и тем самым ухудшает технико-экономические показатели плавки. Способ по основным защищаемым параметрам не является универсальным, в нем не отражена современная тенденция специфики малошлаковой технологии доменной плавки с использованием низкокремнистых окатышей и ее связь с качеством кокса. Это ограничивает потенциальное уменьшение расхода кокса, снижение содержания серы и кремния в чугуне.The disadvantage of this method is that the proposed input into the mixture of alumina reduces the iron content in it and thereby affects the technical and economic performance of the smelting. The method according to the main parameters to be protected is not universal, it does not reflect the current trend of the specificity of low-slag blast furnace technology using low-silicon pellets and its relationship with the quality of coke. This limits the potential reduction in coke consumption, a decrease in the content of sulfur and silicon in cast iron.
Технический результат изобретения заключается в получении чугуна с ограниченным (пониженным) содержанием серы и кремния, а также в снижении расхода кокса на плавку.The technical result of the invention is to obtain cast iron with a limited (low) sulfur and silicon content, as well as to reduce the consumption of coke for melting.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе малошлаковой доменной плавки на магнезиальных шлаках чугуна с ограниченным содержанием серы и кремния, включающем загрузку в доменную печь кокса с определением его горячей прочности, шихты, содержащей в железорудной части офлюсованный магнезиальный агломерат и низкокремнистые окатыши и шлакообразующие, проплавку шихты с получением чугуна и конечного шлака, в котором при отклонении показателя горячей прочности кокса на 2% и более от заданного исходного значения, соответствующего заданному исходному выходу шлака, согласно изобретению текущий выход шлака задают, исходя из зависимости:The specified technical result is achieved by the fact that in the method of small-slag blast furnace smelting on magnesia slag of pig iron with a limited content of sulfur and silicon, which includes loading coke into the blast furnace with determination of its hot strength, a charge containing fluxed magnesia sinter in the iron ore part and low-silica pellets, and slag melting the mixture to obtain pig iron and final slag, in which, when the coke hot strength index deviates by 2% or more from a predetermined initial value, it corresponds to according to the invention, the current slag output is set based on the dependence:
Шт=Ши-kш×(CSRт-CSRи),W t = W and -k w × (CSR t -CSR u ),
где:Where:
Шт - текущий выход конечного шлака, кг/т чугуна;W t - the current output of the final slag, kg / t of pig iron;
Ши - заданный исходный выход шлака, равный 250 кг/т чугуна;W and - a given initial output of slag equal to 250 kg / t of pig iron;
kш=5 - размерный коэффициент, кг/т чугуна;k W = 5 - dimensional coefficient, kg / t of pig iron;
CSRт - текущее значение показателя горячей прочности кокса, %;CSR t - current value of the indicator of hot strength of coke,%;
CSRи - заданное исходное значение показателя горячей прочности кокса, 51%,CSR and - the specified initial value of the indicator of hot strength of coke, 51%,
а полную основность шлака (CaO+MgO)/SiO2 изменяют на 0,02 обратно пропорционально на каждые 10 кг/т чугуна изменения выхода конечного шлака.and the total basicity of the slag (CaO + MgO) / SiO 2 is changed by 0.02 inversely for every 10 kg / t of pig iron changes in the yield of the final slag.
Кроме того, соотношение MgO/SiO2 в конечном шлаке поддерживают в пределах 0,28-0,58.In addition, the ratio of MgO / SiO 2 in the final slag is maintained in the range of 0.28-0.58.
Сущность изобретения заключается в следующем.The invention consists in the following.
Значения параметров заявляемого способа определены на основании имеющегося практического опыта малошлаковой доменной плавки и опытной плавки, проведенной на доменной печи объемом 5580 м3 ПАО «Северсталь».The values of the parameters of the proposed method are determined on the basis of existing practical experience of low-slag blast furnace smelting and experimental melting conducted on a blast furnace with a volume of 5580 m 3 PAO Severstal.
Малошлаковая плавка характеризуется, в первую очередь, низким выходом шлака. В мировой практике доменного производства выход шлака изменяется в широком диапазоне 160-480 кг/т чугуна. Доменный процесс с выходом шлака менее 300 кг/т чугуна принято считать малошлаковой технологией. В реальных условиях при наличии агломерата в шихте нижний предел выхода шлака на доменных печах ограничивается величиной 200 кг/т чугуна, поэтому для выбора величины заданного исходного выхода конечного шлака (Ши) практический диапазон был принят равным 200-300 кг/т чугуна, а величина Ши - равной 250 кг/т чугуна, что соответствует среднему значению указанного диапазона.Small slag smelting is characterized, first of all, by low slag output. In world practice of blast furnace production, the slag yield varies over a wide range of 160-480 kg / t of pig iron. A blast furnace process with a slag output of less than 300 kg / t of pig iron is considered to be a small-slag technology. In real conditions, in the presence of agglomerate in the charge, the lower limit of slag output on blast furnaces is limited to 200 kg / t of cast iron, therefore, to select the value of the specified initial output of the final slag (W and ), the practical range was taken to be 200-300 kg / t of cast iron, and the value of W and - equal to 250 kg / t of cast iron, which corresponds to the average value of the specified range.
Опытная плавка проводилась с использованием в шихте агломерата и кокса собственного производства и окатышей Костомукшского ГОКа, а также конвертерного шлака. В различные периоды опытной плавки использовали офлюсованный магнезиальный агломерат из смеси концентратов Ковдорского и Оленегорского ГОКов, низкокремнистые окатыши, кокс с показателями горячей прочности (CSR) в пределах 43-61%. Результаты опытной плавки сопоставлялись с показателями работы доменной печи в штатном (базовом) режиме, когда применялись рядовые офлюсованные окатыши. Химический состав используемых железорудных материалов приведен в таблице 1.Experimental smelting was carried out using sinter and coke of own production and pellets from the Kostomuksha GOK, as well as converter slag in the charge. In different periods of the experimental melting, they used fluxed magnesia agglomerate from a mixture of concentrates of Kovdorsky and Olenegorsky GOKs, low-silicon pellets, coke with hot strength indices (CSR) in the range of 43-61%. The results of the experimental smelting were compared with the performance of the blast furnace in the standard (basic) mode, when ordinary fluxed pellets were used. The chemical composition of the used iron ore materials is given in table 1.
Опытная плавка состояла из 10 условно выделенных периодов, характеризовавшихся, в первую очередь, изменением текущего значения показателя горячей прочности кокса CSRт.The experimental smelting consisted of 10 conditionally allocated periods, characterized, first of all, by a change in the current value of the coke hot strength index CSR t .
В таблице 2 приведены значения параметров заявляемого способа в различные периоды опытной плавки и в штатном (базовом) режиме работы доменной печи, а также основные показатели доменной плавки, которые использовались для выбора и обоснования рациональных значений заявляемого способа.Table 2 shows the values of the parameters of the proposed method at different periods of the experimental melting and in the standard (basic) mode of operation of the blast furnace, as well as the main indicators of the blast furnace, which were used to select and justify the rational values of the proposed method.
В качестве заданного исходного значения показателя горячей прочности кокса (CSRи) на период проведения опытной плавки было принято округленное среднее значение этой величины CSRи=51,0%, полученное по результатам обработки выборки значений этого показателя, сформированной в течение заданного периода (3 месяца) работы доменной печи в штатном (базовом) режиме.For a given initial value of the coke hot strength index (CSR and ) for the period of experimental melting, a rounded average value of this CSR value and = 51.0% was taken, obtained from the processing of a sample of the values of this indicator formed during a given period (3 months ) operation of the blast furnace in the standard (basic) mode.
Как следует из данных, приведенных в таблице 2, в соответствии с заявляемым способом текущий выход конечного шлака (Шт) в период опытной плавки задавался, исходя из зависимости:As follows from the data given in table 2, in accordance with the inventive method, the current output of the final slag (W t ) during the experimental melting was set based on the dependence:
Шт=Ши-kш×(CSRт-CSRи),W t = W and -k w × (CSR t -CSR u ),
где:Where:
Шт - текущий выход конечного шлака, кг/т чугуна;W t - the current output of the final slag, kg / t of pig iron;
Ши=250 - заданный исходный выход шлака, кг/т чугуна;W and = 250 - a given initial output of slag, kg / t of pig iron;
kш=5 - размерный коэффициент, кг/т чугуна;k W = 5 - dimensional coefficient, kg / t of pig iron;
CSRт - текущее значение показателя горячей прочности кокса, %;CSR t - current value of the indicator of hot strength of coke,%;
CSRи - заданное исходное значение показателя горячей прочности кокса, %,CSR and - the specified initial value of the indicator of hot strength of coke,%,
Например, в третьем периоде, при уменьшении текущего значения показателя горячей прочности кокса CSRт до 48% задаваемый текущий выход конечного шлака составил:For example, in the third period, with a decrease in the current value of the hot strength index of coke CSR t to 48%, the set current output of the final slag was:
Шт=Ши-kш×(CSRт-CSRи)=250-5×(48-51)=265 кг/т чугуна.W t = W and -k w × (CSR t -CSR u ) = 250-5 × (48-51) = 265 kg / t of cast iron.
Аналогично, в соответствии с предложенной зависимостью, задавалась величина текущего выхода конечного шлака (Шт) в остальных периодах при отклонении величины текущего значения показателя горячей прочности кокса (CSRт) по отношению к заданному исходному значению показателя горячей прочности кокса (CSRи) на 2% и более. В седьмом периоде, где величина CSRт отличалась по отношению к CSRи на 1%, в соответствии с условиями заявляемого способа величина Шт принималась и задавалась равной Ши=250 кг/т чугуна.Similarly, in accordance with the proposed dependence, the value of the current output of the final slag (W t ) was set in other periods when the value of the current value of the coke hot strength index (CSR t ) deviated from the predetermined initial value of the coke hot strength index (CSR and ) by 2 % and more. In the seventh period, where the value of CSR t differed with respect to CSR and by 1%, in accordance with the conditions of the proposed method, the value of W t was taken and set equal to W and = 250 kg / t of cast iron.
При проведении опытной плавки также в соответствии с заявляемым способом полная основность шлака (СаО+MgO)/SiO2 изменялась на 0,02 обратно пропорционально каждым 10 кг/т чугуна изменения выхода шлака. В качестве базового значения (СаО+MgO)/SiO2 на период опытной плавки принято (СаО+MgO)/SiO2=1,32, что соответствует среднему значению, полученному по результатам обработки выборки значений этого показателя, сформированной в течение заданного периода (3 месяца) работы доменной печи в штатном (базовом) режиме.When conducting experimental smelting also in accordance with the claimed method, the total basicity of the slag (CaO + MgO) / SiO 2 was changed by 0.02 inversely proportional to each 10 kg / t of pig iron changes in the slag yield. As the base value (CaO + MgO) / SiO 2 for the experimental melting period, (CaO + MgO) / SiO 2 = 1.32 is taken, which corresponds to the average value obtained from the processing of a sample of values of this indicator formed over a given period ( 3 months) the operation of the blast furnace in the standard (basic) mode.
Например, при увеличении в четвертом периоде текущего выхода конечного шлака (Шт) на 40 кг/т чугуна по отношению к заданному исходному выходу шлака (Ши) (Шт-Ши=290-250=40 кг/т чугуна), полная основность конечного шлака была уменьшена на 0,02×40/10=0,08. При этом шаг изменения выбран равным 0,02, поскольку меньшие изменения в общепринятой технологической практике считаются труднореализуемыми и малозначимыми для оперативного управления процессом.For example, with an increase in the fourth period of the current output of final slag (W t ) by 40 kg / t of pig iron relative to a given initial output of slag (W and ) (W t -Sh and = 290-250 = 40 kg / t of cast iron), the total basicity of the final slag was reduced by 0.02 × 40/10 = 0.08. In this case, the change step was chosen equal to 0.02, since smaller changes in generally accepted technological practice are considered difficult to implement and of little significance for operational process control.
Как следует из приведенных в таблице 2 данных, при проведении опытной плавки по заявляемому способу технико-экономические показатели процесса выплавки чугуна в целом (средние значения) существенно улучшились по отношению к периоду работы доменной печи в штатном (базовом) режиме: производительность доменной печи увеличилась на 4,4%, удельный расход кокса снизился на 8 кг/т чугуна с одновременным улучшением качества чугуна - среднее содержание серы в нем снизилось с 0,026 до 0,024. Полученные в процессе опытной плавки результаты позволили определить рациональные пределы изменения отношения MgO/SiO2. Значения отношения MgO/SiO2 в четвертом (0,28) и десятом (0,58) периодах опытной плавки соответствуют граничному, принятому на ПАО «Северсталь», содержанию серы в чугуне - 0,030% (таблица 2). При значениях отношения MgO/SiO2 менее 0,28 (0,26 в шестом периоде) и более 0,58 (0,60 в девятом периоде) содержание серы в чугуне составляло 0,032% и 0,037%, соответственно, что превышает уровень установленного технологической инструкцией ограничения, указанного выше. Таким образом, исходя из полученных в процессе опытной плавки результатов, для обеспечения требуемого качества чугуна рациональный диапазон изменения отношения MgO/SiO2 равен 0,28-0,58.As follows from the data in table 2, when conducting experimental smelting according to the claimed method, the technical and economic indicators of the process of iron smelting in general (average values) significantly improved in relation to the period of operation of the blast furnace in the standard (basic) mode: the productivity of the blast furnace increased by 4.4%, the specific consumption of coke decreased by 8 kg / t of pig iron while improving the quality of cast iron - the average sulfur content in it decreased from 0.026 to 0.024. The results obtained in the experimental smelting process allowed us to determine the rational limits of the change in the MgO / SiO 2 ratio. The values of the MgO / SiO 2 ratio in the fourth (0.28) and tenth (0.58) periods of trial smelting correspond to the boundary sulfur content in pig iron accepted at Severstal PJSC - 0.030% (table 2). When the MgO / SiO 2 ratio is less than 0.28 (0.26 in the sixth period) and more than 0.58 (0.60 in the ninth period), the sulfur content in cast iron was 0.032% and 0.037%, respectively, which exceeds the level of the established technological instruction limits indicated above. Thus, based on the results obtained in the trial smelting process, to ensure the required quality of cast iron, the rational range of change in the MgO / SiO 2 ratio is 0.28-0.58.
Claims (10)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015150801A RU2621206C1 (en) | 2015-11-26 | 2015-11-26 | Method of low-slag domain melting on magnesium slags |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015150801A RU2621206C1 (en) | 2015-11-26 | 2015-11-26 | Method of low-slag domain melting on magnesium slags |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2621206C1 true RU2621206C1 (en) | 2017-06-01 |
| RU2015150801A RU2015150801A (en) | 2017-06-02 |
Family
ID=59031607
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015150801A RU2621206C1 (en) | 2015-11-26 | 2015-11-26 | Method of low-slag domain melting on magnesium slags |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2621206C1 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2161204C1 (en) * | 1999-07-07 | 2000-12-27 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method of blast furnace smelting on magnesian-aluminous slags |
| RU2350658C2 (en) * | 2007-03-22 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Method for blast-furnace smelting on magnesia-aluminous slags |
| CN104278118A (en) * | 2014-10-24 | 2015-01-14 | 山东钢铁股份有限公司 | Method of using waste magnesia carbon bricks in blast furnace iron making to improve performances of blast-furnace slag |
-
2015
- 2015-11-26 RU RU2015150801A patent/RU2621206C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2161204C1 (en) * | 1999-07-07 | 2000-12-27 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method of blast furnace smelting on magnesian-aluminous slags |
| RU2350658C2 (en) * | 2007-03-22 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Method for blast-furnace smelting on magnesia-aluminous slags |
| CN104278118A (en) * | 2014-10-24 | 2015-01-14 | 山东钢铁股份有限公司 | Method of using waste magnesia carbon bricks in blast furnace iron making to improve performances of blast-furnace slag |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2015150801A (en) | 2017-06-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100577822C (en) | Method for extracting vanadium and dephosphorizing from molten iron containing vanadium and steelmaking process using the method | |
| CN109321704B (en) | Smelting method for reducing phosphorus content of smelting final slag by slag splashing furnace protection | |
| CN105671248B (en) | A kind of smelting process of converter high efficiency dephosphorating | |
| CN102443675A (en) | Production method of low-sulfur steel | |
| CN104357657A (en) | Method for preparing oxidized pellets from converter dedusting ash | |
| CN104878153A (en) | Converter dephosphorization method for high-phosphorus low-silicon molten iron | |
| CN101363068A (en) | A method for smelting low-phosphorus molten steel | |
| CN104073586B (en) | A kind of method of converter operation of Wingdale low phosphorus steel by smelting | |
| Wu et al. | Dephosphorization stability of hot metal by double slag operation in basic oxygen furnace | |
| CN103627843B (en) | Semi-steel making slagging method and Semi-steel making method | |
| CN104032095A (en) | Molten steel dephosphorizing agent and method for dephosphorizing molten steel | |
| CN108611461A (en) | The method for reducing semi-steel making rephosphorization | |
| CN107201421A (en) | A kind of production method of super-low sulfur molten steel | |
| CN106282477B (en) | A kind of smelting process of ultra-low phosphoretic steel | |
| CN107058679B (en) | A method of stablizing half steel quality | |
| CN115558735B (en) | Smelting method of pure iron | |
| RU2621206C1 (en) | Method of low-slag domain melting on magnesium slags | |
| CN112126738A (en) | Blowing method of low-temperature low-silicon molten iron of converter | |
| CN104232845A (en) | Argon oxygen decarburization (AOD) slag-making method during smelting of sulfur-containing free-cutting stainless steel | |
| CN108570528B (en) | Control method for improving steelmaking converter blowing end point temperature | |
| JP6167802B2 (en) | Hot metal refining method | |
| JP2015010267A (en) | Method and apparatus for blowing control | |
| JP2001064714A (en) | Steelmaking slag reforming method | |
| CN102382928A (en) | Method for improving fluidity of molten slag at primary stage of converter smelting | |
| CN110423856B (en) | Low-temperature smelting method for dephosphorization and decarburization of low-silicon molten iron |