RU2173032C2 - Device for producing high-temperature plasma and neutron radiation - Google Patents
Device for producing high-temperature plasma and neutron radiation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2173032C2 RU2173032C2 RU99116885/06A RU99116885A RU2173032C2 RU 2173032 C2 RU2173032 C2 RU 2173032C2 RU 99116885/06 A RU99116885/06 A RU 99116885/06A RU 99116885 A RU99116885 A RU 99116885A RU 2173032 C2 RU2173032 C2 RU 2173032C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- plasma
- compartment
- braking
- compartments
- acceleration
- Prior art date
Links
- 230000005855 radiation Effects 0.000 title claims abstract description 11
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims abstract description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 8
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 5
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N Deuterium Chemical compound [2H] YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-VVKOMZTBSA-N Dideuterium Chemical compound [2H][2H] UFHFLCQGNIYNRP-VVKOMZTBSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 229910052805 deuterium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000005520 electrodynamics Effects 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/10—Nuclear fusion reactors
Landscapes
- Plasma Technology (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области плазменной техники и управляемого термоядерного синтеза и может быть использовано для получения высокотемпературной плазмы с целью изучения ее свойств, а также генерации нейтронного излучения. The invention relates to the field of plasma technology and controlled thermonuclear fusion and can be used to obtain high-temperature plasma in order to study its properties, as well as the generation of neutron radiation.
Известно устройство для получения высокотемпературной плазмы, содержащее два электродинамических ускорителя с импульсным напуском газа, два плазмопровода, камеру торможения или взаимодействия, а также систему синхронизации этих ускорителей (см. А.М. Житлухин и др. "Удержание высокотемпературной плазмы с β = 1 в открытой ловушке". Письмо в ЖЭТФ, т. 39, вып. 6, стр. 247 - 249, 1984 г.). Ускорители устанавливались на расстоянии 7 м навстречу друг другу и запитывались от конденсаторных батарей емкостью 1150 мкФ. Камеры ускорителей соединялись с камерой торможения тонкостенными металлическими плазмопроводами диаметром 30 см, в которых с помощью наружных многовитковых соленоидов создавалось квазистационарное профилированное магнитное поле. Камера торможения представляла собой аксиально симметричную ловушку пробочной конфигурации длиной 2 м с напряженностью поля в пробках 14,4 кЭ. В результате столкновения двух плазменных потоков в ловушке образовывалась плазма с ионной температурой ~2 кэВ, погонной плотностью ~1,5•1017 1/см, энергосодержанием ~15 кДж и временем удержания плазмы ~40 мкс. Недостатками известного устройства являются невысокие начальная (на выходе ускорителей) температура плазменных сгустков и конечная температура плазмы в зоне их столкновения, большие линейные размеры ускорителей и плазмопроводов, а также сложность осуществления процессов термоизоляции и проводки плазменных сгустков по плазмопроводу и ввода их в камеру взаимодействия.A device for producing high-temperature plasma is known, which contains two electrodynamic accelerators with pulsed gas inlet, two plasma lines, a braking or interaction chamber, and also a synchronization system for these accelerators (see A.M. Zhitlukhin et al. "Holding a high-temperature plasma with β = 1 in open trap. "Letter to JETP, vol. 39, issue 6, p. 247 - 249, 1984). Accelerators were installed at a distance of 7 m towards each other and were powered by 1150 uF capacitor banks. The accelerator chambers were connected to the braking chamber by thin-walled metal plasma pipelines with a diameter of 30 cm, in which a quasi-stationary profiled magnetic field was created using external multi-turn solenoids. The braking chamber was an axially symmetric trap of a plug configuration 2 m long with a field strength in plugs of 14.4 kOe. As a result of the collision of two plasma flows in a trap, a plasma was formed with an ion temperature of ~ 2 keV, a linear density of ~ 1.5 • 10 17 1 / cm, an energy content of ~ 15 kJ and a plasma retention time of ~ 40 μs. The disadvantages of the known device are the low initial (at the exit of the accelerators) temperature of the plasma clumps and the final temperature of the plasma in the zone of their collision, the large linear dimensions of the accelerators and plasma ducts, as well as the difficulty of thermal insulation processes and the conductivity of plasma clumps through the plasma duct and entering them into the interaction chamber.
Наиболее близким к заявляемому устройству является устройство для получения высокотемпературной плазмы (а. с. СССР N 1268080, кл. МПК H 05 H 1/00, авторов Гаранина С.Ф. и дp., заявлено 11.01.85, опубликовано 19.06.95, БИ N 17). Устройство по прототипу содержит осесимметричную плазменную камеру, образованную коаксиальными электродами, и состоящую из отсеков ускорения и торможения плазмы с кольцевым зазором между отсеками в форме сопла Лаваля и источник электромагнитной энергии, подключенный к электродам со стороны входа в отсек ускорения плазмы. Кроме того, устройство содержит дополнительный источник начального магнитного поля, подключенный к электродам со стороны выхода отсека торможения. Отсек торможения выполнен в виде кольцевого зазора между продолжением электродов отсека ускорения. Оба отсека камеры заполняются дейтерием или смесью тяжелых изотопов водорода. В объем плазменной камеры вводится начальное азимутальное магнитное поле, после чего осуществляют ионизацию газа, ускорение полученной плазмы нарастающим азимутальным магнитным полем до скорости, превышающей альфвеновскую скорость звука, путем пропускания плазмы через сопло Лаваля, а затем происходит торможение и нагрев плазмы в ударной волне, формирующейся на выходе из сопла. Closest to the claimed device is a device for producing high-temperature plasma (a.s. USSR N 1268080, class IPC H 05 H 1/00, authors Garanin S.F., etc. BI N 17). The prototype device comprises an axisymmetric plasma chamber formed by coaxial electrodes and consisting of plasma acceleration and deceleration compartments with an annular gap between the compartments in the form of a Laval nozzle and an electromagnetic energy source connected to the electrodes from the input side of the plasma acceleration compartment. In addition, the device contains an additional source of the initial magnetic field connected to the electrodes from the output side of the brake compartment. The braking compartment is made in the form of an annular gap between the continuation of the electrodes of the acceleration compartment. Both compartments of the chamber are filled with deuterium or a mixture of heavy hydrogen isotopes. An initial azimuthal magnetic field is introduced into the volume of the plasma chamber, after which the gas is ionized, the resulting plasma is accelerated by the growing azimuthal magnetic field to a speed exceeding the Alfvén speed of sound by passing the plasma through the Laval nozzle, and then the plasma is decelerated and heated in the shock wave forming at the exit of the nozzle.
К недостаткам устройства - прототипа можно отнести недостаточно высокую среднюю температуру плазмы в отсеке торможения, сильную неоднородность плотности и температуры плазмы в отсеке торможения, невозможность обеспечить большое время жизни высокотемпературной плазмы из-за загрязнения водородной плазмы поступающими в отсек торможения парами изолятора, что является основным препятствием для дальнейшего повышения температуры плазмы и увеличения выхода термоядерных нейтронов путем повышения энергии источника или путем адиабатического сжатия плазмы в отсеке торможения. The disadvantages of the prototype device include insufficiently high average plasma temperature in the braking compartment, strong heterogeneity of the density and temperature of the plasma in the braking compartment, the inability to ensure a long lifetime of high-temperature plasma due to contamination of the hydrogen plasma by the insulator vapor entering the braking compartment, which is the main obstacle to further increase the temperature of the plasma and increase the yield of thermonuclear neutrons by increasing the energy of the source or by adiabatically th plasma compression in the braking compartment.
Решаемая задача - создание устройства для получения высокотемпературной плазмы с временем жизни, достаточным для обеспечения возможности дальнейшего нагрева плазмы путем адиабатического сжатия ее в отсеке торможения. The problem to be solved is the creation of a device for producing a high-temperature plasma with a lifetime sufficient to ensure the possibility of further heating of the plasma by adiabatic compression in the braking compartment.
Техническим результатом при решении данной задачи является повышение температуры и увеличение времени жизни нагретой плазмы. The technical result in solving this problem is to increase the temperature and increase the lifetime of the heated plasma.
Указанный технический результат достигается тем, что по сравнению с известным устройством для получения высокотемпературной плазмы и нейтронного излучения, содержащим осесимметричную плазменную камеру, образованную коаксиальными электродами, и состоящую из отсеков ускорения и торможения плазмы с кольцевым зазором между отсеками в форме сопла Лаваля и источник электромагнитной энергии, подключенный к электродам со стороны входа в отсек ускорения, новым является то, что плазменная камера дополнительно содержит второй отсек торможения плазмы, расположенный за первым отсеком торможения, и соединенный с ним вторым соплом Лаваля. The specified technical result is achieved in that, in comparison with the known device for producing high-temperature plasma and neutron radiation, containing an axisymmetric plasma chamber formed by coaxial electrodes, and consisting of plasma acceleration and deceleration compartments with an annular gap between the compartments in the form of a Laval nozzle and an electromagnetic energy source connected to the electrodes on the input side of the acceleration compartment, it is new that the plasma chamber further comprises a second braking compartment I have a plasma located behind the first braking compartment, and connected to it by a second Laval nozzle.
Введение в устройство второго отсека торможения и второго сопла Лаваля обеспечивает качественное и количественное отличие протекания физических процессов по сравнению с устройством - прототипом:
нагрев плазмы происходит при последовательном прохождении плазмы через два сопла Лаваля, причем через второе сопло протекает плазма, предварительно нагретая в первом отсеке торможения;
через второе сопло Лаваля протекает большая часть массы газа, тем самым по сравнению с устройством-прототипом существенно увеличивается доля плазмы, нагреваемой при торможении сверхзвукового потока, что значительно повышает пространственную однородность плазмы во втором отсеке торможения и делает ее пригодной для дальнейшего нагрева путем адиабатического сжатия;
основной нагрев плазмы происходит во втором отсеке торможения, максимально удаленном от изолятора, что создает дополнительную пространственную защиту от "ранних" паров изолятора, а бросок напряжения, связанный с протеканием плазмы через второе сопло Лаваля, сдвигается к моменту выравнивания токов камеры и генератора, поэтому пары, образовавшиеся в этот момент, по камере практически не распространяются, тем самым достигается повышение чистоты и увеличение времени жизни нагретой водородной плазмы;
второй отсек торможения позволяет обеспечить оптимальную индуктивность камеры при меньшем, чем у стандартной камеры объеме, что позволяет увеличить удельную внутреннюю энергию и температуру плазмы;
геометрия второго отсека торможения является перспективной с точки зрения последующего нагрева плазмы путем газодинамического сжатия.The introduction of the second braking compartment and the second Laval nozzle into the device provides a qualitative and quantitative difference in the flow of physical processes in comparison with the prototype device:
plasma heating occurs during the sequential passage of plasma through two Laval nozzles, and plasma flows through the second nozzle, previously heated in the first braking compartment;
most of the gas mass flows through the second Laval nozzle, thereby significantly increasing the fraction of the plasma heated by braking the supersonic flow compared to the prototype device, which significantly increases the spatial uniformity of the plasma in the second braking compartment and makes it suitable for further heating by adiabatic compression;
the main plasma heating occurs in the second braking compartment, as far as possible from the insulator, which creates additional spatial protection from the "early" vapor of the insulator, and the voltage surge associated with the flow of plasma through the second Laval nozzle is shifted to the moment of equalization of the chamber and generator currents, therefore formed at this moment practically do not propagate through the chamber, thereby increasing the purity and increasing the lifetime of the heated hydrogen plasma;
the second braking compartment allows optimal chamber inductance at a volume smaller than that of a standard chamber, which allows to increase specific internal energy and plasma temperature;
the geometry of the second braking compartment is promising from the point of view of subsequent plasma heating by gas-dynamic compression.
На чертеже изображено заявляемое устройство для получения высокотемпературной плазмы и нейтронного излучения. The drawing shows the inventive device for producing high-temperature plasma and neutron radiation.
Заявляемое устройство содержит осесимметричную плазменную камеру 1, образованную коаксиальными электродами 2 и 3, и состоящую из отсеков ускорения 4 и торможения 5 плазмы с кольцевым зазором между отсеками в форме сопла Лаваля 6. Источник электромагнитной энергии 7 подключен к электродам 2 и 3 со стороны входа в отсек ускорения 4. Плазменная камера дополнительно содержит второй отсек торможения плазмы 8, расположенный за первым отсеком торможения 5 и соединенный с ним вторым соплом Лаваля 9. Кроме того на входе отсека ускорения между электродами расположен изолятор 10. The inventive device contains an axisymmetric plasma chamber 1 formed by coaxial electrodes 2 and 3, and consisting of compartments of acceleration 4 and braking 5 of the plasma with an annular gap between the compartments in the form of a Laval nozzle 6. An electromagnetic energy source 7 is connected to the electrodes 2 and 3 from the input side acceleration compartment 4. The plasma chamber further comprises a second plasma braking compartment 8 located behind the first braking compartment 5 and connected to it by a second Laval nozzle 9. In addition, at the entrance of the acceleration compartment between the electrode and an insulator 10 is located.
В примере конкретного выполнения заявляемого устройства в качестве источника электромагнитной энергии используется взрывомагнитный (магнитокумулятивный) генератор (см. , например, Г. Кнопфель "Сверхсильные импульсные магнитные поля". М.: "Мир", 1972, стр. 221). Материал электродов камеры - бескислородная медь, внешний электрод 2 может выполняться из алюминия. Изолятор 10 выполнен из керамики. Плазменная камера заполняется дейтерием или смесью тяжелых изотопов водорода при давлении ~10 мм. рт.ст. In an example of a specific embodiment of the inventive device, an explosive magnetic (magnetocumulative) generator is used as a source of electromagnetic energy (see, for example, G. Knopfel, “Superstrong Pulsed Magnetic Fields.” M .: Mir, 1972, p. 221). The material of the chamber electrodes is oxygen-free copper, the external electrode 2 can be made of aluminum. The insulator 10 is made of ceramic. The plasma chamber is filled with deuterium or a mixture of heavy hydrogen isotopes at a pressure of ~ 10 mm. Hg
Работает устройство следующим образом. The device operates as follows.
На первом этапе в камеру 1 от источника 7 медленно вводится начальное магнитное поле. Время формирования начального магнитного поля 200 - 300 мксек, начальный ток камеры - 1 - 3 МА. На втором этапе источник 7 подает на вход камеры токовый импульс нарастающей до ~10 МА амплитуды с шириной фронта ~ 2 мксек. Возникающее при этом напряжение между электродами 2,3 возбуждает разряд в объеме газа, что приводит к ионизации газа и появлению в нем проводимости, достаточной для вмораживания магнитного поля в образовавшуюся плазму. Нарастающее на входе в камеру магнитное давление ускоряет плазму в отсеке 4, что приводит к формированию сверхзвукового течения плазмы через первое сопло Лаваля 6. Торможение сверхзвуковой струи в отсеке 5 приводит к нагреванию части плазмы, а возникающее при этом давление возбуждает в холодной части газа ударную волну, амплитуда которой достаточна для ионизации газа ускорения его нарастающим магнитным давлением. В устройстве-прототипе на этом процесс нагрева плазмы в отсеке торможения фактически заканчивается и полученная в этом процессе плазма состоит из двух, сильно отличающихся по своим параметрам, компонент. Основная масса плазмы, нагретая только ударной волной, имеет плотность в несколько раз больше начальной плотности газа и температуру ≅ 0,1 кэВ и небольшая доля плазмы, нагретая при торможении сверхзвуковой струи, имеет очень низкую плотность и температуру в несколько единиц кэВ. При наличии даже небольшого количества примесей с большим Z (остаточный воздух, "грязь" со стенок, пары изолятора) "холодная" компонента плазмы быстро остывает из-за радиационных потерь, а "горячая" компонента остывает из-за турбулентного перемешивания с холодной. В предлагаемом устройстве после прихода ударной волны ко второму соплу Лаваля 9 в нем тоже формируется режим сверхзвукового течения, причем через второе сопло прогоняется значительно большая масса плазмы, чем через первое сопло, поэтому возрастает доля плазмы, нагреваемой при торможении сверхзвукового потока. Одновременно возрастает интенсивность ударной волны, нагревающей газ, первоначально находившийся во втором отсеке торможения 8, чем улучшается соотношение между параметрами "горячей" и "холодной" составляющих плазмы в этом отсеке. Температура "холодной" компоненты плазмы возрастает до ~0,3 кэВ, что должно уменьшить радиационные потери, связанные с излучением от примесей, и увеличить время жизни нагретой плазмы. По сравнению с устройством-прототипом предлагаемое устройство обеспечивает дополнительную защиту нагреваемой плазмы от загрязнения ее парами изолятора. Эффект защиты достигается не только геометрическим удалением второго отсека торможения от изолятора, но и противодавлением плазмы, остающейся в первом отсеке торможения, которое препятствует распространению паров изолятора в направлении второго отсека торможения. Согласно расчетам количество паров изолятора, поступающих во второй отсек торможения, в предлагаемом устройстве на один два порядка меньше, чем в устройстве-прототипе, при этом второй отсек торможения достигают только пары, преодолевшие радиационный барьер и нагретые до температуры ~1 кэВ, что дополнительно уменьшает радиационные потери плазмы. At the first stage, the initial magnetic field is slowly introduced into the chamber 1 from the source 7. The formation time of the initial magnetic field is 200–300 μs; the initial current of the chamber is 1–3 MA. At the second stage, source 7 delivers a current pulse of amplitude increasing to ~ 10 MA with a front width of ~ 2 μs to the camera input. The resulting voltage between the electrodes 2,3 excites a discharge in the gas volume, which leads to ionization of the gas and the appearance of conductivity in it sufficient to freeze the magnetic field into the formed plasma. The magnetic pressure growing at the inlet of the chamber accelerates the plasma in compartment 4, which leads to the formation of a supersonic plasma flow through the first Laval nozzle 6. Braking of the supersonic jet in compartment 5 leads to heating of a part of the plasma, and the pressure that arises in this case excites a shock wave in the cold part of the gas , the amplitude of which is sufficient for ionization of a gas accelerated by its increasing magnetic pressure. In the prototype device, the plasma heating process in the braking compartment actually ends there and the plasma obtained in this process consists of two components that differ greatly in their parameters. The bulk of the plasma, heated only by the shock wave, has a density several times higher than the initial gas density and a temperature of ≅ 0.1 keV, and a small fraction of the plasma heated during braking of a supersonic jet has a very low density and a temperature of several keV. In the presence of even a small amount of impurities with a large Z (residual air, “dirt” from the walls, insulator vapors), the “cold” plasma component cools quickly due to radiation losses, and the “hot” component cools down due to turbulent mixing with cold. In the device according to the invention, after the shock wave arrives at the second Laval nozzle 9, a supersonic flow regime is also formed in it, moreover, a much larger plasma mass is driven through the second nozzle than through the first nozzle, therefore, the fraction of plasma heated when the supersonic flow is decelerated increases. At the same time, the intensity of the shock wave heating the gas initially located in the second braking compartment 8 increases, which improves the ratio between the parameters of the “hot” and “cold” plasma components in this compartment. The temperature of the “cold” plasma component rises to ~ 0.3 keV, which should reduce the radiation losses associated with radiation from impurities and increase the lifetime of the heated plasma. Compared with the prototype device, the proposed device provides additional protection for the heated plasma from contamination by vapor of the insulator. The protection effect is achieved not only by geometrical removal of the second braking compartment from the insulator, but also by counter-pressure of the plasma remaining in the first braking compartment, which prevents the propagation of the vapor of the insulator in the direction of the second braking compartment. According to the calculations, the number of insulator vapors entering the second braking compartment in the proposed device is one two orders of magnitude smaller than in the prototype device, while the second braking compartment is reached only by pairs that have overcome the radiation barrier and are heated to a temperature of ~ 1 keV, which further reduces radiation loss of plasma.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99116885/06A RU2173032C2 (en) | 1999-08-02 | 1999-08-02 | Device for producing high-temperature plasma and neutron radiation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99116885/06A RU2173032C2 (en) | 1999-08-02 | 1999-08-02 | Device for producing high-temperature plasma and neutron radiation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU99116885A RU99116885A (en) | 2001-06-20 |
| RU2173032C2 true RU2173032C2 (en) | 2001-08-27 |
Family
ID=38315647
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99116885/06A RU2173032C2 (en) | 1999-08-02 | 1999-08-02 | Device for producing high-temperature plasma and neutron radiation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2173032C2 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1989003164A1 (en) * | 1987-10-01 | 1989-04-06 | Apricot S.A. | Method and apparatus for cooling electrons, ions or plasma |
| US4987345A (en) * | 1987-07-10 | 1991-01-22 | U.S. Philips Corporation | Charged particle source of large current with high energy |
| SU1268080A1 (en) * | 1985-01-11 | 1995-06-19 | С.Ф. Гаранин | Method and device for obtaining high-temperature plasma |
| SU1533618A1 (en) * | 1987-09-14 | 1997-11-20 | А.А. Базанов | Device for producing high-temperature plasma |
-
1999
- 1999-08-02 RU RU99116885/06A patent/RU2173032C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1268080A1 (en) * | 1985-01-11 | 1995-06-19 | С.Ф. Гаранин | Method and device for obtaining high-temperature plasma |
| US4987345A (en) * | 1987-07-10 | 1991-01-22 | U.S. Philips Corporation | Charged particle source of large current with high energy |
| SU1533618A1 (en) * | 1987-09-14 | 1997-11-20 | А.А. Базанов | Device for producing high-temperature plasma |
| WO1989003164A1 (en) * | 1987-10-01 | 1989-04-06 | Apricot S.A. | Method and apparatus for cooling electrons, ions or plasma |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Sentoku et al. | Anomalous resistivity resulting from MeV-electron transport in overdense plasma | |
| US3808432A (en) | Neutral particle accelerator utilizing radiation pressure | |
| US4172008A (en) | Nuclear fusion reactor | |
| Geller et al. | The ISOL–MAFIOS Source | |
| US3030543A (en) | Method and apparatus for trapping ions in a magnetic field | |
| Skalyga et al. | Gasdynamic ECR source of multicharged ions based on a cusp magnetic trap | |
| US3679897A (en) | Laser bombardment of microparticle beam for producing atomic particles in the form of a beam or an expanding cloud | |
| Mintsev et al. | Stopping Power of Proton Beam in a Weakly Non‐ideal Xenon Plasma | |
| RU2173032C2 (en) | Device for producing high-temperature plasma and neutron radiation | |
| Neogi et al. | Dynamics of laser produced carbon plasma expanding in low pressure ambient atmosphere | |
| US5012720A (en) | Plasma projectile accelerator with valve means for preventing the backward flow of plasma in passage through which projectile is accelerated | |
| Skovoroda et al. | Large-volume microwave plasma for energetic H-ionsneutralization | |
| Evans | Modelling electron transport for fast ignition | |
| Harrison | The problem of producing energetic macrons (macroscopic particles) | |
| RU2164363C2 (en) | Device for producing high-temperature plasma and neutron radiation | |
| RU2160514C2 (en) | Device for production of high-temperature plasma and neutron radiation | |
| Macheret et al. | External control of plasmas for high-speed aerodynamics | |
| RU2159994C2 (en) | Device for production of high-temperature plasma and neutron radiation | |
| Benford | Radiation and ionization by relativistic electron beams | |
| US5059866A (en) | Method and apparatus for cooling electrons, ions or plasma | |
| RU2187216C1 (en) | Process of generation of plasma flux and gear for its realization | |
| Speck et al. | Interaction of a plasma beam with a transverse magnetic barrier | |
| Kolesnichenko et al. | Optimization of laser-pulse-controlled mw energy deposition | |
| Wang et al. | Transition acceleration of electrons and reconnection of magnetic fields driven by two-beam relativistic laser pulses traversing a NCD plasma slab target | |
| Rose et al. | Impact of beam transport method on chamber and driver design for heavy ion inertial fusion energy |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060803 |