RU2154678C1 - Method of treating steel in ladle - Google Patents
Method of treating steel in ladle Download PDFInfo
- Publication number
- RU2154678C1 RU2154678C1 RU99114924A RU99114924A RU2154678C1 RU 2154678 C1 RU2154678 C1 RU 2154678C1 RU 99114924 A RU99114924 A RU 99114924A RU 99114924 A RU99114924 A RU 99114924A RU 2154678 C1 RU2154678 C1 RU 2154678C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ladle
- steel
- aluminum
- oxygen
- consumption
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 59
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 59
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 45
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 42
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 22
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 9
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims description 7
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 7
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 7
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 6
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 8
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 abstract 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к нагреву стали в сталеразливочном ковше, основанном на использовании тепла экзотермических окислительных реакций. The invention relates to metallurgy, and more particularly to heating steel in a steel pouring ladle based on the use of heat of exothermic oxidative reactions.
Наиболее близким по технической сущности является способ обработки стали в ковше, включающий подачу в ковш алюминия, продувку металла в ковше кислородом сверху и нейтральным газом. The closest in technical essence is the method of processing steel in the bucket, which includes feeding aluminum into the bucket, purging the metal in the bucket with oxygen from above and neutral gas.
В процессе обработки стали в ковше в металл подают алюминий в виде проволоки с линейной скоростью 5-10 м/с и с расходом 0,5-3,0 кг/т стали. После окончания подачи алюминиевой проволоки подают кислород через погружную фурму на глубину, равную 0,4-0,6 высоты уровня металла в ковше с расходом 0,18-0,32 м3/мин•т стали в течение 1-12 мин. После окончания продувки кислородом металл продувают в ковше нейтральным газом с расходом 0,1-0,4 м3/ч•т стали в течение 3-6 мин (См. патент РФ, N 2092576, кл. C 21 C 7/00, БИ N 28, 1997 г. ).During the processing of steel in a ladle, aluminum is fed into the metal in the form of a wire with a linear speed of 5-10 m / s and with a flow rate of 0.5-3.0 kg / t of steel. After the supply of aluminum wire is completed, oxygen is supplied through an immersion lance to a depth equal to 0.4-0.6 of the height of the metal level in the ladle with a flow rate of 0.18-0.32 m 3 / min • t of steel for 1-12 minutes. After purging with oxygen, the metal is purged in the bucket with neutral gas with a flow rate of 0.1-0.4 m 3 / h • t of steel for 3-6 minutes (See RF patent, N 2092576, class C 21 C 7/00, BI N 28, 1997).
Недостатком известного способа является недостаточная производительность и эффективность процесса нагрева стали в ковше. Это объясняется тем, что при подаче кислорода через погружную фурму после прекращения подачи в ковш алюминия происходит перераспределение в стали концентрации ранее поданного алюминия из верхних слоев металла по объему ковша. В этих условиях окислительные экзотермические реакции взаимодействия кислорода и алюминия протекают в неполной мере. Сказанное является следствием ухудшения кинетических условий подвода реагентов, в частности алюминия к месту реакции. The disadvantage of this method is the lack of productivity and efficiency of the process of heating steel in the ladle. This is due to the fact that when oxygen is supplied through an immersion lance after the supply of aluminum to the ladle is stopped, the concentration of previously supplied aluminum from the upper layers of the metal in the steel over the volume of the ladle is redistributed. Under these conditions, oxidative exothermic reactions of the interaction of oxygen and aluminum proceed incompletely. The foregoing is a consequence of the deterioration of the kinetic conditions for the supply of reagents, in particular aluminum to the reaction site.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в повышении производительности и эффективности нагрева стали в ковше. The technical effect when using the invention is to increase the productivity and efficiency of heating steel in the ladle.
Указанный технический эффект достигают тем, что способ обработки стали в ковше включает подачу в ковш алюминия в виде проволоки и последующую продувку металла в ковше сверху кислородом через погружную фурму. The specified technical effect is achieved in that the method of processing steel in the ladle includes feeding aluminum in the form of a wire into the ladle and subsequent purging of the metal in the ladle with oxygen from above through an immersion lance.
Алюминий предварительно вводят в ковш до начала продувки кислородом с расходом, определяемым по зависимости:
P=K1•M•/[Al]•t,
где P - расход алюминия, кг/т стали в ковше;
t - температура стали в ковше, oC;
M - масса стали в ковше, т;
[Al] - содержание алюминия в стали перед ее обработкой в ковше, масс.%;
K1 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности экзотермических окислительных реакций, равный 0,007-0,56, кг•%•oC/т2;
а после ввода предварительной порции алюминия его продолжают подавать и одновременно сталь в ковше продувают кислородом с расходом, определяемым по зависимости:
Q = K2•q•Δt•M,
где Q - расход кислорода, м3/мин•т стали;
q - расход алюминия, равный 50-180 кг/мин;
Δt - необходимое повышение температуры стали в ковше, oC;
K2 - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности окисления алюминия, равный (0,05-4,0)•10-6, м3/кг•т2•oC.Aluminum is preliminarily introduced into the ladle before the start of oxygen purging with a flow rate determined by the dependence:
P = K 1 • M • / [Al] • t,
where P is the consumption of aluminum, kg / t of steel in the ladle;
t is the temperature of the steel in the ladle, o C;
M is the mass of steel in the ladle, t;
[Al] is the aluminum content in the steel before it is processed in the ladle, wt.%;
K 1 - empirical coefficient characterizing the physico-chemical laws of exothermic oxidative reactions, equal to 0.007-0.56, kg •% • o C / t 2 ;
and after entering a preliminary portion of aluminum, it continues to be fed and at the same time the steel in the ladle is purged with oxygen at a flow rate determined by the dependence:
Q = K 2 • q • Δt • M,
where Q is the oxygen consumption, m 3 / min • t of steel;
q - aluminum consumption equal to 50-180 kg / min;
Δt is the required temperature increase of steel in the ladle, o C;
K 2 is an empirical coefficient that takes into account the physicochemical laws of aluminum oxidation, equal to (0.05-4.0) • 10 -6 , m 3 / kg • t 2 • o C.
Повышение производительности и эффективности нагрева стали в ковше будет происходить вследствие обеспечения необходимых кинетических условий протекания процесса окисления алюминия. Сказанное объясняется тем, что оба реагента одновременно будут подаваться и взаимодействовать в одном и том же локальном объеме. The increase in productivity and heating efficiency of steel in the ladle will occur due to the provision of the necessary kinetic conditions for the process of aluminum oxidation. The aforesaid is explained by the fact that both reagents will simultaneously be supplied and interact in the same local volume.
Диапазон значений коэффициента K1 в пределах 0,007-0,56 объясняется физико-химическими закономерностями экзотермических окислительных реакций. При меньших значениях не будет обеспечиваться необходимый нагрев стали в ковше. При больших значениях будет происходить перерасход алюминия без дальнейшего повышения температуры стали в ковше.The range of values of the coefficient K 1 in the range of 0.007-0.56 is explained by the physicochemical laws of exothermic oxidative reactions. At lower values, the necessary heating of the steel in the ladle will not be provided. At high values, aluminum will be overspended without a further increase in steel temperature in the ladle.
Указанный диапазон устанавливают в зависимости от емкости ковша. The specified range is set depending on the capacity of the bucket.
Диапазон значений коэффициент K2 в пределах (0,05-4,0)•10-6 объясняется физико-химическими закономерностями окисления алюминия в стали. При меньших значениях не будет обеспечиваться необходимое повышение температуры стали в ковше. При больших значениях будет происходить перерасход кислорода и алюминия без дальнейшего повышения температуры стали в ковше.The range of values of the coefficient K 2 in the range (0.05-4.0) • 10 -6 is explained by the physicochemical laws of the oxidation of aluminum in steel. At lower values, the required increase in steel temperature in the ladle will not be provided. At high values, oxygen and aluminum will be overrun without further increasing the temperature of the steel in the ladle.
Указанный диапазон устанавливают в зависимости от необходимости повышения температуры стали в ковше. The specified range is set depending on the need to increase the temperature of the steel in the ladle.
Диапазон значений расхода алюминия в пределах 50-180 кг/мин в процессе продувки стали кислородом в ковше объясняется физико-химическими закономерностями окисления алюминия и протекания экзотермических реакций в ковше. При меньших значениях не будет происходить повышение температуры стали до необходимых пределов. В этих условиях алюминиевая проволока не будет достигать локального объема окислительной реакции вследствие ее расплавления. При больших значениях будет происходить перерасход алюминия без дальнейшего повышения температуры стали в ковше. The range of values of aluminum consumption in the range of 50-180 kg / min during the purging of steel with oxygen in the ladle is explained by the physicochemical laws of the oxidation of aluminum and the occurrence of exothermic reactions in the ladle. At lower values, the temperature of the steel will not increase to the required limits. Under these conditions, the aluminum wire will not reach the local volume of the oxidative reaction due to its melting. At high values, aluminum will be overspended without a further increase in steel temperature in the ladle.
Указанный диапазон устанавливают в зависимости от емкости ковша и необходимого повышения температуры стали в нем. The specified range is set depending on the capacity of the bucket and the required temperature increase of steel in it.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень". The analysis of scientific, technical and patent literature shows the lack of coincidence of the distinguishing features of the proposed method with the signs of known technical solutions. Based on this, it is concluded that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения. The following is an embodiment of the invention that does not exclude other variations within the scope of the claims.
Способ обработки стали в ковше осуществляют следующим образом. The method of processing steel in the ladle is as follows.
Пример. В процессе обработки стали следующего химического состава, мас. %: C=0,02-0,30; Si=0,02-1,0; Mn=0,10-2,0; Al=0,02-0,10 в ковш предварительно подают алюминий в виде проволоки диаметром 8-12 мм со скоростью 5-10 м/с. При этом расход алюминия устанавливают по зависимости:
P=K1•M/[Al]•t,
где P - расход алюминия, кг/т стали в ковше;
t - температура стали в ковше, oC;
M - масса стали в ковше, т;
[Al] - содержание алюминия в стали перед ее обработкой в ковше, мас.%;
K1 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности экзотермических окислительных реакций, равный 0,007-0,56, кг•%•oC/т2.Example. In the process of processing steel of the following chemical composition, wt. %: C = 0.02-0.30; Si = 0.02-1.0; Mn = 0.10-2.0; Al = 0.02-0.10, aluminum is preliminarily fed into the bucket in the form of a wire with a diameter of 8-12 mm at a speed of 5-10 m / s. In this case, the aluminum consumption is set according to:
P = K 1 • M / [Al] • t,
where P is the consumption of aluminum, kg / t of steel in the ladle;
t is the temperature of the steel in the ladle, o C;
M is the mass of steel in the ladle, t;
[Al] is the aluminum content in the steel before it is processed in the ladle, wt.%;
K 1 - empirical coefficient characterizing the physico-chemical laws of exothermic oxidative reactions, equal to 0.007-0.56, kg •% • o C / t 2 .
После ввода предварительной порции алюминия его продолжать подавать и одновременно сталь в ковше продувают кислородом с расходом, определяемым по зависимости:
Q = K2•q•Δt•M,
где Q - расход кислорода, м3/мин•т стали в ковше;
q - расход алюминия, равный 50-180 кг/мин;
Δt - необходимое повышение температуры стали в ковше, oC;
K2 - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности окисления алюминия, равный (0,05-4,0)•10-6, м3/кг•т2•oC.After entering a preliminary portion of aluminum, continue to feed it and at the same time the steel in the ladle is purged with oxygen at a flow rate determined by the dependence:
Q = K 2 • q • Δt • M,
where Q is the oxygen consumption, m 3 / min • t of steel in the ladle;
q - aluminum consumption equal to 50-180 kg / min;
Δt is the required temperature increase of steel in the ladle, o C;
K 2 is an empirical coefficient that takes into account the physicochemical laws of aluminum oxidation, equal to (0.05-4.0) • 10 -6 , m 3 / kg • t 2 • o C.
Глубину погружения фурмы для подачи кислорода устанавливают в пределах 0,2-0,5 высоты ковша. The immersion depth of the lance for oxygen supply is set within 0.2-0.5 bucket heights.
Вследствие указанных параметров обработки стали обеспечиваются необходимые кинетические условия протекания процесса окисления алюминия и выделения тепла, при этом оба реагента одновременно подаются и взаимодействуют в одном и том же локальном участке в объеме ковша. Due to the specified parameters of steel processing, the necessary kinetic conditions for the process of aluminum oxidation and heat generation are provided, while both reagents are simultaneously fed and interact in the same local area in the bucket volume.
В таблице приведены примеры осуществления способа с различными технологическими параметрами. The table shows examples of the method with various technological parameters.
В первом примере не достигается необходимое повышение температуры стали в ковше вследствие малых расходов алюминия и кислорода, а также глубины погружения фурмы в ковш. In the first example, the necessary increase in the temperature of the steel in the ladle is not achieved due to the low consumption of aluminum and oxygen, as well as the depth of immersion of the lance in the bucket.
В пятом примере происходит перерасход алюминия и кислорода без дальнейшего повышения температуры стали в ковше сверх необходимых 100oC.In the fifth example, aluminum and oxygen are overused without further increasing the temperature of the steel in the ladle in excess of the necessary 100 o C.
В оптимальных примерах 2-4 вследствие необходимых значений расхода алюминия и кислорода, а также глубины погружения фурмы для продувки кислородом в ковш обеспечивается технологически необходимое повышение температуры стали в ковш. In the optimal examples 2-4, due to the required values of the flow of aluminum and oxygen, as well as the depth of immersion of the lance for blowing oxygen into the ladle, the technologically necessary increase in the temperature of the steel in the ladle is provided.
Применение изобретения позволяет повысить производительность и эффективность нагрева стали в ковше на 15-20%. The application of the invention improves the productivity and efficiency of heating steel in the ladle by 15-20%.
Claims (1)
P = K1 • M • /[Al] • t;
где P - расход алюминия, кг/т стали в ковше;
t - температура стали в ковше, oC;
M - масса стали в ковше, т;
[Al] - содержание алюминия в стали перед ее обработкой в ковше, мас.%;
K1 - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности экзотермических окислительных реакций, равный 0,007 - 0,56 • кг • % • oC/т2,
а после ввода предварительной порции алюминия его продолжают подавать и одновременно сталь в ковше продувают кислородом с расходом, определяемым по зависимости
Q = K2•q•Δt•M,
где Q - расход кислорода, м3/мин • т стали в ковше;
q - расход алюминия, равный 50 - 180 кг/мин;
Δt - необходимое повышение температуры стали в ковше, oC;
K2 - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности окисления алюминия, равный (0,05 - 4,0) • 10-6, м3/кг • т2 • oC.A method of treating steel in a ladle, comprising supplying aluminum in the form of a wire to the ladle and subsequent purging of metal in the ladle with oxygen from above through an immersion lance, characterized in that the aluminum is preliminarily introduced into the ladle before oxygen is purged with a flow rate determined by the dependence
P = K 1 • M • / [Al] • t;
where P is the consumption of aluminum, kg / t of steel in the ladle;
t is the temperature of the steel in the ladle, o C;
M is the mass of steel in the ladle, t;
[Al] is the aluminum content in the steel before it is processed in the ladle, wt.%;
K 1 - empirical coefficient characterizing the physico-chemical laws of exothermic oxidative reactions, equal to 0.007 - 0.56 • kg •% • o C / t 2 ,
and after entering a preliminary portion of aluminum, it continues to be fed and at the same time the steel in the ladle is purged with oxygen at a flow rate determined by the dependence
Q = K 2 • q • Δt • M,
where Q is the oxygen consumption, m 3 / min • t of steel in the ladle;
q - aluminum consumption equal to 50 - 180 kg / min;
Δt is the required temperature increase of steel in the ladle, o C;
K 2 is an empirical coefficient that takes into account the physicochemical laws of aluminum oxidation, equal to (0.05 - 4.0) • 10 -6 , m 3 / kg • t 2 • o C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99114924A RU2154678C1 (en) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Method of treating steel in ladle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99114924A RU2154678C1 (en) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Method of treating steel in ladle |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2154678C1 true RU2154678C1 (en) | 2000-08-20 |
Family
ID=20222463
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99114924A RU2154678C1 (en) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Method of treating steel in ladle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2154678C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2183680C1 (en) * | 2001-08-17 | 2002-06-20 | Закрытое акционерное общество "Патентные услуги" | Steel production method |
| RU2186126C2 (en) * | 2000-10-20 | 2002-07-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of steel chemical heating |
| RU2204613C2 (en) * | 2001-07-23 | 2003-05-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Out-of-furnace steel refining method |
| RU2205880C1 (en) * | 2001-10-11 | 2003-06-10 | Открытое акционерное общество "Волжский трубный завод" | Method of steel making |
| RU2312903C2 (en) * | 2006-02-08 | 2007-12-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Pseudo-rimming steel production method |
| RU2340682C2 (en) * | 2006-12-06 | 2008-12-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for steel chemical heating |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU421717A1 (en) * | 1972-09-05 | 1974-03-30 | В. О. Куликов, Г. С. Колганов, Д. А. Смол ренко , Е. А. Греков | |
| US4586956A (en) * | 1985-07-17 | 1986-05-06 | Labate M D | Method and agents for producing clean steel |
| SU1416517A1 (en) * | 1986-12-17 | 1988-08-15 | Московский вечерний металлургический институт | Refining composition |
| RU2066692C1 (en) * | 1994-10-28 | 1996-09-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of alloying low-carbon steel by aluminium |
| RU2092576C1 (en) * | 1995-05-24 | 1997-10-10 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of treating steel in teeming ladle |
-
1999
- 1999-07-07 RU RU99114924A patent/RU2154678C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU421717A1 (en) * | 1972-09-05 | 1974-03-30 | В. О. Куликов, Г. С. Колганов, Д. А. Смол ренко , Е. А. Греков | |
| US4586956A (en) * | 1985-07-17 | 1986-05-06 | Labate M D | Method and agents for producing clean steel |
| SU1416517A1 (en) * | 1986-12-17 | 1988-08-15 | Московский вечерний металлургический институт | Refining composition |
| RU2066692C1 (en) * | 1994-10-28 | 1996-09-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of alloying low-carbon steel by aluminium |
| RU2092576C1 (en) * | 1995-05-24 | 1997-10-10 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of treating steel in teeming ladle |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2186126C2 (en) * | 2000-10-20 | 2002-07-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of steel chemical heating |
| RU2204613C2 (en) * | 2001-07-23 | 2003-05-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Out-of-furnace steel refining method |
| RU2183680C1 (en) * | 2001-08-17 | 2002-06-20 | Закрытое акционерное общество "Патентные услуги" | Steel production method |
| RU2205880C1 (en) * | 2001-10-11 | 2003-06-10 | Открытое акционерное общество "Волжский трубный завод" | Method of steel making |
| RU2312903C2 (en) * | 2006-02-08 | 2007-12-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Pseudo-rimming steel production method |
| RU2340682C2 (en) * | 2006-12-06 | 2008-12-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for steel chemical heating |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1037783C (en) | Method for producing low carbon molten steel by vacuum degassing and decarburization treatment | |
| RU2154678C1 (en) | Method of treating steel in ladle | |
| RU2159290C1 (en) | Methods of steel treatment on ladle | |
| RU2233339C1 (en) | Method of making steel | |
| RU2154677C1 (en) | Method of treating steel in ladle | |
| RU2138563C1 (en) | Method for treating steel in ladle | |
| RU2133279C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2110584C1 (en) | Method of chemically heating steel in ladle | |
| JPS63143216A (en) | Melting method for extremely low carbon and low nitrogen steel | |
| SU1663032A1 (en) | Method of producing aluminium stabilized low-alloy steels for cold forming | |
| RU2185448C1 (en) | Method of treatment of steel in ladle | |
| JP2001516397A (en) | Method of manufacturing steel by filling molten pig iron in an electric furnace | |
| KR890003973B1 (en) | Process to produce low hydrogen steel | |
| RU2092576C1 (en) | Method of treating steel in teeming ladle | |
| RU2203963C2 (en) | Steel processing method | |
| RU2219248C1 (en) | Method of production of bearing steel | |
| JPH062896B2 (en) | Denitrification of molten steel with rare earth metals | |
| RU2156308C1 (en) | Method of ladle treatment of steel | |
| JPS61235506A (en) | Heating method for molten steel in a ladle | |
| JPS6021207B2 (en) | Manufacturing method of ultra-low carbon molten steel | |
| JPH10310817A (en) | Decarburization method with vacuum degasser | |
| RU2031139C1 (en) | Method of treating steel | |
| JP2819424B2 (en) | Manufacturing method of ultra-low carbon steel | |
| JP2897639B2 (en) | Refining method for extremely low sulfur steel | |
| RU2142017C1 (en) | Method of steel melting in converter |