RU2156308C1 - Method of ladle treatment of steel - Google Patents
Method of ladle treatment of steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2156308C1 RU2156308C1 RU99114920A RU99114920A RU2156308C1 RU 2156308 C1 RU2156308 C1 RU 2156308C1 RU 99114920 A RU99114920 A RU 99114920A RU 99114920 A RU99114920 A RU 99114920A RU 2156308 C1 RU2156308 C1 RU 2156308C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- ladle
- slag mixture
- oxygen
- processing
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 86
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 86
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 43
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 36
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical group [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 22
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 13
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 5
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 5
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 14
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 10
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 4
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims description 4
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 claims description 4
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 abstract description 10
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 abstract description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 abstract description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 abstract 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- -1 for example Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к комплексной внепечной обработке металла в ковше для последующей непрерывной разливки стали. The invention relates to metallurgy, and more particularly to integrated out-of-furnace metal processing in a ladle for subsequent continuous casting of steel.
Наиболее близким по технической сущности является способ обработки стали в ковше, включающий выпуск стали из сталеплавильного агрегата в ковш, подачу в ковш в процессе выпуска стали шлаковой смеси, последующую подачу в ковш алюминиевой проволоки, продувку стали в ковше кислородом и нейтральным газом сверху через погружную фурму. В качестве шлаковой смеси используют жидкий известково-глиноземистый шлак (Технология производства стали в современных конвертерных цехах. С.В. Колпаков и др. М.: Машиностроение, 1991, с. 212). The closest in technical essence is the method of processing steel in the ladle, including the release of steel from the steelmaking unit into the ladle, feeding the slag mixture into the ladle during the steelmaking process, the subsequent supply of aluminum wire to the ladle, purging the steel in the ladle with oxygen and neutral gas from above through an immersion lance . Liquid slag-alumina slag is used as a slag mixture (Steel production technology in modern converter shops. SV Kolpakov et al. M: Mashinostroenie, 1991, p. 212).
Недостатком известного способа является низкая эффективность обработки стали в ковше, в том числе процесса десульфурации и нагрева стали. Это объясняется применением жидкого известково-глиноземистого шлака, а также нерегламентированными расходами алюминия, кислорода и шлака. В этих условиях жидкий известково-глиноземистый шлак имеет низкую сульфидную емкость, т.к. нерегламентированные расходы алюминия и кислорода не позволяют поддерживать шлак в жидкоподвижном состоянии при оптимальной температуре, что снижает кинетику процесса десульфурации металла. Кроме того, нерегламентированная подача кислорода и алюминия не позволяет эффективно и полно протекать экзотермическим реакциям взаимодействия кислорода и алюминия. The disadvantage of this method is the low efficiency of processing steel in the ladle, including the process of desulfurization and heating of steel. This is due to the use of liquid lime-alumina slag, as well as unregulated consumption of aluminum, oxygen and slag. Under these conditions, liquid lime-alumina slag has a low sulfide capacity, because the unregulated consumption of aluminum and oxygen does not allow the slag to be kept in a fluid state at the optimum temperature, which reduces the kinetics of the metal desulfurization process. In addition, the unregulated supply of oxygen and aluminum does not allow the exothermic reactions of the interaction of oxygen and aluminum to proceed efficiently and fully.
Технический эффект при использовании изобретения заключается в повышении степени десульфурации и нагрева стали. The technical effect when using the invention is to increase the degree of desulfurization and heating of steel.
Указанный технический эффект достигают тем, что способ обработки стали в ковше включает выпуск стали из сталеплавильного агрегата в ковш, подачу в ковш в процессе выпуска стали шлаковой смеси, последующую подачу в ковш алюминиевой проволоки, продувку стали в ковше кислородом и нейтральным газом сверху через погружную фурму. The specified technical effect is achieved by the fact that the method of processing steel in the ladle includes the release of steel from the steelmaking unit into the ladle, feeding the slag mixture into the ladle during the steelmaking process, subsequent feeding of the aluminum wire into the ladle, purging the steel in the ladle with oxygen and neutral gas from above through an immersion lance .
Расход шлаковой смеси устанавливают по зависимости:
G = K1•(S1 - S2)•M•T;
где G - расход шлаковой смеси, кг/т стали;
S1 - содержание серы в стали, сливаемой в ковш из сталеплавильного агрегата, мас.%;
S2 - необходимое содержание серы в стали после ее обработки, мас.%;
M - масса стали в ковше, т;
T - температура стали в сталеплавильном агрегате перед выпуском в ковш, oC;
K1 - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности обработки стали в ковше шлаковой смесью, равный 0,0026 - 0,0074, кг/т2•%•oC.The consumption of slag mixture is determined according to:
G = K 1 • (S 1 - S 2 ) • M • T;
where G is the consumption of slag mixture, kg / t of steel;
S 1 - sulfur content in steel, drained into the ladle from the steelmaking unit, wt.%;
S 2 - the required sulfur content in the steel after its processing, wt.%;
M is the mass of steel in the ladle, t;
T is the temperature of the steel in the steelmaking unit before being released into the ladle, o C;
K 1 is an empirical coefficient that takes into account the physicochemical laws of processing steel in a ladle with a slag mixture equal to 0.0026 - 0.0074, kg / t 2 •% • o C.
В качестве шлаковой смеси используют твердую шлаковую смесь, состоящую, мас.%:
известь - 50 - 90
гранулированный алюминий - 1 - 30
плавиковый шпат - остальное
После подачи твердой шлаковой смеси в ковш подают алюминиевую проволоку и продувают сталь кислородом сверху с расходом, определяемым по эмпирической зависимости:
Q = K2•τ•M•G•q•(S1-S2)/t,
где Q - расход кислорода, м3/мин•т стали;
τ - время продувки стали кислородом, мин;
q - расход алюминиевой проволоки, кг/т стали;
t - температура стали в ковше при начале обработки, oC;
K2 - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности взаимодействия твердой шлаковой смеси и стали в процессе ее продувки кислородом, равный 0,06 - 130, м3•oC/т•мин2•%•кг2.As a slag mixture using a solid slag mixture, consisting, wt.%:
lime - 50 - 90
granular aluminum - 1 - 30
fluorspar - rest
After the solid slag mixture is fed into the ladle, aluminum wire is fed and the steel is blown with oxygen from above at a flow rate determined by empirical dependence:
Q = K 2 • τ • M • G • q • (S 1 -S 2 ) / t,
where Q is the oxygen consumption, m 3 / min • t of steel;
τ is the purge time of steel with oxygen, min;
q - consumption of aluminum wire, kg / t of steel;
t is the temperature of the steel in the ladle at the beginning of processing, o C;
K 2 is an empirical coefficient that takes into account the physicochemical laws governing the interaction of solid slag mixture and steel during oxygen purging, equal to 0.06 - 130, m 3 • o C / t • min 2 •% • kg 2 .
Повышение степени десульфурации и нагрева стали будет происходить вследствие использования твердой шлаковой смеси и необходимых расходных и временных параметров обработки стали в оптимальных пределах. Наличие в шлаковой смеси гранул алюминия предопределяет образование легкоплавкой эвтектики соединений на основе Al2O3. При этом обеспечивается быстрый перевод извести в жидкое состояние вследствие образования и присутствия в расплаве Al2O3 и необходимых локальных температур по объему стали в ковше.An increase in the degree of desulfurization and heating of steel will occur due to the use of a solid slag mixture and the necessary flow and time parameters for processing steel in the optimal range. The presence of aluminum granules in the slag mixture determines the formation of low-melting eutectic compounds based on Al 2 O 3 . This ensures quick transfer of lime into a liquid state due to the formation and presence of Al 2 O 3 in the melt and the necessary local temperatures by volume of steel in the ladle.
Диапазон значений эмпирического коэффициента K1 в пределах 0,0026 - 0,0074 объясняется физико-химическими закономерностями взаимодействия твердой шлаковой смеси и стали в процессе ее выпуска из сталеплавильного агрегата. При больших значениях не будет происходить десульфурация стали в необходимых пределах. При меньших значениях будет происходить перерасход шлаковой смеси без дальнейшего снижения содержания серы в стали.The range of values of the empirical coefficient K 1 in the range of 0.0026–0.0074 is explained by the physicochemical laws of the interaction of solid slag mixture and steel in the process of its release from the steelmaking unit. At high values, desulfurization of steel will not occur within the required limits. At lower values, an overdraft of the slag mixture will occur without further reduction of the sulfur content in the steel.
Указанный диапазон устанавливают в зависимости от разницы необходимого содержания серы в стали после ее обработки и содержания серы в стали, выпускаемой из сталеплавильного агрегата, а также емкости ковша. The specified range is set depending on the difference in the required sulfur content in the steel after its processing and the sulfur content in the steel produced from the steelmaking unit, as well as the bucket capacity.
Диапазон значений эмпирического коэффициента K2 в пределах 0,06 - 130 объясняется физико-химическими закономерностями процесса десульфурации стали при ее обработке в ковше под слоем шлака. При меньших значениях будет происходить перерасход кислорода. При больших значениях расход кислорода будет ниже необходимых значений.The range of values of the empirical coefficient K 2 in the range of 0.06 - 130 is explained by the physicochemical laws of the process of desulfurization of steel when it is processed in a ladle under a layer of slag. At lower values, oxygen overruns will occur. At large values, the oxygen consumption will be lower than the required values.
Указанный диапазон устанавливают в зависимости от величины необходимого содержания серы в готовой стали и емкости ковша. The specified range is set depending on the value of the required sulfur content in the finished steel and the capacity of the bucket.
Диапазон величин содержания компонентов в твердой шлаковой смеси в заявляемых пределах объясняются физико-химическими закономерностями десульфурации стали. При меньших и больших значениях не будет обеспечиваться необходимая эффективность удаления серы из стали. При больших значениях будет происходить перерасход твердой шлаковой смеси. The range of values of the content of components in the solid slag mixture within the claimed limits is explained by the physicochemical laws of steel desulfurization. At lower and higher values, the required efficiency of sulfur removal from steel will not be provided. At high values, overflow of solid slag mixture will occur.
Указанные диапазоны устанавливают в зависимости от содержания серы в стали, выпускаемой из сталеплавильного агрегата. These ranges are set depending on the sulfur content in the steel produced from the steelmaking unit.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень". The analysis of scientific, technical and patent literature shows the lack of coincidence of the distinguishing features of the proposed method with the signs of known technical solutions. Based on this, it is concluded that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения. The following is an embodiment of the invention that does not exclude other variations within the scope of the claims.
Способ обработки стали в ковше осуществляют следующим образом. The method of processing steel in the ladle is as follows.
Пример. В процессе обработки сталь с химическим составом, мас.%: C = 0,02 - 0,30; Si = 0,02 - 1,0; Mn = 0,10 - 2,0; Al = 0,02 - 0,10; S = 0,010 - 0,035 выпускают из конвертера в ковш. В процессе выпуска в ковш подают твердую шлаковую смесь. После наполнения металлом ковш подают на установку доводки металла, где в ковш подают алюминиевую проволоку при помощи трайбаппарата диаметром 8 - 12 мм со скоростью 5 - 10 м/с и одновременно продувают кислородом сверху через погружную фурму. После продувки кислородом сталь в ковше продувают нейтральным газом, например, аргоном с расходом 0,3 - 2,0 м3/т•мин в течение 2 - 15 мин.Example. During processing, steel with a chemical composition, wt.%: C = 0.02 - 0.30; Si = 0.02-1.0; Mn = 0.10 - 2.0; Al = 0.02-0.10; S = 0.010 - 0.035 is released from the converter into the bucket. During the release process, a solid slag mixture is fed into the ladle. After filling with metal, the bucket is fed to a metal finishing unit, where aluminum wire is fed into the bucket using a tribrach device with a diameter of 8-12 mm at a speed of 5-10 m / s and at the same time is blown with oxygen from above through an immersion lance. After purging with oxygen, the steel in the ladle is purged with neutral gas, for example, argon with a flow rate of 0.3 - 2.0 m 3 / t • min for 2 - 15 minutes.
Расход шлаковой смеси устанавливают по зависимости:
G=K1•(S1-S2)•M•T,
где G - расход шлаковой смеси, кг/т стали;
S1 - содержание серы в стали, сливаемой в ковш из сталеплавильного агрегата, мас.%;
S2 - необходимое содержание серы в стали после ее обработки в ковше, мас.%;
M - масса стали в ковше, т;
T - температура стали в конвертере перед выпуском, oC;
K1 - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности процесса обработки стали в ковше шлаковой смесью, равный 0,0026 - 0,0074, кг/т2•%•oC.The consumption of slag mixture is determined according to:
G = K 1 • (S 1 -S 2 ) • M • T,
where G is the consumption of slag mixture, kg / t of steel;
S 1 - sulfur content in steel, drained into the ladle from the steelmaking unit, wt.%;
S 2 - the required sulfur content in the steel after its processing in the ladle, wt.%;
M is the mass of steel in the ladle, t;
T - steel temperature in the converter before release, o C;
K 1 is an empirical coefficient that takes into account the physicochemical laws of the processing of steel in a ladle with a slag mixture equal to 0.0026 - 0.0074, kg / t 2 •% • o C.
Затем в ковш подают алюминиевую проволоку и продувают сталь кислородом сверху с расходом, определяемым по зависимости:
Q = K2•τ•M•G•q•(S1-S2)/t;
где Q - расход кислорода, м3/мин•т стали;
τ - время продувки стали кислородом, мин;
q - расход алюминиевой проволоки, кг/т стали;
t - температура стали в ковше при начале обработки, oC;
K2 - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности взаимодействия шлаковой смеси и стали в процессе ее продувки кислородом, равный 0,06 - 130, м3•oC/т•мин2•%•кг2.Then, aluminum wire is fed into the bucket and the steel is blown with oxygen from above with a flow rate determined by the dependence:
Q = K 2 • τ • M • G • q • (S 1 -S 2 ) / t;
where Q is the oxygen consumption, m 3 / min • t of steel;
τ is the purge time of steel with oxygen, min;
q - consumption of aluminum wire, kg / t of steel;
t is the temperature of the steel in the ladle at the beginning of processing, o C;
K 2 is an empirical coefficient that takes into account the physicochemical laws governing the interaction of the slag mixture and steel during its oxygen purge, equal to 0.06 - 130, m 3 • o C / t • min 2 •% • kg 2 .
В качестве шлаковой смеси используют твердую шлаковую смесь, состоящую, мас.%:
известь - 50 - 90
гранулированный алюминий - 1 - 30
плавиковый шпат - остальное
В процессе обработки стали в ковше под слоем шлака при подаче алюминия и кислорода в сталь протекают окислительные экзотермические реакции взаимодействия кислорода и алюминия. Эти реакции протекают с большим выделением тепла. Это позволяет нагреть металл и шлак до оптимальных температур и повысить жидкоподвижность и активность шлака, что повышает кинетические процессы десульфурации стали.As a slag mixture using a solid slag mixture, consisting, wt.%:
lime - 50 - 90
granular aluminum - 1 - 30
fluorspar - rest
During the processing of steel in a ladle under a layer of slag, aluminum and oxygen are supplied to the steel by oxidative exothermic reactions of oxygen and aluminum interaction. These reactions proceed with a large release of heat. This allows you to heat the metal and slag to optimal temperatures and increase the fluidity and activity of the slag, which increases the kinetic processes of desulfurization of steel.
В таблице приведены примеры осуществления способа обработки стали в ковше с различными технологическими параметрами. The table shows examples of the method of processing steel in a ladle with various technological parameters.
В первом и пятом примерах не обеспечивается необходимое снижение содержания серы в обработанной стали и ее нагрев. In the first and fifth examples, the necessary reduction in the sulfur content in the treated steel and its heating are not provided.
В оптимальных примерах 2 - 4 обеспечивается необходимая десульфурация стали при одновременном ее нагреве. In optimal examples 2 to 4, the necessary desulfurization of the steel is ensured while heating it.
Применение изобретения позволяет повысить выход годной стали для непрерывной разливки по химсоставу и температуре на 50 - 60%. The use of the invention allows to increase the yield of steel for continuous casting by chemical composition and temperature by 50-60%.
Claims (1)
G = К1•(S1-S2)•М•Т,
где G - расход шлаковой смеси, кг/т стали;
S1 - содержание серы в стали, сливаемой в ковш из сталеплавильного агрегата, мас.%;
S2 - необходимое содержание серы в стали после ее обработки в ковше, мас.%;
М - масса стали в ковше, т;
Т - температура стали в сталеплавильном агрегате перед выпуском в ковш, oC;
К1 - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности обработки стали в ковше шлаковой смесью, равный 0,0026 - 0,0074, кг/т2•%•oC,
при этом в качестве шлаковой смеси используют твердую шлаковую смесь, состоящую, мас.%:
Известь - 50 - 90
Гранулированный алюминий - 1 - 30
Плавиковый шпат - Остальное
после подачи твердой шлаковой смеси в ковш подают алюминиевую проволоку и продувают сталь кислородом сверху с расходом, определяемым по эмпирической зависимости:
Q = K2•τ•M•G•q•(S1-S2)/t,
где Q - расход кислорода, м3/мин•т стали;
τ - время продувки стали кислородом, мин;
q - расход алюминиевой проволоки, кг/т стали;
t - температура стали в ковше при начале обработки, oC;
К2 - эмпирический коэффициент, учитывающий физико-химические закономерности взаимодействия твердой шлаковой смеси и стали в процессе ее продувки кислородом, равный 0,06 - 130, м3•oC/т•мин2•%•кг2.The method of processing steel in the ladle, including the release of steel from the steelmaking unit into the ladle, feeding the slag mixture into the ladle during the steelmaking process, the subsequent supply of aluminum wire to the ladle, purging the steel in the ladle with oxygen and neutral gas from above through an immersion lance, characterized in that the flow rate the slag mixture is established according to empirical dependence
G = K 1 • (S 1 -S 2 ) • M • T,
where G is the consumption of slag mixture, kg / t of steel;
S 1 - sulfur content in steel, drained into the ladle from the steelmaking unit, wt.%;
S 2 - the required sulfur content in the steel after its processing in the ladle, wt.%;
M is the mass of steel in the bucket, t;
T is the temperature of the steel in the steelmaking unit before being released into the ladle, o C;
K 1 is an empirical coefficient that takes into account the physicochemical laws of processing steel in a ladle with a slag mixture equal to 0.0026 - 0.0074, kg / t 2 •% • o C,
while as a slag mixture using a solid slag mixture, consisting, wt.%:
Lime - 50 - 90
Granular aluminum - 1 - 30
Fluorspar - Other
after the solid slag mixture is fed into the ladle, an aluminum wire is fed and the steel is blown with oxygen from above with a flow rate determined by empirical dependence:
Q = K 2 • τ • M • G • q • (S 1 -S 2 ) / t,
where Q is the oxygen consumption, m 3 / min • t of steel;
τ is the purge time of steel with oxygen, min;
q - consumption of aluminum wire, kg / t of steel;
t is the temperature of the steel in the ladle at the beginning of processing, o C;
K 2 is an empirical coefficient that takes into account the physicochemical laws governing the interaction of solid slag mixture and steel during oxygen purging, equal to 0.06 - 130, m 3 • o C / t • min 2 •% • kg 2 .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99114920A RU2156308C1 (en) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Method of ladle treatment of steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99114920A RU2156308C1 (en) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Method of ladle treatment of steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2156308C1 true RU2156308C1 (en) | 2000-09-20 |
Family
ID=20222459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99114920A RU2156308C1 (en) | 1999-07-07 | 1999-07-07 | Method of ladle treatment of steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2156308C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2218422C2 (en) * | 2002-01-15 | 2003-12-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method of treatment of steel in ladle |
| CN105567899A (en) * | 2016-01-11 | 2016-05-11 | 中天钢铁集团有限公司 | Smelting method for improving cutting performance of round steel for machinery |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2552107B1 (en) * | 1983-09-20 | 1985-12-20 | Vallourec | PROCESS FOR TREATING STEEL WITH CALCIUM FOR GREAT COLD FITNESS AND LOW SILICON CONTENT |
| US4586956A (en) * | 1985-07-17 | 1986-05-06 | Labate M D | Method and agents for producing clean steel |
| EP0194098A1 (en) * | 1985-03-04 | 1986-09-10 | Nippon Steel Corporation | Treating agent for desulfurizing molten steels and method for treating molten steels |
| FR2542761B1 (en) * | 1983-03-15 | 1987-10-16 | Vallourec | PROCESS FOR MANUFACTURING HIGH-MACHINABILITY STEELS |
| DE3304762C2 (en) * | 1982-02-12 | 1988-10-06 | Showa Denko K.K., Tokio/Tokyo, Jp | |
| SU1766965A1 (en) * | 1990-02-21 | 1992-10-07 | Украинский Научно-Исследовательский Институт Сталей, Сплавов И Ферросплавов | Method of steel manufacturing |
| GB2285061B (en) * | 1993-12-21 | 1997-01-08 | Vacmetal Gmbh | A method of processing ferrous materials |
-
1999
- 1999-07-07 RU RU99114920A patent/RU2156308C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3304762C2 (en) * | 1982-02-12 | 1988-10-06 | Showa Denko K.K., Tokio/Tokyo, Jp | |
| FR2542761B1 (en) * | 1983-03-15 | 1987-10-16 | Vallourec | PROCESS FOR MANUFACTURING HIGH-MACHINABILITY STEELS |
| FR2552107B1 (en) * | 1983-09-20 | 1985-12-20 | Vallourec | PROCESS FOR TREATING STEEL WITH CALCIUM FOR GREAT COLD FITNESS AND LOW SILICON CONTENT |
| EP0194098A1 (en) * | 1985-03-04 | 1986-09-10 | Nippon Steel Corporation | Treating agent for desulfurizing molten steels and method for treating molten steels |
| US4586956A (en) * | 1985-07-17 | 1986-05-06 | Labate M D | Method and agents for producing clean steel |
| SU1766965A1 (en) * | 1990-02-21 | 1992-10-07 | Украинский Научно-Исследовательский Институт Сталей, Сплавов И Ферросплавов | Method of steel manufacturing |
| GB2285061B (en) * | 1993-12-21 | 1997-01-08 | Vacmetal Gmbh | A method of processing ferrous materials |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КОЛПАКОВ С.В. и др. Технология производства стали в современных конвертерных цехах. - М.: Машиностроение, 1991, с.212. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2218422C2 (en) * | 2002-01-15 | 2003-12-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method of treatment of steel in ladle |
| CN105567899A (en) * | 2016-01-11 | 2016-05-11 | 中天钢铁集团有限公司 | Smelting method for improving cutting performance of round steel for machinery |
| CN105567899B (en) * | 2016-01-11 | 2017-10-31 | 中天钢铁集团有限公司 | A kind of smelting process for improving machinery with round steel cutting ability |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1337148C (en) | Production process of spheroidal graphite cast irons | |
| RU2159290C1 (en) | Methods of steel treatment on ladle | |
| RU2059731C1 (en) | Steel continuous melting method | |
| US3819365A (en) | Process for the treatment of molten metals | |
| RU2156308C1 (en) | Method of ladle treatment of steel | |
| RU2156309C1 (en) | Method of ladle treatment of steel | |
| JPS6014810B2 (en) | Processing method for boron-containing steel | |
| RU2139943C1 (en) | Method for making high quality steel | |
| FI67094B (en) | FOERFARANDE FOER ATT FOERHINDRA ATT SLAGGMETALL VAELLER UPP ID PNEUMATISK UNDER YTAN SKEENDE RAFFINERING AV STAOL | |
| RU2179586C1 (en) | Method for making steel in oxygen converter | |
| RU2133279C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2138563C1 (en) | Method for treating steel in ladle | |
| RU2095425C1 (en) | Method for steel refining | |
| RU2148088C1 (en) | Method for vanadium cast iron conversion | |
| RU2140458C1 (en) | Vanadium cast iron conversion method | |
| RU2185448C1 (en) | Method of treatment of steel in ladle | |
| US4464198A (en) | Apparatus and process for the treatment of molten metal | |
| RU2818526C1 (en) | Low-silicon steel production method | |
| SU1435610A1 (en) | Method of treating cast iron | |
| RU2049115C1 (en) | Method of cast iron desulfurization before converter melting | |
| RU2154679C1 (en) | Method of melting electrical-sheet steel | |
| RU2802676C1 (en) | Steel melting method | |
| SU1724696A1 (en) | Method of extrafurnace treatment of pig iron melt in ladle | |
| RU2218419C2 (en) | Method of steel melting in converter | |
| SU929713A1 (en) | Method for treating molten steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090708 |