RU2022043C1 - Method of niobium alloys production - Google Patents
Method of niobium alloys production Download PDFInfo
- Publication number
- RU2022043C1 RU2022043C1 SU5062790A RU2022043C1 RU 2022043 C1 RU2022043 C1 RU 2022043C1 SU 5062790 A SU5062790 A SU 5062790A RU 2022043 C1 RU2022043 C1 RU 2022043C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mixture
- alloy
- magnesium
- carried out
- getter
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 229910001257 Nb alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 22
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 21
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 18
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 12
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 10
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000002161 passivation Methods 0.000 claims abstract description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 20
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L Magnesium chloride Chemical compound [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 16
- 229910001629 magnesium chloride Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 6
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 5
- YHBDIEWMOMLKOO-UHFFFAOYSA-I pentachloroniobium Chemical class Cl[Nb](Cl)(Cl)(Cl)Cl YHBDIEWMOMLKOO-UHFFFAOYSA-I 0.000 claims description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 9
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 5
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 3
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J titanium tetrachloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)(Cl)Cl XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 239000000306 component Substances 0.000 description 1
- 239000002019 doping agent Substances 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- RJSRQTFBFAJJIL-UHFFFAOYSA-N niobium titanium Chemical compound [Ti].[Nb] RJSRQTFBFAJJIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OEIMLTQPLAGXMX-UHFFFAOYSA-I tantalum(v) chloride Chemical compound Cl[Ta](Cl)(Cl)(Cl)Cl OEIMLTQPLAGXMX-UHFFFAOYSA-I 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
- DUNKXUFBGCUVQW-UHFFFAOYSA-J zirconium tetrachloride Chemical compound Cl[Zr](Cl)(Cl)Cl DUNKXUFBGCUVQW-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии тугоплавких металлов, в частности к магниетермическому производству ниобиевых сплавов. The invention relates to the field of metallurgy of refractory metals, in particular to the magnetothermic production of niobium alloys.
Известен способ получения сплавов тугоплавких металлов путем многократной переплавки компонентов сплава [1]. Однако способ не позволяет получить сплав высокого качества, т.к. при многократном плавлении он загрязняется кислородом, азотом и компонентами материала плавильного оборудования. При этом стоимость, например, титан-ниобиевого сплава возрастает в 3-5 раз. Известен способ получения сплава титана с тугоплавким металлом методом металлотермического восстановления [2]. Однако названный способ не нашел промышленного применения. Получаемые в промышленности титановые сплавы с тугоплавкими металлами содержали примеси, мас.%: кислорода от 0,05 до 0,20; азота 0,05; железа от 0,25 до 0,30 (Петрунько А.Н., Олесов Ю.Г., Дрозденко В. А. Титан в новой технике. М.: Металлургия, 1979, с. 24). A known method of producing alloys of refractory metals by repeated melting of the alloy components [1]. However, the method does not allow to obtain a high quality alloy, because during repeated melting, it is contaminated with oxygen, nitrogen, and components of the material of the smelting equipment. At the same time, the cost of, for example, titanium-niobium alloy increases by 3-5 times. A known method of producing an alloy of titanium with a refractory metal by the method of metallothermal reduction [2]. However, the named method did not find industrial application. Obtained in industry titanium alloys with refractory metals contained impurities, wt.%: Oxygen from 0.05 to 0.20; nitrogen 0.05; iron from 0.25 to 0.30 (Petrunko A.N., Olesov Yu.G., Drozdenko V.A. Titan in a new technique. M: Metallurgy, 1979, p. 24).
Прототипом изобретения является способ получения титанового сплава методом магниетермического восстановления [3]. Этот способ включает получение смеси хлоридов легирующих элементов с тетрахлоридом титана при 125-135оС при перемешивании, восстановление смеси хлоридов тугоплавких металлов магнием при 750-850оС, получение реакционной массы сплава, помещение ее в аппарат сепарации, установку аппарата в печь, вакуумирование до (1-2)х10-3 мм рт.ст., нагрев до 1000оС, разделение хлористого магния и магния от сплава в условиях высокотемпературной выдержки под вакуумом с последующим охлаждением в атмосфере инертного газа, демонтаж аппарата сепарации и переплав титанового сплава. Процесс, проведенный подобным образом, позволяет получить сплав, содержащий примеси, мас.%: кислород 0,20, азот 0,030, железо 0,15, никель 0,27.The prototype of the invention is a method for producing a titanium alloy by the method of magnetothermic reduction [3]. The method comprises forming a mixture of the chlorides of the alloying element with titanium tetrachloride at 125-135 C with stirring, a mixture of refractory metals recovery magnesium chloride at 750-850 ° C, obtaining a reaction mass of the alloy, placing it into the separation unit, the installation apparatus in the oven, vacuum to (1-2) x 10 -3 Torr, heating up to 1000 C, the separation of magnesium chloride and magnesium from the alloy in high-temperature conditions extracts in vacuo, followed by cooling in an inert gas atmosphere, dismantle the separation apparatus and remelting tit new alloy. A process carried out in a similar way allows to obtain an alloy containing impurities, wt.%: Oxygen 0.20, nitrogen 0.030, iron 0.15, nickel 0.27.
Таким образом, изложенный известный способ не позволяет получить титановый сплав высокого качества по примесям кислорода, азота, железа, никеля. Вскрытие такого аппарата сепарации приводит к возгоранию дисперсных возгонов, что опасно для обслуживающего персонала и загрязняет сплав продуктами окисления дисперсных возгонов. Кроме того, содержание легирующего компонента в реакционной массе неодинаково, что снижает качество получаемого сплава. Thus, the described known method does not allow to obtain a high-quality titanium alloy with impurities of oxygen, nitrogen, iron, nickel. Opening such a separation apparatus leads to ignition of dispersed sublimates, which is dangerous for service personnel and contaminates the alloy with the oxidation products of dispersed sublimates. In addition, the content of the alloying component in the reaction mass is not the same, which reduces the quality of the resulting alloy.
Цель изобретения - повышение качества ниобиевых сплавов. The purpose of the invention is improving the quality of niobium alloys.
Поставленная цель достигается тем, что в способе получения сплавов ниобия, включающего приготовление смеси хлоридов легирующих элементов и хлоридов ниобия, магниетермическое восстановление с получением реакционной массы, ее вакуумную сепарацию при нагреве до 1000оС для отделения хлористого магния и магния от сплава с последующим охлаждением аппарата сепарации в атмосфере инертного газа и демонтажем, смесь хлоридов подвергают выдержке под давлением 0,1-0,2 МПа в течение 0,5-9,5 ч при температуре на 10-50оС выше температуры плавления смеси, восстановление проводят со степенью использования магния 20-55%. Перед демонтажем аппарата сепарации проводят обработку в течение 0,3-1,0 ч смесью инертного газа с воздухом для пассивации дисперсных возгонов. Вакуумную сепарацию ведут в присутствии геттера при соотношении реакционной массы к геттеру как 1:1-1:5 мас.ч.The goal is achieved in that the method of producing niobium alloys, comprising preparing a mixture of the chlorides of the alloying elements and the chlorides of niobium, magnesium-recovery yield of the reaction mass, its vacuum separation when heated to 1000 C. for separation of magnesium chloride and magnesium from the alloy with subsequent cooling apparatus separation in an inert gas atmosphere and disassembling, the mixture of chlorides is subjected to exposure under a pressure of 0.1-0.2 MPa for 0.5-9.5 hours at a temperature of 10-50 ° C above the melting mixture Sun temperature formation is carried out with a degree of use of magnesium of 20-55%. Before dismantling the separation apparatus, the treatment is carried out for 0.3-1.0 hours with a mixture of inert gas with air for passivation of dispersed sublimates. Vacuum separation is carried out in the presence of a getter with a ratio of the reaction mass to getter as 1: 1-1: 5 parts by weight
Повышение качества ниобиевых сплавов достигается путем повышения однородности исходной смеси хлоридов ниобия и легирующих компонентов в результате выдержки слоя под давлением 0,1-2,0 МПа в течение 0,5-9,5 ч при температуре на 10-50оС выше температуры плавления смеси, а также за счет ограничений коэффициента использования магния в пределах 20-55 мас.%. В этом случае получается сплав с одинаковым содержанием легирующего компонента в реакционной массе, т.е. сплав повышенного качества.Improved quality niobium alloys is achieved by increasing the uniformity of the initial mixture of chlorides and niobium alloying components resulting shutter layer under pressure of 0.1-2.0 MPa for 0.5-9.5 hours at a temperature of 10-50 ° C above the melting temperature mixtures, and also due to restrictions on the utilization of magnesium in the range of 20-55 wt.%. In this case, an alloy is obtained with the same dopant content in the reaction mass, i.e. high quality alloy.
Роль геттера (например губчатого титана) заключается в том, что он защищает реакционную массу от вредных примесей, поступающих в ходе процесса с воздухом через неплотности аппарата сепарации, а также из материала реактора. За счет применения геттера снижается содержание вредных примесей кислорода, азота, железа, никеля в сплаве, т.е. повышается качество сплава. The role of getter (for example, titanium sponge) is that it protects the reaction mass from harmful impurities entering the process with air through leaks of the separation apparatus, as well as from the reactor material. Due to the use of getter, the content of harmful impurities of oxygen, nitrogen, iron, nickel in the alloy is reduced, i.e. improves the quality of the alloy.
Предотвращение возгорания возгонов магния и низких хлоридов компонентов сплава за счет использования защитной газовой среды в виде смеси аргона с воздухом также способствует снижению примесей кислорода, азота в сплаве ниобия, т.е. способствует повышению его качества. Prevention of ignition of magnesium sublimates and low chlorides of alloy components due to the use of a protective gas medium in the form of a mixture of argon with air also helps to reduce oxygen and nitrogen impurities in the niobium alloy, i.e. contributes to its quality.
Способ получения сплавов ниобия реализуется следующим образом. The method of producing niobium alloys is implemented as follows.
15 кг пентахлорида ниобия и 15 кг тетрахлорида титана загружают в емкость, в которую подают инертный газ с давлением 0,1 МПа. Смесь разогревают до 180оС и выдерживают 5 ч в емкости, после чего ее подают в реактор восстановления с расплавленным магнием. Процесс ведут до 20% использования магния при 800оС. Полученную реакционную массу в количестве 45 кг, содержащую ниобиевы сплав, хлористый магний и магний вместе с геттером (титановая губка - 45 кг) загружают в аппарат вакуумной сепарации, состоящий из реторты с реакционной массой и геттером, и конденсатора. Аппарат сепарации герметизируют и вакуумируют его до (1-2)х10-3 мм рт.ст., нагревают до 1000оС и отделяют от ниобиевого сплава магний и хлорид магния, которые оседают в конденсаторе. По окончании процесса вакуумной сепарации в аппарат подают инертный газ и охлаждают его до 50оС. Затем аппарат вакуумируют до 0,075 МПа и подают воздух. После чего выдерживают сплав в атмосфере инертного газа с воздухом в течение 0,3 ч и демонтируют аппарат. В результате был получен сплав высокого качества, однородный по составу, мас.%: ниобий 45, титан 55, содержащий примеси, мас.%: кислород 0,05, азот 0,015, железо 0,05, никель 0,04. Количество сплава после переплавления 6 кг.15 kg of niobium pentachloride and 15 kg of titanium tetrachloride are loaded into a container into which an inert gas with a pressure of 0.1 MPa is supplied. The mixture is heated to 180 ° C and held for 5 hours in a vessel, after which it is fed to a reduction reactor with molten magnesium. The process is carried out until 20% utilization magnesium at 800 C. The resulting reaction mass in an amount of 45 kg containing niobium alloy, magnesium and magnesium chloride together with a getter (titanium sponge - 45 kg) were charged in a vacuum separation unit consisting of the retort with the reaction mass and getter and capacitor. The separation apparatus is sealed and vacuumized to (1-2) x10 -3 mm Hg, heated to 1000 ° C and magnesium and magnesium chloride are separated from the niobium alloy, which are deposited in the condenser. Upon completion of the separation process in the vacuum apparatus the inert gas and cooled it to 50 C. The apparatus is then evacuated to 0.075 MPa air is supplied. Then the alloy is kept in an atmosphere of inert gas with air for 0.3 h and the apparatus is dismantled. The result was a high quality alloy, uniform in composition, wt.%: Niobium 45, titanium 55, containing impurities, wt.%: Oxygen 0.05, nitrogen 0.015, iron 0.05, nickel 0.04. The amount of alloy after remelting is 6 kg.
26,19 кг пентахлорида ниобия и 1,98 кг пентахлорида тантала загружают в емкость, создают давление инертного газа 1,0 МПа, смесь разогревают до 227оС и выдерживают при этой температуре 1 ч. После чего смесь подают в реактор восстановления, заполненный расплавленным магнием. Процесс ведут при 800оС до 30% использования магния. Полученную реакционную массу в количестве 46 кг охлаждают и вместе с геттером 92 кг помещают в аппарат вакуумной сепарации, который устанавливают в печь. Аппарат вакуумной сепарации вакуумируют, нагревают до 1000оС и от сплава ниобия отделяют магний и хлорид магния, которые оседают в конденсаторе. Аппарат заполняют инертным газом, охлаждают до 50оС, вакуумируют до 0,075 МПа остаточного давления, подают воздух, делают 0,2 ч выдержку и демонтируют аппарат. В результате получают 9,0 кг ниобиевого сплава, содержащего 10 мас.% тантала. Содержание примесей составляет, мас. %: кислород 0,04; азот 0,15; железо 0,05; кремний 0,005; углерод 0,008.26.19 kg of niobium pentachloride and tantalum pentachloride, 1.98 kg was charged into the vessel creates an inert gas pressure of 1.0 MPa, the mixture was heated to 227 C and kept at this temperature for 1 hour. The mixture was then fed to a reduction reactor filled with molten magnesium. The process is carried out at 800 about With up to 30% of the use of magnesium. The resulting reaction mass in the amount of 46 kg is cooled and, together with a getter, 92 kg are placed in a vacuum separation apparatus, which is installed in the furnace. The vacuum separation apparatus is evacuated, heated to 1000 ° C and magnesium and magnesium chloride are separated from the niobium alloy, which are deposited in the condenser. The device is filled with an inert gas, is cooled to 50 ° C, evacuated to a residual pressure of 0.075 MPa, supplied air make 0.2 hours exposure and disassemble the apparatus. The result is 9.0 kg of niobium alloy containing 10 wt.% Tantalum. The content of impurities is, wt. %: oxygen 0.04; nitrogen 0.15; iron 0.05; silicon 0.005; carbon 0.008.
27,78 кг пентахлорида ниобия и 0,49 кг тетрахлорида циркония загружают в сосуд, нагревают под давлением 1,5 МПа до 215оС и выдерживают в течение 2 ч. После чего смесь хлоридов загружают в реактор восстановления с жидким магнием. Проводят процесс восстановления при 800оС до 40% использования магния. Полученную охлажденную реакционную массу 47 кг загружают в аппарат вакуумной сепарации с 47 кг геттера. Аппарат герметизируют, устанавливают в печь, вакуумируют и нагревают до 1000оС и от сплава ниобия отделяют магний и хлорид магния, которые оседают в конденсаторе. Аппарат заполняют инертным газом, охлаждают до 50оС, вакуумируют до 0,075 МПа остаточного давления, задают воздух, делают выдержку 0,2 ч и демонтируют аппарат. В результате получают ниобиевый сплав 9,1 кг с содержанием циркония 2 мас.%. Примеси в сплаве, мас. % : кислород 0,04; азот 0,01; железо 0,04; кремний 0,002; углерод 0,007.27.78 kg of niobium pentachloride and 0.49 kg of zirconium tetrachloride were charged into the vessel, is heated under pressure of 1.5 MPa to 215 C. and held for 2 hours. The mixture was then charged with chlorides in the recovery reactor with liquid magnesium. Recovery process is carried out at 800 ° C and 40% using magnesium. The resulting cooled reaction mass of 47 kg is loaded into a vacuum separation apparatus with 47 kg of getter. The apparatus is sealed, installed in a furnace, vacuum and heated to 1000 about C and magnesium and magnesium chloride are separated from the niobium alloy, which are deposited in the condenser. The device is filled with an inert gas, is cooled to 50 ° C, evacuated to 0.075 MPa residual pressure set air excerpts 0.2 h and disassemble the apparatus. The result is a niobium alloy of 9.1 kg with a zirconium content of 2 wt.%. Impurities in the alloy, wt. %: oxygen 0.04; nitrogen 0.01; iron 0.04; silicon 0.002; carbon 0.007.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5062790 RU2022043C1 (en) | 1992-09-23 | 1992-09-23 | Method of niobium alloys production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5062790 RU2022043C1 (en) | 1992-09-23 | 1992-09-23 | Method of niobium alloys production |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2022043C1 true RU2022043C1 (en) | 1994-10-30 |
Family
ID=21613580
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5062790 RU2022043C1 (en) | 1992-09-23 | 1992-09-23 | Method of niobium alloys production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2022043C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2184790C1 (en) * | 2000-11-28 | 2002-07-10 | ОАО "Соликамский магниевый завод" | Method of chlorination of ferroniobium and device for its embodiment |
| RU2257421C1 (en) * | 2004-04-02 | 2005-07-27 | Закрытое акционерное общество "Уральский научно-технический инновационный центр им. Ф.П. Литке" | Refractory metal alloy production process |
-
1992
- 1992-09-23 RU SU5062790 patent/RU2022043C1/en active
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 1. Сергеев В.В.и др. Металлургия титана. М.: Металлургия, 1979, с.70. * |
| 2. Патент США N 3839020, кл. C 22B 34/12, 1974. * |
| 3. Резниченко В.А. и др. Химическая технология титана. М.: Наука, 1983, с.200. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2184790C1 (en) * | 2000-11-28 | 2002-07-10 | ОАО "Соликамский магниевый завод" | Method of chlorination of ferroniobium and device for its embodiment |
| RU2257421C1 (en) * | 2004-04-02 | 2005-07-27 | Закрытое акционерное общество "Уральский научно-технический инновационный центр им. Ф.П. Литке" | Refractory metal alloy production process |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2074235B1 (en) | Method and apparatus for continuous producing of metallic titanium and titanium-based alloys | |
| EP3029165B1 (en) | Method for separating gold-silver alloys by vacuum distillation and device for realization thereof | |
| GB2209175A (en) | Producing titanium alloy by reduction of titanium tetrachloride | |
| DE69216171T2 (en) | Method of melting titanium aluminide alloys | |
| EP3553191B1 (en) | Processes for producing low nitrogen metallic chromium and chromium-containing alloys | |
| JPS62103328A (en) | Production of zirconium or hafnium | |
| Kroll et al. | Ductile zirconium from zircon sand | |
| US3415639A (en) | Method for the manufacture of tantalum and/or niobium powder | |
| US1728942A (en) | Method for producing uranium and uranium-zinc alloys | |
| RU2022043C1 (en) | Method of niobium alloys production | |
| Kroll et al. | Large‐scale laboratory production of ductile zirconium | |
| RU2748846C1 (en) | Method for producing high-purity metal scandium | |
| US4518421A (en) | Process for producing solid metal particles from a bath of metal | |
| CA1175661A (en) | Process for aluminothermic production of chromium and chromium alloys low in nitrogen | |
| JP3379957B2 (en) | Preparation method of niobium nitride | |
| JP2688452B2 (en) | Method for producing tantalum powder with high surface area and low metal impurities | |
| RU2048558C1 (en) | Method for production of high-purity zirconium of hafnium | |
| SU873692A1 (en) | Method of producing alumium-scandium alloying composition | |
| US4049470A (en) | Refining nickel base superalloys | |
| RU2269585C1 (en) | Method for thermal melting of metal | |
| CN110923476A (en) | Method for producing high-purity metal vanadium ingot by three-step method | |
| US10563289B2 (en) | Process for refining niobium-based ferroalloys | |
| RU2082793C1 (en) | Process for preparing hafnium | |
| DE2417401A1 (en) | PROCEDURE FOR AVOIDING MATERIAL DEFECTS IN METALS AND ALLOYS AND DEVICES FOR CARRYING OUT THE PROCESS | |
| JPH04176888A (en) | Manufacturing method of high purity Y |