RU2061060C1 - Mixture to produce synthetic lime-ferriferrous slag and process of its preparation - Google Patents
Mixture to produce synthetic lime-ferriferrous slag and process of its preparation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2061060C1 RU2061060C1 RU92002252A RU92002252A RU2061060C1 RU 2061060 C1 RU2061060 C1 RU 2061060C1 RU 92002252 A RU92002252 A RU 92002252A RU 92002252 A RU92002252 A RU 92002252A RU 2061060 C1 RU2061060 C1 RU 2061060C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- lime
- mixture
- slag
- coke
- waste
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 30
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title abstract description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 3
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 38
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 38
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 38
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 32
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims abstract description 29
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 claims description 6
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 10
- 239000000446 fuel Substances 0.000 abstract description 8
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract description 5
- 238000005469 granulation Methods 0.000 abstract description 4
- 230000003179 granulation Effects 0.000 abstract description 4
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 abstract description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 3
- 238000009736 wetting Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 abstract 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 5
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 5
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 4
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 4
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 3
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical class [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 2
- 206010019345 Heat stroke Diseases 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WNQQFQRHFNVNSP-UHFFFAOYSA-N [Ca].[Fe] Chemical compound [Ca].[Fe] WNQQFQRHFNVNSP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- -1 scale Substances 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии и может быть использовано в сталеплавильном производстве. The invention relates to metallurgy and can be used in steelmaking.
Известна шихта для получения сталеплавильного флюса, содержащая наполнитель известняк или доломит крупностью 8-30 мм и связующее смесь конвертерного шлама, окалины, извести, известняка и топлива крупностью 0,1-2,0 мм, обеспечивающих общее отношение СаО/Fе2О3 в флюсе в пределах 1,0-4,0, а в связке 0,3-0,4 [1]
Известна также шихта, выбранная в качестве прототипа, содержащая 60-90 мас. известняка, 6-30 мас. окислов железа (отходы сталелитейных заводов) и 1,5-10 мас. углеродистого вещества и представляющая смесь частиц, диаметром меньше 28 меш.A known mixture for producing a steelmaking flux containing a filler of limestone or dolomite with a particle size of 8-30 mm and a binder mixture of converter sludge, scale, lime, limestone and fuel with a particle size of 0.1-2.0 mm, providing a total ratio of CaO / Fe 2 O 3 in flux in the range of 1.0-4.0, and in a bundle of 0.3-0.4 [1]
A charge is also known, selected as a prototype, containing 60-90 wt. limestone, 6-30 wt. iron oxides (waste from steel mills) and 1.5-10 wt. carbon substance and representing a mixture of particles with a diameter of less than 28 mesh.
При шихтовке не все компоненты относятся к отходам металлургического производства, например известняк, а получаемый продукт сталеплавильный флюс состоит из кусков извести, пропитанных окислами железа и связанных между собой ферритными прослойками, что свидетельствует о неполном усвоении извести и не позволяет перевести полученный продукт в разряд синтетических шлаков. When batching, not all components belong to metallurgical waste, such as limestone, and the resulting product steelmaking flux consists of pieces of lime impregnated with iron oxides and interconnected ferrite layers, which indicates incomplete absorption of lime and does not allow to transfer the resulting product to the category of synthetic slags .
Известен способ получения флюса, принятый в качестве прототипа, включающий смешивание шихтовых материалов, увлажнение смеси, гранулирование до размеров гранул диаметром 0,5-1,27 см, сушку гранул нагреванием в течение 5-18 мин при 150-450оС с последующим отверждением гранул при температуре более 120оС при пропускании воздушного потока [2]
Недостатками указанного способа являются высокая степень усвоения продуктом вредных примесей топлива, в частности серы, обусловленная развитой поверхностью контакта топлива с известьсодержащей частью шихты, значительные затраты на подготовку шихты, получение неоднородного по составу флюса, необходимость подвода части тепла извне для отверждения гранул.A method of producing a flux, received as a prototype, comprising mixing the raw materials, moistening the mixture to granulation size 0,5-1,27 cm diameter pellets, drying the pellets by heating for 5-18 minutes at 150-450 ° C followed by curing granules at a temperature of more than 120 about With the passage of air flow [2]
The disadvantages of this method are the high degree of assimilation by the product of harmful impurities of fuel, in particular sulfur, due to the developed contact surface of the fuel with the lime-containing part of the charge, significant costs for preparing the charge, obtaining a flux that is heterogeneous in composition, the need to supply part of the heat from the outside to solidify the granules.
Целью изобретений является получение синтетического известков-железистого гомогенного шлака из отходов металлургического производства без дополнительных затрат на измельчение известьсодержащей части шихты. The aim of the invention is the production of synthetic lime-ferrous homogeneous slag from metallurgical waste without additional costs for grinding lime-containing part of the charge.
Цель достигается тем, что шихта для получения синтетического известково-железистого шлака, содержащая известьсодержащую составляющую, углеродистое вещество, железосодержащие отходы и состоящая из частиц диаметром менее 28 меш. содержит в качестве известьсодержащей составляющей 50-70 мас. известковой пыли из отходов известкового производства, в качестве углеродистого вещества 7-9 мас. коксовой пыли установок сухого тушения кокса, а в качестве железосодержащих отходов конвертерный шлам или окалину остальное. Цель достигается также тем, что в способе получения синтетического известково-железистого шлака, включающем смешивание, увлажнение и гранулирование до размеров гранул 0,5-1,27 см шихты с частицами диаметром менее 28 меш. состоящей из железосодержащего, известьсодержащего и углеродсодержащего материалов, сушку и термическую обработку, углеродсодержащий материал, в качестве которого используют коксовую пыль, накатывают на поверхность гранул, сушку проводят при 0-100оС, а термическую обработку осуществляют сжиганием коксовой пыли в режиме самораспространяющегося горения до расплавления и гомогенизации шихты.The goal is achieved in that the mixture to obtain a synthetic calc-ferrous slag containing a lime-containing component, a carbonaceous substance, iron-containing waste and consisting of particles with a diameter of less than 28 mesh. contains as a lime-containing component 50-70 wt. lime dust from waste from lime production, as a carbonaceous substance 7-9 wt. coke dust of dry quenching of coke, and as iron-containing waste converter sludge or scale. The goal is also achieved by the fact that in the method for producing synthetic calc-iron slag, including mixing, moistening and granulating to a grain size of 0.5-1.27 cm of a charge with particles with a diameter of less than 28 mesh. consisting of iron, of lime and the carbonaceous material, drying and heat treatment, a carbonaceous material, which is used as coke dust, rolled on the surface of the granules, drying is carried out at 0-100 ° C, and the heat treatment is carried out by burning the coke dust in a self-propagating combustion mode to melting and homogenization of the mixture.
Весовые соотношения известьсодержащей и железосодержащей частей шихты обусловлены требованиями к химическому составу получаемых шлаков. Известково-железистые шлаки при работе выполняют две функции: производят окисление примесей в металле и связывают их в прочные соединения на основе извести, для чего в шлаках должно быть достаточное содержание окислов железа и кальция. Для активной дефосфорации стали в шлаках необходимо иметь не менее 45 мас. СаО и не менее 20 мас. FeО. Нижний предел содержания известковой пыли из отходов известкового производства в шихте обусловлено тем, чтобы содержание СаО в получаемом шлаке не снижалось менее 45 мас. а верхний предел содержания известковой пыли из отходов известкового производства обусловлен тем, чтобы содержание FeО не снижалось менее 20 мас. а именно, при содержании известковой пыли менее 50 мас. снижаются рафинирующие возможности шлака в связи с недостатком извести, как связующего реагента; увеличение известковой пыли из отходов известкового производства выше 70 мас. нецелесообразно, так как недостаток окислителя окислов железа повышает вязкость шлака, что приводит к диффузионным затруднениям при рафинировании стали. Целесообразность использования в качестве железосодержащих отходов конвертерного шлама или окалины обусловлено высоким содержанием в них окислов железа. Экспериментально установлено оптимальное содержание коксовой пыли установок сухого тушения кокса в шихте: при содержании коксовой пыли менее 7 мас. выделяется недостаточное количество тепла при горении для полного расплавления шихтовых материалов, а содержание коксовой пыли в шихте более 9 мас. экономически нецелесообразно, кроме этого избыток коксовой пыли является нежелательным источником серы в шлаке (табл. 3, 4). The weight ratios of the lime-containing and iron-containing parts of the mixture are due to the requirements for the chemical composition of the resulting slag. Calcium-iron slags during work have two functions: they oxidize impurities in the metal and bind them into durable compounds based on lime, for which slags must have a sufficient content of iron and calcium oxides. For active dephosphorization of steel in slags, it is necessary to have at least 45 wt. CaO and not less than 20 wt. FeO. The lower limit of the content of lime dust from lime waste in the charge is due to the fact that the content of CaO in the resulting slag does not decrease less than 45 wt. and the upper limit of the content of lime dust from lime waste is due to the fact that the content of FeO did not decrease less than 20 wt. namely, when the content of lime dust is less than 50 wt. the refining capabilities of slag are reduced due to the lack of lime as a binder; an increase in lime dust from lime waste above 70 wt. impractical, since the lack of an oxidizing agent of iron oxides increases the viscosity of the slag, which leads to diffusion difficulties in the refining of steel. The expediency of using converter sludge or scale as iron-containing waste is due to the high content of iron oxides in them. The optimum coke dust content of dry coke quenching plants in the charge has been experimentally established: when the coke dust content is less than 7 wt. insufficient heat is generated during combustion to completely melt the charge materials, and the coke dust content in the charge is more than 9 wt. it is not economically feasible, in addition to this, excess coke dust is an undesirable source of sulfur in slag (Tables 3, 4).
Наличие в составе шихты шлакообразующих материалов извести, как тугоплавкого компонента шихты, после смешивания с конвертерным шламом или окалиной на стадии увлажнения смеси приводит к взаимодействию извести с водой с образованием гидроокиси кальция (Са(ОН)2)-ультрадисперсного вещества, способствующего получению высокоактивного гомогенного шлака.The presence in the composition of the charge of slag-forming materials of lime, as a refractory component of the charge, after mixing with a converter slurry or scale at the stage of wetting the mixture leads to the interaction of lime with water with the formation of calcium hydroxide (Ca (OH) 2 ) ultrafine substance, which contributes to the production of highly active homogeneous slag .
При накатывании коксовой пыли установок сухого тушения кокса на гранулы шихты снижается поверхность контакта топлива с известьсодержащей частью шихты, способной усваивать серу, содержащуюся в топливе; в процессе сжигания коксовой пыли установок сухого тушения кокса часть содержащейся в ней серы удаляется с газообразными продуктами горения. When rolling coke dust from dry quenching coke plants onto the charge granules, the contact surface of the fuel with the lime-containing part of the charge is able to absorb sulfur contained in the fuel; In the process of burning coke dust from dry coke quenching plants, part of the sulfur contained in it is removed with gaseous products of combustion.
Необходимость реализации сушки гранул при 0-100оС связана с тем, что известь в результате взаимодействия с водой в готовых гранулах находится в виде гидроокиси кальция Са(ОН)2, способной диспергировать, в результате чего затрудняется выход паров воды из гранул. Поэтому сушка гранул при температуре выше 100оС приводит к возникновению внутри гранул разрушающих давлений, а при температуре ниже 0оС к замерзанию воды в гранулах.The need to implement drying the granules at 0-100 ° C due to the fact that lime by reaction with water in the finished granules is in the form of calcium hydroxide Ca (OH) 2 that can be dispersed, whereby the water vapor is hampered yield of granules. Therefore, drying the granules at a temperature above 100 ° C leads to destructive pressure inside the pellets, and at a temperature below 0 ° C to the freezing of the water in the granules.
Процесс сплавления шихтовых материалов осуществляется термической обработкой, реализуемой сжиганием коксовой пыли установок сухого тушения кокса в режиме самораспространяющегося горения до расплавления и гомогенизации шихты в узкой зоне высоких температур (1200-1400оС) в потоке фильтрующегося сквозь слой гранул воздуха. Дисперсность коксовой пыли установок сухого тушения кокса обуславливает ее высокую реакционную способность, а накатывание такого топлива на поверхность гранул повышает доступность топлива для взаимодействия с кислородом воздуха, что интенсифицирует процесс горения топлива, позволяет концентрировать выделяющееся при этом тепло в узкой зоне температур и обеспечивает устойчивость горения в широких диапазонах изменения расхода воздуха. Образующийся при этом жидкий гомогенный шлаковый расплав не создает серьезных фильтрационных затруднений воздуху.The process of fusion of charge materials is carried out by heat treatment, which is carried out by burning coke dust of dry coke quenching plants in the mode of self-propagating combustion until the charge is melted and homogenized in a narrow zone of high temperatures (1200-1400 о С) in a stream of air filtered through a layer of granules. The dispersion of coke dust from dry coke quenching plants determines its high reactivity, and rolling such fuel onto the surface of the granules increases the availability of fuel for interaction with atmospheric oxygen, which intensifies the combustion process, allows the heat generated in this case to be concentrated in a narrow temperature zone and ensures combustion stability in wide ranges of changes in air flow. The resulting liquid homogeneous slag melt does not create serious filtration difficulties for air.
Для экспериментальной проверки заявляемого состава шихты для получения известково-железистого шлака и способа его получения были подготовлены десять смесей ингредиентов, шесть из которых показали оптимальные результаты (табл. 1, 2). В качестве известьсодержащей составляющей шихты была использована известковая пыль из отходов известкового производства, в качестве углеродистого вещества коксовая пыль установок сухого тушения кокса, а в качестве железосодержащих отходов конвертерный шлам или окалина, т.е. составляющими шихты являлись отходы металлургического производства, диаметр частиц которых составлял менее 28 меш. Из табл. 1, 2 следует, что предлагаемая шихта наиболее оптимальна для получения шлака с требуемым химическим составом, содержащим достаточно окислов железа и кальция для осуществления в последующем дефосфорации стали. For experimental verification of the claimed composition of the mixture to obtain calcareous slag and the method for its preparation, ten mixtures of ingredients were prepared, six of which showed optimal results (Tables 1, 2). As a lime-containing component of the charge, lime dust from waste from lime production was used, coke dust of dry coke quenching plants was used as carbon substance, and converter sludge or scale as iron-containing waste, i.e. the components of the charge were metallurgical waste, the particle diameter of which was less than 28 mesh. From the table. 1, 2 it follows that the proposed mixture is most optimal for obtaining slag with the required chemical composition, containing enough iron and calcium oxides for subsequent dephosphorization of steel.
В чашевом смесителе (модель 02113) согласно заявляемому способу известковая пыль из отходов известкового производства смешивалась с конвертерным шламом, после чего смесь увлажнялась из расчета 30 мас. воды к массе смеси и гранулировалась на тарельчатом грануляторе (диаметр тарели 1 м, высота борта 0,2 м, число оборотов в минуту 10) до размеров гранул 0,5-1,2 см. В гранулятор равномерно в течение времени гранулирования было подано 20 мас. воды по отношению к исходной смеси. На полученные сырые гранулы была накатана коксовая пыль установок сухого тушения кокса, после чего осуществлялась их сушка при 20оС. Термическая обработка гранул была реализована в проточном реакторе горения, представляющем собой стальную трубу диаметром 0,2 м, высотой 1 м, оборудованную в нижней части опорной решеткой и устройством подвода воздуха. В нижней части реактора производилось поджигание 250 г титановой губки, после чего загружались гранулы шихты и подавался воздух. В результате теплового удара в слое гранул развивалось самораспространяющееся горение, расплавление и гомогенизация шихты. Расход воздуха составил 0,7 м3/мин, а скорость распространения фронта горения 8 см/мин. Получен синтетический известково-железистый шлак, представляющий собой гомогенный пористый материал оптимального химического состава (табл. 1).In a bowl mixer (model 02113) according to the claimed method, lime dust from lime waste was mixed with a converter slurry, after which the mixture was moistened at a rate of 30 wt. water to the mass of the mixture and was granulated on a plate granulator (plate diameter 1 m, bead height 0.2 m, rpm 10) to a granule size of 0.5-1.2 cm. 20 was fed uniformly into the granulator during the granulation time wt. water in relation to the initial mixture. On the obtained green pellets were nakatana coke dust dry quenching of coke, followed by its drying at 20 ° C. The heat treatment the granules was realized in the flow of combustion reactor, which is a steel pipe with a diameter of 0.2 m, 1 m in height, fitted in the lower parts of the support grid and air supply device. In the lower part of the reactor, 250 g of a titanium sponge was ignited, after which charge granules were loaded and air was supplied. As a result of heat stroke, self-propagating combustion, melting and homogenization of the charge developed in the layer of granules. The air flow rate was 0.7 m 3 / min, and the velocity of propagation of the combustion front was 8 cm / min. A synthetic calc-ferrous slag was obtained, which is a homogeneous porous material of optimal chemical composition (Table 1).
Аналогичным способом был получен синтетический известково-железистый шлак с оптимальным химическим составом (табл. 2), где в качестве железосодержащих отходов шихты использовалась окалина. Полученный шлак был использован в окислительный период электроплавки в трехтонной дуговой электропечи литейного цеха Западно-Сибирского металлургического комбината для осуществления глубокой дефосфорации стали. Из результатов проведенных плавок, представленных в табл. 4, 5, следует, что при содержании фосфора в стали в начале окислительного периода 0,02 мас. в результате использования для дефосфорации предлагаемого известково-железистого шлака достигнуто предельно низкое (0,001 мас.) остаточное содержание фосфора в стали, что свидетельствует о высоких рафинирующих возможностях заявляемого полученного шлака. In a similar way, synthetic calcareous iron slag with an optimal chemical composition was obtained (Table 2), where scale was used as iron-containing waste from the charge. The resulting slag was used during the oxidation period of electric smelting in a three-ton electric arc furnace of the foundry of the West Siberian Metallurgical Plant to carry out deep dephosphorization of steel. From the results of the swimming trunks presented in table. 4, 5, it follows that when the phosphorus content in the steel at the beginning of the oxidation period is 0.02 wt. As a result of using the proposed calcareous iron slag for dephosphorization, an extremely low (0.001 wt.) residual phosphorus content in steel was achieved, which indicates the high refining capabilities of the inventive slag obtained.
Заявляемые изобретения применимы в сталеплавильном производстве металлургических предприятий для получения синтетического известково-железистого шлака из отходов металлургического производства для последующего использования при рафинировании качественных сталей с особыми свойствами (хладостойкость), где требуется особо низкое содержание фосфора. The claimed inventions are applicable in the steelmaking of metallurgical enterprises for the production of synthetic calc-iron slag from metallurgical waste for subsequent use in the refining of high-quality steels with special properties (cold resistance), which require a particularly low phosphorus content.
Claims (1)
Коксовая пыль установок сухого тушения кокса 7 9
Конвертерный шлам или окалина Остальное
2. Способ получения синтетического известково-железистого шлака, включающий смешивание, увлажнение и гранулирование до размеров гранул 0,5 - 1,27 см шихты с частицами 28 меш, состоящей из железосодержащего, известьсодержащего и углеродистого материалов, сушку и термическую обработку в потоке воздуха, отличающийся тем, что углеродистый материал, в качестве которого используют коксовую пыль установок сухого тушения кокса, накатывают на поверхность гранул, сушку проводят при 0 100oС, а термическую обработку осуществляют сжиганием коксовой пыли в режиме самораспространяющегося горения до расплавления и гомогенизации шихты.Lime dust from lime waste 50 70
Coke dust of dry coke quenching plants 7 9
Converter sludge or scale
2. A method for producing synthetic calc-iron slag, including mixing, moistening and granulating to a granule size of 0.5-1.27 cm of a charge with 28 mesh particles consisting of iron-containing, lime-containing and carbonaceous materials, drying and heat treatment in an air stream, characterized in that the carbonaceous material, which is used as coke dust dry quenching of coke is rolled on the surface of the granules, drying is carried out at 0 100 o C, and the heat treatment is carried out by burning the coke dust mode self-propagating combustion to melt and homogenize the batch.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU92002252A RU2061060C1 (en) | 1992-10-27 | 1992-10-27 | Mixture to produce synthetic lime-ferriferrous slag and process of its preparation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU92002252A RU2061060C1 (en) | 1992-10-27 | 1992-10-27 | Mixture to produce synthetic lime-ferriferrous slag and process of its preparation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU92002252A RU92002252A (en) | 1995-04-20 |
| RU2061060C1 true RU2061060C1 (en) | 1996-05-27 |
Family
ID=20131049
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU92002252A RU2061060C1 (en) | 1992-10-27 | 1992-10-27 | Mixture to produce synthetic lime-ferriferrous slag and process of its preparation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2061060C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2139942C1 (en) * | 1998-07-28 | 1999-10-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of treatment of molten metal in ladle |
| RU2183224C1 (en) * | 2001-07-17 | 2002-06-10 | Бабаев Эдуард Дантенович | Method of producing ferrite-calcium complex flux |
| CN116287692A (en) * | 2023-02-07 | 2023-06-23 | 广西柳钢环保股份有限公司 | Metallurgical solid waste utilization method |
-
1992
- 1992-10-27 RU RU92002252A patent/RU2061060C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 945209, кл. C 22B 1/24, C 21C 5/00, 1982. 2. Патент Японии N 44-19025, кл. 10J153, 1969. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2139942C1 (en) * | 1998-07-28 | 1999-10-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of treatment of molten metal in ladle |
| RU2183224C1 (en) * | 2001-07-17 | 2002-06-10 | Бабаев Эдуард Дантенович | Method of producing ferrite-calcium complex flux |
| CN116287692A (en) * | 2023-02-07 | 2023-06-23 | 广西柳钢环保股份有限公司 | Metallurgical solid waste utilization method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101338351A (en) | A vanadium extracting coolant and its preparation method and use method | |
| US3374085A (en) | Process for producing aggregate containing oxygen steel process dust | |
| US4082539A (en) | Method for the preliminary treatment of materials for sintering | |
| US3311465A (en) | Iron-containing flux material for steel making process | |
| RU2061060C1 (en) | Mixture to produce synthetic lime-ferriferrous slag and process of its preparation | |
| JP2001152257A (en) | How to use secondary raw materials containing iron, zinc and lead | |
| US3661555A (en) | Pelletized chromium addition agents for ferro alloys production and method therefor | |
| RU2048548C1 (en) | Method for production of fluxed iron-ore agglomerate | |
| JPH04210432A (en) | Manufacture of semireduced sintered ore | |
| US3684539A (en) | Method of adding oxygen containing metallic compounds to a molten metallurgical slag | |
| JP2000256731A (en) | Method for producing calcium ferrite for molten iron refining | |
| JP4788013B2 (en) | Method for producing low phosphorus hot metal | |
| US3832158A (en) | Process for producing metal from metal oxide pellets in a cupola type vessel | |
| CA1053006A (en) | Method of reducing iron ore | |
| DE2326174C2 (en) | Limitation of the oxidation of the use when melting down scrap or the like | |
| JPH06248365A (en) | Production of low-cao sintered ore | |
| Tang et al. | Novel concept of recycling sludge and dust to BOF converter through dispersed in-situ phase induced by composite ball explosive reaction | |
| JPH05339653A (en) | Pretreatment of sintered ore raw material and sintered ore raw material for iron making | |
| RU2059014C1 (en) | Method to produce briquets for direct steel alloying and deoxidizing with manganese | |
| RU2170270C1 (en) | Filler for material destined for metallurgical production and method for preparing filler for material destined for metallurgical production | |
| US4082540A (en) | Material for sintering emitting a lesser amount of nitrogen oxide and a method for manufacturing the same | |
| RU2200137C2 (en) | Method of production of hydraulic binder | |
| JPH0583620B2 (en) | ||
| SU1730035A1 (en) | Method of producing silicon carbide | |
| SU1507826A1 (en) | Method of producing complex flux |