[go: up one dir, main page]

JP2010529003A - クロロヒドリンの製造方法 - Google Patents

クロロヒドリンの製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP2010529003A
JP2010529003A JP2010509833A JP2010509833A JP2010529003A JP 2010529003 A JP2010529003 A JP 2010529003A JP 2010509833 A JP2010509833 A JP 2010509833A JP 2010509833 A JP2010509833 A JP 2010509833A JP 2010529003 A JP2010529003 A JP 2010529003A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
impeller
flow impeller
radial flow
axial flow
stirrer
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2010509833A
Other languages
English (en)
Inventor
ダニエル・ボルマン
Original Assignee
ソルヴェイ（ソシエテ アノニム）
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ソルヴェイ（ソシエテ アノニム） filed Critical ソルヴェイ（ソシエテ アノニム）
Publication of JP2010529003A publication Critical patent/JP2010529003A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/62—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by introduction of halogen; by substitution of halogen atoms by other halogen atoms
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F27/00—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders
    • B01F27/80—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders with stirrers rotating about a substantially vertical axis
    • B01F27/90—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders with stirrers rotating about a substantially vertical axis with paddles or arms 
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F27/00—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders
    • B01F27/05—Stirrers
    • B01F27/11—Stirrers characterised by the configuration of the stirrers
    • B01F27/19—Stirrers with two or more mixing elements mounted in sequence on the same axis
    • B01F27/192—Stirrers with two or more mixing elements mounted in sequence on the same axis with dissimilar elements

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

液体反応媒体を含有する反応器でポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素、ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素のエステル、またはそれらの混合物を塩素化剤と反応させることによるクロロヒドリンの製造方法であって、塩素化剤が少なくとも部分的にガス状の形態で使用され、かつ、前記反応器が、少なくとも１つの放射状流羽根車と少なくとも１つの軸流羽根車とを含む撹拌システムによって撹拌される方法。

Description

本特許出願は、２００７年６月１日出願の欧州特許出願第０７１０９４６１．９号明細書及び２００７年１２月１４日出願の米国仮特許出願第６１／０１３６７６号明細書の優先権を主張するものであり、それら両方の内容は参照により本明細書に援用される。
本発明はクロロヒドリンの製造方法に関する。より具体的には、撹拌反応器でのクロロヒドリンの製造方法に関する。
クロロヒドリンは、エポキシド及び誘導製品の製造における反応中間体である。ジクロロプロパノールは、例えば、エピクロロヒドリンの及びエポキシ樹脂の製造の反応中間体である（（非特許文献１））。
公知の方法によれば、特に塩化アリルを次亜塩素酸化することによって、アリルアルコールを塩素化することによって及びグリセロールをヒドロ塩素化することによってジクロロプロパノールを得ることは可能である。この後者の方法は、化石原料からまたは再生可能な原料から出発してジクロロプロパノールを得ることができる利点を有し、そして、例えば、石油、天然ガスまたは石炭などの、化石材料が得られる天然石油化学資源が地球的入手可能性の点で限定されていることは知られている。
特許出願（特許文献１）は、液−気型反応器でグリセロールをガス状塩化水素と反応させることによるジクロロプロパノールの製造方法を記載している。ガス状塩化水素を分散させるために開示された分散デバイスは、ノズル、穿孔プレートまたはパイプ、微小孔性プレート及びエジェクタである。効率的であるためには、すなわち、微細気泡を生成するためには、かかるシステムは非常に小さい開口部を備えなければならず、開口部は液体反応媒体中の不溶性物質によってか、腐食性ガスによる分散デバイスの腐食生成物によってかのいずれかで容易に閉塞し得る。
国際公開第２００５／０２１４７６号パンフレット
Ｋｉｒｋ−Ｏｔｈｍｅｒ Ｅｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ、第４版、１９９２年、第２巻、１５６ページ、Ｊｏｈｎ Ｗｉｌｅｙ ＆ Ｓｏｎｓ，Ｉｎｃ．
本発明の目標は、かかる問題が発生しないクロロヒドリンの製造方法を提供することである。
本発明はそれ故、液体反応媒体を含有する反応器でポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素、ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素のエステル、またはそれらの混合物を塩素化剤と反応させることによるクロロヒドリンの製造方法であって、塩素化剤が少なくとも部分的にガス状の形態で使用され、かつ、前記反応器が、少なくとも１つの放射状流羽根車と少なくとも１つの軸流羽根車とを含む撹拌システムによって撹拌される方法に関する。
羽根車とは、流体を圧力下に所望の方向に押しやるために使用される回転デバイスとして、押し進めるものを指定することが意図される。平らなディスクは羽根車であるとは考えられない。
撹拌システムは多くの場合１つの放射状流羽根車と２つの軸流羽根車とを含有し、高い頻度では２つの放射状流羽根車と１つの軸流羽根車とを含有する。
かかる撹拌システムで：
ａ）ガス注入システムへの開口部サイズ制限が全くなしに、それによって注入デバイスの閉塞問題のリスクを排除して液体反応混合物中のガス状塩素化剤の高い分散を得ることができる、かつ
ｂ）液体反応媒体で良好な混合を得ることができる
ことが意外にも分かった。
いかなる理論にも制約されることなく、軸流羽根車が液体反応媒体の全体にわたって小さな気泡の均一分配と液体反応媒体それ自体の良好な均一化とを確実にしながら、放射状流羽根車は高いガス流量でさえも液体への小さな気泡の非常に効率的な分散を可能にすると考えられる。
追加の利点は、塩素化剤に耐性がある材料で覆うのがまたは製造するのがより簡単である、ガス注入システムのより単純なジオメトリが好適であることである。
かかる撹拌システムのさらなる追加の利点は、フラッディングなしに高いガス速度を取り扱うことができることである。フラッディングは、ガスが制御されているよりもむしろ、混合システムが液体中の流れパターンについて制御されていない状態である。
かかる撹拌システムの別のさらなる利点は、それが、流れパターンを制限する、シュラウドまたはドラフトチューブなしに液体反応混合物へのガス状塩素化剤の高い分散を提供できることである。反応器の壁に沿った邪魔板の使用は、撹拌システムのシュラウディングを構成しない。
用語「ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素」は、２個の異なる飽和炭素原子に結合した少なくとも２個のヒドロキシル基を含有する炭化水素を意味する。ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素は、２〜６０個の炭素原子を含有してもよいが、それらに限定されない。
ヒドロキシル官能基（ＯＨ）を持つポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素の炭素のそれぞれは、２個以上のＯＨ基を有することができず、ｓｐ３混成を持たなければならない。ＯＨ基を持っている炭素原子は、第一級、第二級または第三級であってもよい。本発明に使用されるポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素は、ＯＨ基を持っている少なくとも２個のｓｐ３混成炭素原子を含有しなければならない。ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素は、これらの繰り返し単位のより高次の、ビシナルまたは連続配列をはじめとする、ビシナルジオール（１，２−ジオール）またはビシナルトリオール（１，２，３−トリオール）を含有する任意の炭化水素を含む。ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素の定義はまた、例えば、１つ以上の１，３−、１，４−、１，５−、及び１，６−ジオール官能基を含む。ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素はまた、ポリビニルアルコールなどのポリマーであってもよい。例えば、ジェミナルジオールは、このクラスのポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素から除外される。
ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素は、芳香族部分または、例えば、ハロゲン、硫黄、リン、窒素、酸素、ケイ素、及びホウ素タイプのヘテロ原子、ならびにそれらの混合物をはじめとする、ヘテロ原子を含有してもよい。
本発明に使用することができるポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素は、例えば、１，２−エタンジオール（エチレングリコール）、１，２−プロパンジオール（プロピレングリコール）、１，３−プロパンジオール、１−クロロ−２，３−プロパンジオール（クロロプロパンジオール）、２−クロロ−１，３−プロパンジオール（クロロプロパンジオール）、１，４−ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、シクロヘキサンジオール、１，２−ブタンジオール、１，２−シクロヘキサンジメタノール、１，２，３−プロパントリオール（「グリセロール」または「グリセリン」としても知られる）、及びそれらの混合物を含む。好ましくは、本発明に使用されるポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素は、例えば、１，２−エタンジオール、１，２−プロパンジオール、１，３−プロパンジオール、クロロプロパンジオール、及び１，２，３−プロパントリオール、ならびにそれらの少なくとも２つの混合物を含む。より好ましくは、本発明に使用されるポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素は、例えば、１，２−エタンジオール、１，２−プロパンジオール、クロロプロパンジオール、及び１，２，３−プロパントリオール、ならびにそれらの少なくとも２つの混合物を含む。１，２，３−プロパントリオールすなわちグリセロールが最も好ましい。
ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素のエステルは、ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素中に存在してもよいし、及び／またはクロロヒドリンの製造方法で製造されてもよいし、及び／またはクロロヒドリンの製造方法の前に製造されてもよい。ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素のエステルの例は、エチレングリコールモノアセテート、プロパンジオールモノアセテート、グリセロールモノアセテート、グリセロールモノステアレート、グリセロールジアセテート、及びそれらの混合物を含む。
用語「クロロヒドリン」は、異なる飽和炭素原子に結合した少なくとも１個のヒドロキシル基と少なくとも１個の塩素原子とを含有する化合物を記載するために本明細書では用いられる。少なくとも２個のヒドロキシル基を含有するクロロヒドリンもまた、ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素である。従って、本反応の出発原料及び生成物は、それぞれクロロヒドリンであってもよい。この場合には「生成物」クロロヒドリンは、出発クロロヒドリンより多く塩素化されており、言い換えれば出発クロロヒドリンより多くの塩素原子及び少ないヒドロキシル基を有する。好ましいクロロヒドリンは、クロロエタノール、クロロプロパノール、クロロプロパンジオール、ジクロロプロパノール、及びそれらの少なくとも２つの混合物である。ジクロロプロパノールが特に好ましい。より特に好ましいクロロヒドリンは、２−クロロエタノール、１−クロロプロパン−２−オール、２−クロロプロパン−１−オール、１−クロロプロパン−２，３−ジオール、２−クロロプロパン−１，３−ジオール、１，３−ジクロロプロパン−２−オール、２，３−ジクロロプロパン−１−オール、及びそれらの少なくとも２つの混合物である。
本発明による方法でのポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素、ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素のエステル、またはそれらの混合物は、化石原料から出発してまたは再生可能な原料から出発して、好ましくは再生可能な原料から出発して得られてもよい。
化石原料とは、例えば、石油、天然ガス、及び石炭などの、石油化学天然資源の処理から得られる材料を意味する。これらの材料の中で、２及び３個の炭素原子を含有する有機化合物が好ましい。ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素がグリセロールであるとき、塩化アリル、アリルアルコール、及び「合成」グリセロールが特に好ましい。「合成」グリセロールとは、石油化学資源から一般に得られるグリセロールを意味する。ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素がエチレングリコールであるとき、エチレン、及び「合成」エチレングリコールが特に好ましい。合成「エチレングリコール」とは、石油化学資源から一般に得られるエチレングリコールを意味する。ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素がプロピレングリコールであるとき、プロピレン、及び「合成」プロピレングリコールが特に好ましい。「合成」プロピレングリコールとは、石油化学資源から一般に得られるプロピレングリコールを意味する。
再生可能な原料とは、再生可能な材料資源の処理から得られる材料を意味する。これらの材料の中で、「天然」エチレングリコール、「天然」プロピレングリコール、及び「天然」グリセロールが好ましい。「天然」エチレングリコール、プロピレングリコール及びグリセロールは、例えば、熱化学プロセスによる糖類の変換によって得られ、これらの糖類は、Ｕ．Ｓ．Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｙ，Ｏｆｆｉｃｅ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｙ Ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ ａｎｄ Ｒｅｎｅｗａｂｌｅ Ｅｎｅｒｇｙ，Ｏｆｆｉｃｅ ｏｆ ｔｈｅ Ｂｉｏｍａｓｓ Ｐｒｏｇｒａｍ（米国エネルギー省、エネルギー効率及び再生可能エネルギー局、バイオマスプログラム部）のために組み込まれた、“Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｂｉｏｐｒｏｄｕｃｔｓ：Ｔｏｄａｙ ａｎｄ Ｔｏｍｏｒｒｏｗ”，Ｅｎｅｒｇｅｔｉｃｓ（「工業的バイオ製品：今日及び明日」、エネルギー論），２００３年７月，４９，５２〜５６ページに記載されているように、バイオマスから出発して得ることが可能である。これらの方法の１つは、例えば、グルコースの熱化学変換によって得られるソルビトールの接触水素化分解である。別の方法は、例えば、キシロースの水素化によって得られるキシリトールの接触水素化分解である。キシロースは、例えば、トウモロコシ繊維中に存在するヘミセルロースの加水分解によって得られてもよい。「再生可能な原料から得られるグリセロール」とは、特に、バイオディーゼルの製造中に得られるグリセロールあるいは、鹸化、エステル交換または加水分解反応などの、一般に動物または植物油または脂肪の変換中に得られるグリセロールを意味する。
本発明の方法に使用することができるオイルの中で、パーム油、パーム核油、コプラ油、ババス油、前または新（低いエルカ酸）セイヨウアブラナ油、ヒマワリ油、コーンオイル、ヒマシ油、及び綿実油、ピーナッツ油、大豆油、アマニ油、及びハマナ油などの、全ての一般油、ならびに、例えば、遺伝子組み換えまたは交配によって得られるヒマワリ植物またはセイヨウアブラナ植物から得られる全てのオイルが言及されてもよい。
使用済みフライ油、様々な動物油、例えば魚油、牛脂、ラード、及びスクエアリンググリースさえも用いることがまた可能である。
使用済み油の中で、例えば、アマニ油の、及びヒマワリ油の「スタンド油」、ならびにブローン植物油などの、例えば、重合またはオリゴマー化によって部分変性されたオイルもまた言及されてもよい。
特に好適なグリセロールは、動物脂肪の変換中に得られてもよい。別の特に好適なグリセロールは、バイオディーゼルの製造中に得られてもよい。第３の非常に好適なグリセロールは、公文書仏国特許第２７５２２４２号明細書、仏国特許第２８６９６１２号明細書、及び仏国特許第２８６９６１３号明細書に記載されているように、不均一触媒の存在下にエステル交換による動物または植物油または脂肪の変換中に得られてもよい。より具体的には、この不均一触媒は、アルミニウムと亜鉛との混合酸化物、亜鉛とチタンとの混合酸化物、亜鉛と、チタンとアルミニウムとの混合酸化物、及びビスマスとアルミニウムとの混合酸化物から選択され、この不均一触媒は固定床の形態で用いられる。この後者の方法は、バイオディーゼルの製造方法であることができる。
塩素化剤は一般に、その内容が参照により本明細書に援用される、国際公開第２００５／０５４１６７号パンフレットの４ページ３０行から６ページ２行までに記載されているように塩化水素を含む。
本発明による方法では、塩素化剤は、少なくとも部分的にガス状形態で使用される。それは多くの場合、完全にガス状形態で使用される。高い頻度では、使用される塩素化剤は、ガス状塩化水素かまたはガス状塩化水素と塩化水素の溶液との混合物である。塩化水素の溶液は多くの場合水溶液である。
本発明による方法では、ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素、ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素のエステル、またはそれらの混合物と塩素化剤との間の反応は、全てがＳｏｌｖａｙ ＳＡの名前で出願された、そしてそれらの全ての内容が参照により本明細書に援用される、特許出願国際公開第２００５／０５４１６７号パンフレット、国際公開第２００６／１００３１１号パンフレット、国際公開第２００６／１００３１２号パンフレット、国際公開第２００６／１００３１３号パンフレット、国際公開第２００６／１００３１４号パンフレット、国際公開第２００６／１００３１５号パンフレット、国際公開第２００６／１００３１６号パンフレット、国際公開第２００６／１００３１７号パンフレット、国際公開第２００６／１０６１５３号パンフレット、国際公開第２００７／０５４５０５号パンフレット、国際公開第２００６／１００３１８号パンフレット、国際公開第２００６／１００３１９号パンフレット、国際公開第２００６／１００３２０号パンフレット、国際公開第２００６／１０６１５４号パンフレット、国際公開第２００６／１０６１５５号パンフレット、国際公開第２００７／０５４５０５号パンフレット、及び仏国出願公開第０６／０５３２５号明細書に記載されているように実施することができる。
放射状流羽根車は、駆動シャフトの軸に一般に平行である翼を有する。放射状流羽根車の非限定的な例はとりわけ：
ａ）流体を放射状運動にまたは、より高い粘度では、接線運動に典型的には設定する有利には高速攪拌機である、幾つかの平らな翼をディスク上に含むＲｕｓｈｔｏｎタービン（図１の羽根車（Ａ））などの、または幾つかの湾曲翼をディスク上に含むＳｍｉｔｈタービン（図１の羽根車（Ｇ））などの、タービン攪拌機。このタイプの羽根車は、低粘度液体及び邪魔板付き容器で特に有効である。このタイプの羽根車については、直径比Ｄ／ｄ（Ｄ＝反応器容器直径；ｄ＝攪拌機直径）は有利には２〜５の範囲である。回転中に、タービン攪拌機は典型的には高レベルの剪断をもたらし、分散プロセスに一般に好適である；
ｂ）エナメル被覆容器での使用のためにこれまでとりわけ開発された、そしてこのように丸みを帯びた撹拌アームを有する、羽根車攪拌機（図１の羽根車（Ｂ））。それは、底部から小さな隙間と併せて一般に使用される。このタイプの羽根車については、邪魔板ありか邪魔板なしかのいずれかで、直径比Ｄ／ｄは有利には約１．５（すなわち、１〜２、好ましくは１．２〜１．８）の範囲である。それは少量の液体でさえ混合することができるので、それはまた、（例えば、容器排出中に）強く変動する満杯レベルで運転することができる；
ｃ）有利には低速攪拌機タイプの群に属し、そして典型的には１．５〜２のＤ／ｄで使用される、クロスビーム羽根車（図１の羽根車（Ｃ））、格子羽根車（図１の羽根車（Ｅ））、及び翼羽根車（図１の羽根車（Ｄ））。それらは、邪魔板ありで、または、特に粘稠な媒体については邪魔板なしで動作することができ、そして特に均質化に好適である；
ｄ）壁からの非常に小さい隙間で、すなわち、１．００５〜１．５、好ましくは１．００５〜１．０５の直径比Ｄ／ｄで一般に運転される、そして高度に粘稠な媒体で伝熱を高めるために特に適切である、低速アンカーアンカー攪拌機（図１の羽根車（Ｆ））；
ｅ）回転子が有利には邪魔板（固定子）（２）の輪によって囲まれた翼（１）またはパドル攪拌機（１）からなる、回転子−固定子攪拌機または回転子−固定子原理で動作する攪拌機（図２）。結果として、高レベルの剪断が一般に極めて小さい体積にかけられる。
ｆ）鋸歯状のディスク（図４）；この攪拌機を使用すると、液体は有利には、薄い輪になって中心から離れて放射状に加速され、次に素速く減速される。高レベルの剪断はこうして、固定子輪または邪魔板がなくてさえ、達成することができる。
放射状流羽根車は多くの場合、タービン攪拌機、羽根車攪拌機、クロスビーム羽根車、格子羽根車、翼羽根車、低速アンカー攪拌機、回転子−固定子攪拌機、及び鋸歯状ディスクからなる群の中から選択される。放射状流羽根車は高い頻度では、タービン攪拌機、羽根車攪拌機、クロスビーム羽根車、格子羽根車、翼羽根車からなる群の中から選択される。
放射状流羽根車はより多くの場合タービン攪拌機、高い頻度ではＲｕｓｈｔｏｎ型のタービン撹拌機またはＳｍｉｔｈ型のタービン攪拌機、より特にＳｍｉｔｈ型のタービン攪拌機である。かかるタービンは一般に、ディスク上に少なくとも２個の湾曲翼、好ましくは少なくとも３個の湾曲翼を含む。湾曲翼の数は一般には多くとも１０の、好ましくは多くとも８のものである。ディスク上に６個の湾曲翼を持ったタービンは、Ｓｍｉｔｈ型の最も好ましいタービン攪拌機である。ディスク上に４個の湾曲翼を持ったタービンもまた非常に好適である。いかなる理論にも制約されることなく、選択された湾曲翼放射状流羽根車の別の追加の利点は、ガス流量が広い範囲内で変動するときに、それが一定のパワードローを確実にするのを可能にすることである。ガス化条件下に、このパワードローは、ガス注入が全くないときに達成されるパワードローに非常に近く、それ故それは（モーター、径違い継手、シャフト、及び機械シールをはじめとする）全体シネマチックチェーンの過大化を回避し、かなりの投資節約を可能にする。
湾曲翼は、任意の形状のもの、好ましくは半円筒形、概ね偏平な半円筒形、及び放射線状、より好ましくは放射線状であることができる。
２個の連続する翼の間の距離は等しいまたは異なるものであることができる。この距離は好ましくは等しい。
ディスク面基準で、湾曲翼は対称または非対称、好ましくは非対称であることができる。
一般に、非対称の放射状流羽根車は、複数の概して放射状に伸びる翼を含むであろう。翼のそれぞれは、翼の断面が概して放射線状またはｕ−形状であるように、最高点で交わる上方及び下方シート様部分を含むであろう。各翼の上方部分の幅は、下方部分の幅より長く、翼を非対称にするであろう。このように、翼の最先端に、上昇する気泡を捕らえ、分散させることができる上方部分突出部が存在するであろう。羽根車は、任意の数の翼を有することができるが、それは４〜１２個の翼を有することが好ましく、６個が最も好ましい。上方シートは下方シートの幅より１５〜５０パーセントさらに伸びることができ、約２５パーセントが最も好ましい。
軸流及び混合流羽根車は、翼が回転の面と９０°未満の角度を成す全ての羽根車を含む。前記羽根車の非限定的な例はとりわけ：
ａ）有利には軸流パターンを発生させる高速ミキサーの群に典型的には属する、勾配翼のパドル攪拌機（勾配翼タービンとしても知られる）［図１の羽根車（Ｈ）］及びプロペラ攪拌機（海洋型混合プロペラとしても知られる）［図１の羽根車（Ｉ）］。それらは有利には固形分の均質化及び懸濁に好適であり、典型的には２〜３のＤ／ｄで使用される。
ｂ）軸流を高めるために特に好適であり及び／または高い液体レベル対直径比（Ｈ／Ｄ＞１、ここで、Ｄ＝反応器容器直径、Ｈ＝反応器容器中の液体の高さ）が必要とされる、勾配ビームのクロスビーム攪拌機［図１の羽根車（Ｊ）］ならびにＥｋａｔｏ ｃｏｍｐａｎｙ，Ｓｃｈｏｐｆｈｅｉｍ，ＧｅｒｍａｎｙのＭＩＧ攪拌機［図１の羽根車（Ｋ）］及びＩＮＴＥＲＭＩＧ攪拌機［図１の羽根車（Ｌ）］などの勾配撹拌面を持った多段攪拌機。これらの攪拌機は有利には低速で運転される。これらの攪拌機の直径比Ｄ／ｄは、それらが邪魔板と組み合わせて使用されるときは有利には１．５を超え、それらが邪魔板なしに使用されるときは約１．１（すなわち、１．００５〜１．５）である。
ｃ）小さい壁隙間（Ｄ／ｄ＞１．０５）で一般に使用され、そしてそれが液体を壁に沿って下方へ駆動するような方法で典型的には運転される低速らせん状リボン攪拌機［図１の羽根車（Ｍ）］
ｄ）典型的には中空ヘッドを有し、そして中空シャフトを通して液体媒体の上方のガス充満空間につながっている、従ってガスを液体に供給するのに一般に好適である、中空攪拌機（図３）；回転中に攪拌機エッジの後方に発生する吸引作用は、ガスを反応容器に供給するために有利に利用することができる。
ｅ）ターボホイル羽根車［図１の羽根車（Ｎ）］．
軸流羽根車は多くの場合、勾配翼のパドル攪拌機、プロペラ攪拌機（海洋タイプ混合プロペラ）、勾配ビームのクロスビーム攪拌機、ＭＩＧ攪拌機、ＩＮＴＥＲＭＩＧ攪拌機、低速らせん状リボン攪拌機、ターボホイル羽根車、及び中空攪拌機からなる群の中から選択される。
軸流羽根車は高い頻度で、勾配翼のパドル攪拌機、プロペラ攪拌機（海洋タイプ混合プロペラ）、ＭＩＧ攪拌機、ＩＮＴＥＲＭＩＧ攪拌機、及びターボホイル羽根車からなる群の中から選択される。
軸流羽根車はより多くの場合、勾配翼のパドル攪拌機、プロペラ攪拌機（海洋タイプ混合プロペラ）、及びターボホイル羽根車からなる群の中から選択される。軸流羽根車はより特に、勾配翼のパドル攪拌機またはターボホイル羽根車、より特にターボホイル羽根車である。
翼の数は一般に、２以上、好ましくは３以上である。この数は通常８以下、好ましくは６以下である。４の数の翼が特に好適である。
翼が回転の面と成す角度は好ましくは６０°以下、より好ましくは５５°以下、最も好ましくは５０°以下である。この角度は一般に３０°以上、好ましくは３５°以上、より好ましくは４０°以上である。４５°の角度は特に好適である。
水中翼羽根車は、より大きい送液容量を低下した電力消費と組み合わせた非常に重要なクラスの勾配翼タービンである。これらの性能は、最適化翼外形によって得られる。基本的には翼の後縁と水平面との角度は、飛行機プロペラのようにシャフトからの距離と共に変化する。実際には、この角度変化は、連続的かまたは非連続的であることができる。これは、羽根車からの放出時にほぼ一様な流れパターンを可能にし、後縁での渦を減少させる。水中翼羽根車の例は、Ｌｉｇｈｔｎｉｎ Ａ３１０、Ａ３２０、及びＡ３４０、Ｃｈｅｍｉｎｅｅｒ ＨＥ３、Ｐｈｉｌａｄｅｌｐｈｉａ Ｍｉｘｅｒｓ ＭＨＳ ＆ ＬＳ羽根車、Ｐｆａｕｄｌｅｒ ＴＢＦ、Ｍｉｘｅｌ ＴＴ、ＴＴＰ、及びＴＴＦである。
２個の連続する翼の間の距離は等しいまたは異なるものであることができる。この距離は好ましくは等しい。
翼の側面は独立して、平らである、湾曲しているまたは切子面のあるものであることができる。１つの平らな底部配向側面と２つの切子面のある最上部配向側面とがより好ましい。
かかる羽根車の例は、勾配翼タービン（羽根車（Ｈ）、図１）及びターボホイル（羽根車（Ｎ）、図１）である。ターボホイルが最も好ましい軸流羽根車である。それは、ガラス内張りまたはエラメルコーティングが必要とされるときに特に、より容易にコートされる追加の利点を提供する。
本発明の方法の撹拌システムでは、放射状流羽根車と軸流羽根車とは同じシャフト上にまたは異なるシャフト上に設置することができる。放射状流羽根車と軸流羽根車とは同じシャフト上に設置されることが好ましい。
本発明の撹拌システムは、反応器の任意の場所に、垂直に、水平にまたは斜めに、好ましくは垂直に設置することができる。
本発明の撹拌システムでは、軸流羽根車は、一般に下方へ向かうまたは上方へ向かう、高い頻度では下方へ向かう液体反応媒体の流れを提供する。
本発明の方法の撹拌システムでは、放射状流羽根車は、軸流羽根車の下方にまたは上方に設置することができる。放射状流羽根車は軸流羽根車の下方に設置されることが好ましい。放射状流羽根車の及び軸流羽根車の直径は、反応器直径に依存する。
放射状流羽根車の直径は、一般に反応器直径の３３％以上、多くの場合反応器直径の４０％以上、高い頻度では反応器直径の５０％以上である。放射状流羽根車の直径は、一般に反応器直径の７０％以下、多くの場合反応器直径の６５％以下、高い頻度では反応器直径の５５％以下である。
軸流羽根車の直径は、一般に反応器直径の３３％以上、多くの場合反応器直径の４０％以上、高い頻度では反応器直径の５０％以上である。軸流羽根車の直径は、一般に反応器直径の７０％以下、多くの場合反応器直径の６５％以下、高い頻度では反応器直径の５５％以下である。
それらの羽根車直径は、羽根車の外周上の２つの対点間で測定される。
反応器直径は、おそらく存在する邪魔板のサイズをおそらく減じた反応器の内径である。
放射状流羽根車の及び軸流羽根車の直径は等しいかまたは異なることができる。それらが異なるとき、放射状流羽根車の直径は、軸流羽根車の直径より高いかまたは低いことができる。放射状流羽根車の直径は多くの場合、軸流羽根車の直径より高い。放射状流羽根車の及び軸流羽根車の直径は高い頻度で等しい。
放射状流羽根車と軸流羽根車との間の距離は、反応器高さに及び羽根車直径に依存する。
放射状流羽根車と軸流羽根車とが同じ直径を有するとき、この距離は、一般に羽根車直径の１／４以上、好ましくは羽根車直径の１／３以上、より好ましくはこの直径の１／２以上である。この距離は一般に羽根車直径の２倍以下、好ましくは羽根車直径の１．５倍以下である。羽根車直径に等しい距離が特に好適である。
放射状流羽根車と軸流羽根車とが同じ直径を持たないとき、この距離は一般に羽根車最高直径の１／４以上、好ましくはこの羽根車直径の１／３以上、より好ましくはこの直径の１／２以上である。この距離は一般に羽根車最高直径の２倍以下、好ましくは羽根車直径の１．５倍以下である。羽根車直径に等しい距離が特に好適である。
本発明による方法では、撹拌システムは、１つの放射状流羽根車と２つの軸流羽根車とをまたは２つの放射状流羽根車と１つの軸流羽根車とを含有してもよい。
撹拌システムが１つの放射状流羽根車と２つの軸流羽根車とを含有するとき、軸流羽根車は異なるかまたは同一であることができる。それらは多くの場合同一である。この撹拌システムについては、羽根車は多くの場合同じシャフト上に設置され、放射状流羽根車は高い頻度では２つの軸流羽根車の下方に設置される。
撹拌システムが２つの放射状流羽根車と１つの軸流羽根車とを含有するとき、放射状流羽根車は異なるかまたは同一であることができる。それらは多くの場合同一である。この撹拌システムについては、羽根車は多くの場合同じシャフト上に設置され、放射状流羽根車は高い頻度では軸流羽根車の下方に設置される。
本発明による方法では、塩素化剤は、放射状流羽根車及び／または軸流羽根車に関して反応器のどこにでも注入することができる。
撹拌システムが１つの放射状流羽根車と１つの軸流羽根車とを含有するとき、放射状流羽根車は軸流羽根車の下方に設置され、塩素化剤は一般に放射状流羽根車のレベルの下方に、多くの場合放射状流羽根車のレベルに、時々放射状流羽根車のレベルと軸流羽根車のレベルとの間に注入される。
撹拌システムが１つの放射状流羽根車と２つの軸流羽根車とを含有するとき、放射状流羽根車は軸流羽根車の下方に設置され、塩素化剤は一般に最低の放射状流羽根車のレベルの下方に、多くの場合放射状流羽根車のレベルに、時々放射状流羽根車のレベルと最低軸流羽根車のレベルとの間に注入される。
撹拌システムが２つの放射状流羽根車と１つの軸流羽根車とを含有するとき、放射状流羽根車は軸流羽根車の下方に設置され、塩素化剤は一般に最低放射状流羽根車のレベルの下方に、多くの場合最低放射状流羽根車のレベルに、時々放射状流羽根車のレベルの間に、通常は最高放射状流羽根車のレベルに、普通には最高放射状流羽根車のレベルと軸流羽根車のレベルとの間に注入される。
本発明による方法で、反応器への塩素化剤の注入は、一点注入かまたは多点注入であることができる。
最低の放射状流羽根車のレベルより下の好ましい一点注入レベルが、より高い頻度で用いられる。
塩素化剤の注入は、穿孔リングまたはセントラルチューブを通すような、任意の方法によって実施することができる。注入は多くの場合セントラルチューブによって実施される。
本発明の方法に従った撹拌システムを含有する反応器のダイアグラム断正面図は、図５に提示され、ここで、（１）はシャフトであり、（２）は軸流羽根車であり、（３）は放射状流羽根車であり、（４）は反応器であり、（５）はシャフトの軸であり、そして（６）は塩素化剤を注入するためのパイプである。
本撹拌システムの回転速度は、当業者に周知の実践規範に従って撹拌システムタイプ及び反応容器直径の関数として設定されるであろう。
本撹拌システムで得られるエネルギー密度は有利には少なくとも０．５ｋＷ／ｍ３の液体反応媒体、好ましくは少なくとも１ｋＷ／ｍ３、より好ましくは少なくとも１．２ｋＷ／ｍ３のものであることが一般に好ましいであろう。
一般に、本撹拌システムで得られるエネルギー密度は有利には多くとも２ｋＷ／ｍ３の液体反応媒体、好ましくは多くとも１．５ｋＷ／ｍ３、より好ましくは多くとも１．３ｋＷ／ｍ３のものである。
撹拌デバイスの回転速度は広い領域で変わることができ；一般に、回転速度は有利には少なくとも３０ｒｐｍのもの、好ましくは少なくとも５０ｒｐｍのもの、より好ましくは少なくとも７０ｒｐｍのものであり、そして有利には多くとも３５０ｒｐｍのもの、好ましくは多くとも３００ｒｐｍのもの、より好ましくは多くとも２５０ｒｐｍのものである。
特に、１０００〜４０００ｍｍの直径を有する反応器については、羽根車の回転速度は有利には５０〜２００ｒｐｍから選択される。
本発明による方法では、撹拌システムは、任意の材料製であることができる。このシステムは好ましくは、反応の条件下に、塩素化剤に耐性がある材料でできているかまたはそれで覆われている。
反応の条件下に、塩素化剤に耐性がある材料は、エナメルスチール、ポリマー、樹脂によるコーティング、金属または合金、セラミック及びメタロセラミック、耐火材料ならびにグラファイトから選択される。
これらの材料は、それらの内容が参照により本明細書に援用される、ＳＯＬＶＡＹ ＳＡの特許出願国際公開第２００５／０５４１６７号パンフレット及び国際公開第２００６／１００３１７号パンフレットに記載されているようなものである。
ポリマーは、ポリオレフィン、フッ素化ポリマー、及び硫黄含有ポリマーから選択することができる。ポリオレフィンは多くの場合、ポリエチレン及びポリプロピレンから選択される。ポリプロピレンが好ましい。フッ素化ポリマーは高い頻度では、ポリテトラフルオロエチレン、ポリ（フッ化ビニリデン）、及びポリ（パーフルオロビニルエーテル）から選択される。ポリテトラフルオロエチレン及びポリ（パーフルオロビニルエーテルがより高い頻度で使用される。硫黄含有ポリマーは多くの場合、芳香族または脂肪族のポリスルホン及びポリスルフィドから選択される。芳香族ポリスルホンまたはポリスルフィドがより多くの場合に使用される。
樹脂によるコーティングは多くの場合、エポキシまたはフェノール樹脂によるコーティング、高い頻度ではフェノール樹脂によるコーティングである。
金属は一般に、タンタル、チタン、ニッケル、銅、金、銀、及びモリブデンから選択され、多くの場合タンタル、ニッケル、銅、金、銀、及びモリブデンから選択され、高い頻度ではタンタル、金、銀、及びモリブデンから選択され、さらに高い頻度ではタンタル及びモリブデンから選択される。タンタルが特に都合のよい金属である。
合金は通常、ニッケル及びモリブデンを含有する合金から選択される。Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ Ｂは、都合のよいニッケル−モリブデン合金である。
グラファイトは一般に、非含浸または含浸グラファイトであることができる。含浸グラファイトが特に都合がよい。グラファイトは、例えば、ポリテトラフルオロエチレンまたはフェノール樹脂のような任意の材料を含浸させることができる。
撹拌システム用の好ましい材料は、エナメルスチールまたはガラス内張りスチールである。
本発明はまた、少なくとも１つの放射状流羽根車と１つの軸流羽根車とを含む撹拌システムに関する。この撹拌システムは、本明細書で上に記載された特性を示す。
本発明は最後に、ガスを液体に分散させるための少なくとも１つの放射状流羽根車と１つの軸流羽根車とを含む撹拌システムの使用に関する。
下記の実施例は本発明を例示することを意図されるが、それにいかなる制限も課すものではない。
実施例１（本発明に従う）
３０００ｍｍの直径Ｔ、（最上部及び底部のデシマル先端（ｄｅｃｉｍａｌ ｈｅａｄ）を含めて）９２００ｍｍの全高さならびに８０００ｍｍの円筒形部分の高さの容器に、６個の平らな翼を含み、かつ、１５００ｍｍの直径ＤＲを有するＲｕｓｈｔｏｎ型の１つの放射状流羽根車と、４個の翼を含み、かつ、１５００ｍｍの直径ＤＡを有するターボホイル型の軸流羽根車とを含む撹拌システムを備え付ける。両羽根車を同じシャフトに設置する。放射状流羽根車を軸流羽根車の下方に設置する。撹拌システムを、図５に提示されるように反応器中に垂直に設置する。軸流羽根車と液体の最高部との間の距離は、渦を回避するのに十分である。
この容器を１０００ｋｇ／ｍ３の密度及び２ｃｐの粘度を有する３３ｍ３の液体で満たす。２．５ｋｇ／ｍ３の密度のガスを、放射状流羽根車の下方で液体中に２０００ｋｇ／時（０．２２２ｍ３／秒）の流量Ｑｇで注入する。
撹拌システムについて、以下の量：
１．フラッディングを回避するための最小速度であるフラッディング速度（Ｎｆ）
２．ガスの完全な分散を達成するための最小速度である完全分散速度（Ｎｃｄ）
３．Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｇｅａｒ Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅｒｓ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎによる完全分散速度より上の最も近い速度である実速度（Ｎ）
４．放射状流羽根車について無ガス条件下の実速度でのパワードロー（Ｐｕ）Ｒ
５．放射状流羽根車について無ガス条件下の実速度での最小原動力（Ｐｍｕ）Ｒ
６．放射状流羽根車について実速度での実原動力（Ｐｍ）Ｒ
７．放射状流羽根車についてガス条件下の実速度でのパワードロー（Ｐｇ）Ｒ
８．軸流羽根車について無ガス条件下の実速度でのパワードロー（Ｐｕ）Ａ
９．放射状流及び軸流羽根車について無ガス条件下の実速度での最小原動力（Ｐｍｕ）ＲＡ
１０．放射状流及び軸流羽根車について実速度での実原動力（Ｐｍ）ＲＡ
を、以下の方程式：
１．Ｎｆ＝（Ｑｇ＊９．８１＊（（Ｔ／ＤＲ）３．５）／（３０＊（ＤＲ ４）））０．３３３３（ここで、Ｎｆはフラッディング速度（秒−１）であり、Ｑｇは、Ｒｕｓｈｔｏｎ放射状流羽根車についての、容積ガス流量（ｍ３／秒）である）
２．Ｎｃｄ＝（Ｑｇ＊（（Ｔ＊９．８１／ＤＲ）０．５）／（０．２＊（ＤＲ ３．５）））０．５（ここで、Ｎｃｄは完全分散速度（秒−１）である）
３．（Ｐｕ）Ｒ＝Ｎｐｏ＊ρ＊（Ｎ３）＊（ＤＲ ５）（ここで、Ｎｐｏは、（製造業者によって与えられた及び大体の場合オープン文献でアクセス可能な）羽根車の動力数：１５００ｍｍの直径のＲｕｓｈｔｏｎタービンについては５．５であり、Ｎは実羽根車速度（秒−１）であり、ρは液体密度（ｋｇ／ｍ３）であり、（Ｐｕ）Ｒは吸収される電力（Ｗ）である）
４．（Ｐｍ）Ｒ＝１．２（Ｐｕ）Ｒ
５．ガス供給数Ｆ１及びＦｌ３−３＜Ｆｌ＜０．１であるような別の非次元数Ｆ１３−３について（Ｐｇ）Ｒ＝０．７（Ｐｕ）Ｒ（ここで、
ａ．Ｆｌ＝Ｑｇ／（Ｎ＊（ＤＲ ３））
ｂ．Ｆｌ３−３＝０．００３８＊（（Ｔ／ＤＲ）０．５）＊（（Ｒｅ２）／Ｆｒ）０．０７ であり、式中、
ｉ．Ｒｅ＝Ｎ＊ＤＲ ２＊ρ／μは、μが液体粘度（Ｐａ＊秒）であるＲｅｙｎｏｌｄｓ数であり、
ｉｉ．Ｆｒ＝（ＤＲ ＊Ｎ２）／９．８１はＦｒｏｕｄｅ数である）
６．（Ｐｕ）Ａ＝Ｎｐｏ＊ρ＊（Ｎ３）＊（ＤＡ ５）（ここで、Ｎｐｏは、（製造業者によって与えられた及び大体の場合オープン文献でアクセス可能な）羽根車の動力数：１５００ｍｍの直径のターボホイル羽根車については０．３８であり、Ｎは実羽根車速度（秒−１）であり、ρは液体密度（ｋｇ／ｍ３）であり、（Ｐｕ）Ａは吸収される電力（Ｗ）である）
７．（Ｐｕ）ＲＡ＝（Ｐｕ）Ｒ＋（Ｐｕ）Ａ
８．（Ｐｍ）ＲＡ＝１．２（Ｐｕ）ＲＡ
を用いて計算することができる。
計算の結果を表１にまとめる。
実施例２（本発明に従う）
条件は、放射状流羽根車がＳｍｉｔｈ型のものであり、そして６つの非対称の放物線湾曲翼を含み、かつ、使用される方程式が、
１．Ｎｆ＝（Ｑｇ＊９．８１＊（（Ｔ／ＤＲ）３．５）／（７０＊（ＤＲ ４）））０．３３３３（ここで、Ｎｆはフラッディング速度（秒−１）であり、Ｑｇは、Ｓｍｉｔｈ放射状流羽根車についての、容積ガス流量（ｍ３／秒）である）
２．Ｎｃｄ＝（Ｑｇ＊（（Ｔ＊９．８１／ＤＲ）０．５）／（０．４＊（ＤＲ ３．５）））０．５（ここで、Ｎｃｄは完全分散速度（秒−１）である）
及びＳｍｉｔｈタービンについてＮｐｏ＝２．３であることを除いては、実施例１のものと同一である。
計算の結果を表１にまとめる。
Figure 2010529003
実施例３（本発明に従った）
条件は、１５００ｍｍの等しい直径ＤＲを有するＲｕｓｈｔｏｎ型の２つの放射状流羽根車と１５００ｍｍの直径ＤＡを有するターボホイル型の軸流羽根車とを使用することを除いては、実施例１のものと同一である。３つの羽根車を同じシャフト上に設置する。放射状流羽根車を軸流羽根車の下方に設置する。撹拌システムを反応器中に垂直に設置する。軸流羽根車と液体の最上部との間の距離は、渦を回避するのに十分である。
ガス流量を２つの放射状流羽根車の間に等しく分割し（それぞれについて１００ｋｇ／時）、ガスを各放射状流羽根車の下方で液体中に注入する。
計算の結果を表２にまとめる。
Figure 2010529003
実施例４（本発明に従う）
条件は、実施例２におけるようなＳｍｉｔｈ型の２つの放射状流羽根車を使用することを除いては、実施例３のものと同一である。計算の結果を表３にまとめる。
Figure 2010529003
実施例５（本発明に従わない）
単一の軸流羽根車、すなわち、翼が回転の面と４５°の角度を成す４個の平らな翼を含む勾配翼タービンを使用することを除いては、実施例１の条件を用いた。軸流羽根車の直径ＤＡは１５００ｍｍである。放射状流羽根車は全く存在しない。撹拌システムを反応器中に垂直に設置する。軸流羽根車と液体の最上部との間の距離は、渦を回避するのに十分である。ガスを軸流羽根車の下方に注入する。
下方へ送液するこのタイプの軸流羽根車については、
Ｎｆ＝１１．７＊（Ｑｇ）０．５）／（ＤＲ）１．６３
Ｎｆ＝Ｎｃｄ
がある。
計算の結果を表４にまとめる。
Figure 2010529003

Claims (15)

  1. 液体反応媒体を含有する反応器でポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素、ポリヒドロキシル化脂肪族炭化水素のエステル、またはそれらの混合物を、塩素化剤と反応させることによるクロロヒドリンの製造方法であって、塩素化剤が少なくとも部分的にガス状の形態で使用され、かつ、前記反応器が、少なくとも１つの放射状流羽根車と少なくとも１つの軸流羽根車とを含む撹拌システムによって撹拌される、方法。
  2. 放射状流羽根車が、タービン攪拌機、羽根車攪拌機、クロスビーム羽根車、格子羽根車、翼羽根車、低速アンカー攪拌機、回転子−固定子攪拌機、及び鋸歯状ディスクからなる群から選択される、請求項１に記載の方法。
  3. 軸流羽根車が、パドル攪拌機、プロペラ攪拌機（海洋タイプ混合プロペラ）、勾配撹拌面の多段階攪拌機、ＭＩＧ攪拌機、ＩＮＴＥＲＭＩＧ攪拌機、低速らせん状リボン攪拌機、ターボホイル羽根車、及び中空攪拌機からなる群の中から選択される、請求項１または２に記載の方法。
  4. 放射状流羽根車が、ディスク上に２〜１０個の湾曲翼を含むＳｍｉｔｈ型のタービン攪拌機である、請求項２に記載の方法。
  5. 軸流羽根車が、回転の面と３０〜６０°の角度を成す２〜８個の翼を含む、パドル攪拌機またはターボホイル羽根車である、請求項３に記載の方法。
  6. タービン攪拌機の湾曲翼が半円筒形形態または放物線形態のものであり、かつ、ディスク面基準で非対称である、請求項４に記載の方法。
  7. 放射状流羽根車と軸流羽根車とが同じシャフト上に設置される、請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
  8. 放射状流羽根車が軸流羽根車の下方に設置される、請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
  9. 軸流羽根車が液体反応媒体の流れを下方へ提供する、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
  10. 撹拌システムが、反応の条件下に、塩素化剤に耐性がある材料でできているかまたはそれで覆われている、請求項１〜９のいずれか一項に記載の方法。
  11. 反応の条件下に、塩素化剤に耐性がある材料が、エナメル（ガラス内張り）スチール、ポリマー、樹脂によるコーティング、金属または合金、セラミック及びメタロセラミック、耐火材料ならびにグラファイトから選択される、請求項１０に記載の方法。
  12. ２つの軸流羽根車と１つの放射状流羽根車とが同じシャフト上に設置され、２つの軸流羽根車が放射状流羽根車の上方に設置される、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法。
  13. １つの軸流羽根車と２つの放射状流羽根車とが同じシャフト上に設置され、軸流羽根車が放射状流羽根車の上方に設置される、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法。
  14. 塩素化剤が放射状流羽根車の下方で反応器中に注入される、請求項１〜１３のいずれか一項に記載の方法。
  15. 塩素化剤が塩化水素を含む、請求項１〜１４のいずれか一項に記載の方法。
JP2010509833A 2007-06-01 2008-05-30 クロロヒドリンの製造方法 Pending JP2010529003A (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP07109461 2007-06-01
US1367607P 2007-12-14 2007-12-14
PCT/EP2008/056688 WO2008145729A1 (en) 2007-06-01 2008-05-30 Process for manufacturing a chlorohydrin

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2010529003A true JP2010529003A (ja) 2010-08-26

Family

ID=38657043

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2010509833A Pending JP2010529003A (ja) 2007-06-01 2008-05-30 クロロヒドリンの製造方法

Country Status (8)

Country Link
US (1) US8273923B2 (ja)
EP (1) EP2155640A1 (ja)
JP (1) JP2010529003A (ja)
KR (1) KR20100029220A (ja)
CN (1) CN101687745A (ja)
AR (1) AR066811A1 (ja)
TW (1) TW200911740A (ja)
WO (1) WO2008145729A1 (ja)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013146654A (ja) * 2012-01-17 2013-08-01 Mizuho Kogyo Kk 撹拌装置
JP2015502846A (ja) * 2011-11-24 2015-01-29 ワン、リーWANG, Li チャンネル状羽根を有する撹拌インペラ
JP2015054272A (ja) * 2013-09-11 2015-03-23 住友金属鉱山株式会社 攪拌装置
JP2016144806A (ja) * 2010-08-19 2016-08-12 株式会社明治 ミキサー
JP2017080686A (ja) * 2015-10-29 2017-05-18 巴工業株式会社 高分子凝集剤混合溶解システム及び高分子凝集剤の混合溶解方法
CN107159021A (zh) * 2017-06-29 2017-09-15 任晓东 同轴分散搅拌机定位装置的机体
JP2018509291A (ja) * 2015-03-19 2018-04-05 ズートツッカー アーゲー 蒸発結晶装置用攪拌機
JP2021186720A (ja) * 2020-05-28 2021-12-13 住友金属鉱山株式会社 酸化中和反応装置、及び、酸化中和反応装置の運転方法

Families Citing this family (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101009797B1 (ko) 2003-11-20 2011-01-19 솔베이(소시에떼아노님) 유기 화합물의 제조 방법
KR20080037613A (ko) 2005-05-20 2008-04-30 솔베이(소시에떼아노님) 폴리히드록실화 지방족 탄화수소의 클로로히드린으로의전환 방법
MX2008005827A (es) * 2005-11-08 2009-03-02 Solvay Proceso para la elaboracion de dicloropropanol por cloracion de glicerol.
US8124814B2 (en) 2006-06-14 2012-02-28 Solvay (Societe Anonyme) Crude glycerol-based product, process for its purification and its use in the manufacture of dichloropropanol
FR2913421B1 (fr) 2007-03-07 2009-05-15 Solvay Procede de fabrication de dichloropropanol.
FR2913684B1 (fr) 2007-03-14 2012-09-14 Solvay Procede de fabrication de dichloropropanol
TW200911693A (en) 2007-06-12 2009-03-16 Solvay Aqueous composition containing a salt, manufacturing process and use
TW200911773A (en) 2007-06-12 2009-03-16 Solvay Epichlorohydrin, manufacturing process and use
WO2009043796A1 (en) 2007-10-02 2009-04-09 Solvay (Société Anonyme) Use of compositions containing silicon for improving the corrosion resistance of vessels
FR2925045B1 (fr) 2007-12-17 2012-02-24 Solvay Produit a base de glycerol, procede pour son obtention et son utilisation dans la fabrication de dichloropropanol
TWI478875B (zh) 2008-01-31 2015-04-01 Solvay 使水性組成物中之有機物質降解之方法
WO2009121853A1 (en) 2008-04-03 2009-10-08 Solvay (Société Anonyme) Composition comprising glycerol, process for obtaining same and use thereof in the manufacture of dichloropropanol
FR2935968B1 (fr) 2008-09-12 2010-09-10 Solvay Procede pour la purification de chlorure d'hydrogene
SG177727A1 (en) * 2009-07-24 2012-02-28 Hoffmann La Roche Stirrer system
CN102019163B (zh) * 2009-09-17 2013-10-16 中国纺织科学研究院 连续均质混合反应器
CN102712738A (zh) 2009-11-04 2012-10-03 索尔维公司 环氧树脂的制造方法
FR2952060B1 (fr) 2009-11-04 2011-11-18 Solvay Procede de fabrication d'un produit derive de l'epichlorhydrine
FR2963338B1 (fr) 2010-08-02 2014-10-24 Solvay Procede d'electrolyse
FR2964096A1 (fr) 2010-08-27 2012-03-02 Solvay Procede d'epuration d'une saumure
CN107759771A (zh) 2010-09-30 2018-03-06 索尔维公司 天然来源的环氧氯丙烷的衍生物
FR2966825B1 (fr) 2010-10-29 2014-05-16 Solvay Procede de fabrication d'epichlorhydrine
CN102350290A (zh) * 2011-09-01 2012-02-15 无锡双雄通用机械有限公司 一种改进的聚合釜内搅拌器结构
CN102500270B (zh) * 2011-09-29 2015-04-01 上海弗鲁克科技发展有限公司 蛇形搅拌器
CN102423652A (zh) * 2011-10-26 2012-04-25 中煤平朔煤业有限责任公司 一种用于生产白炭黑的气体分散装置
KR20190105120A (ko) 2011-12-19 2019-09-11 솔베이(소시에떼아노님) 수성 조성물의 총 유기 탄소를 감소시키는 방법
CN102658049B (zh) * 2012-04-28 2015-01-21 北京中盛益世环保科技有限公司 粉水搅拌装置
EP2669305A1 (en) 2012-06-01 2013-12-04 Solvay Sa Process for manufacturing an epoxy resin
EP2669307A1 (en) 2012-06-01 2013-12-04 Solvay Sa Process for manufacturing an epoxide
EP2669308A1 (en) 2012-06-01 2013-12-04 Solvay Sa Process for manufacturing an epoxy resin
EP2669306B1 (en) 2012-06-01 2015-08-12 Solvay Sa Process for manufacturing an epoxy resin
EP2669247A1 (en) 2012-06-01 2013-12-04 Solvay Sa Process for manufacturing dichloropropanol
CN103349935B (zh) * 2013-06-22 2016-02-03 浙江长城减速机有限公司 一种强化聚合物溶解的搅拌装置
FR3012143B1 (fr) * 2013-10-18 2016-08-26 Arkema France Cuve d'hydrolyse dans un procede d'amidification de cyanohydrine d'acetone
WO2015074684A1 (en) 2013-11-20 2015-05-28 Solvay Sa Process for manufacturing an epoxy resin
DE102015106419A1 (de) * 2015-04-27 2016-10-27 Stefan Steverding Sondermaschinen- und Vorrichtungsbau GmbH Rührwerk und Behälter mit Rührwerk
CN106669501A (zh) * 2017-03-13 2017-05-17 长葛市怡盛蜂业有限公司 一种蜂蜜搅拌装置
EP3453447B1 (en) * 2017-09-06 2020-12-23 Evonik Operations GmbH Process for the preparation of alkanesulfonic acid
FR3079124B1 (fr) * 2018-03-23 2021-03-05 Seb Sa Accessoire batteur pour un appareil electromenager de preparation culinaire, adapte au melange de faibles quantites de preparation alimentaire
EP3636337B1 (en) * 2018-10-12 2023-08-16 Xylem Europe GmbH Propeller for a digestion tank mixer
KR102256402B1 (ko) * 2018-10-15 2021-05-25 한화솔루션 주식회사 회분식 반응기
USD958857S1 (en) * 2019-01-29 2022-07-26 Cheryl Anne Day-Swallow Bead trivet
CN110141984B (zh) * 2019-05-31 2021-05-18 福州大学 一种新型车漆搅拌桨
US12258436B2 (en) 2022-12-15 2025-03-25 Repsol, S.A Method for the preparation of polymer polyols
CN116948790B (zh) * 2023-09-18 2024-02-02 深圳睿生生物工程有限公司 生物反应器

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02149325A (ja) * 1988-11-29 1990-06-07 Daicel Chem Ind Ltd 複合撹拌翼
WO2006100320A2 (fr) * 2005-05-20 2006-09-28 Solvay (Société Anonyme) Procede de conversion d'hydrocarbures aliphatiques poly hydroxyles en chlorhydrines
JP2007504101A (ja) * 2003-09-01 2007-03-01 スポレク プロ ケミコー ア フツニ ビロブ アクシオバ スポレクノスト グリセリンからジクロロプロパノールを調製する方法
JP2007511583A (ja) * 2003-11-20 2007-05-10 ソルヴェイ グリセロールからジクロロプロパノールを製造するための方法であって、該グリセロールが最終的にバイオディーゼルの製造における動物性脂肪の転化から生じる方法

Family Cites Families (210)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US280893A (en) 1883-07-10 Treating waters containing glycerine obtained by the decomposition of fatty matters
DE58396C (de) Dr. P. FRITSCH in Rostock i. M., Augustenstr. 40 Verfahren zur Darstellung von Glyceriden aromatischer Säuren
DE197309C (ja)
DE1075103B (de) 1960-02-11 VEB Leuna-Werke "Walter Ulbricht", Leuna (Kr. Merseburg) Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Epichlorhydrin aus Glyzerin
DE180668C (ja)
US3061615A (en) * 1962-10-30 Process for the production of alpha-epichlorhydrin
DE238341C (ja)
DE197308C (ja)
US865727A (en) 1907-08-09 1907-09-10 Augustin L J Queneau Method of making and utilizing gas.
GB406345A (en) 1931-08-24 1934-02-26 Du Pont Improvements in or relating to the production of formic acid
GB404938A (en) 1932-07-15 1934-01-15 Henry Dreyfus Manufacture of chlorhydrins and ethers thereof
US2063891A (en) * 1932-07-15 1936-12-15 Dreyfus Henry Manufacture of chlorhydrins and their ethers
US2060715A (en) * 1933-01-13 1936-11-10 Du Pont Synthetic resins
GB467481A (en) 1935-09-12 1937-06-14 Eastman Kodak Co Processes of removing water from aqueous aliphatic acids
US2198600A (en) * 1936-09-10 1940-04-30 Dow Chemical Co Glycerol dichlorohydrin
US2144612A (en) * 1936-09-10 1939-01-24 Dow Chemical Co Preparation of glycerol dichlorohydrin
US2319876A (en) * 1937-12-04 1943-05-25 Celanese Corp Preparation of aromatic sulphonamide-phenol-dihalide reaction products
GB541357A (en) 1939-02-24 1941-11-24 Du Pont Improvements in or relating to the production of glycerol
US2248635A (en) * 1939-06-20 1941-07-08 Shell Dev Treatment of halogenated polyhydric alcohols
NL59974C (ja) * 1943-06-16
DE869193C (de) 1944-08-22 1953-03-05 Chloberag Chlor Betr Rheinfeld Verfahren zum Reinigen von Chlorwasserstoff
GB679536A (en) 1947-06-11 1952-09-17 Devoe & Raynolds Co Improvements in epoxide preparation
US2505735A (en) 1948-05-22 1950-04-25 Harshaw Chem Corp Purufication of crude glycerine
DE848799C (de) 1948-12-23 1956-08-02 Elektrochemische Werke Rheinfe Vorrichtung zur Absorption von Gasen durch Fluessigkeiten, insbesondere zur Erzeugung von Salzsaeure
GB702143A (en) 1949-10-25 1954-01-13 Hoechst Ag Cold-hardening compositions containing phenol-formaldehyde condensation products, and a process for making such compositions
US2735829A (en) 1952-07-05 1956-02-21 Compositions containing a mixture of
DE1041488B (de) 1954-03-19 1958-10-23 Huels Chemische Werke Ag Verfahren zur Herstellung von Oxidoalkoholen
US2811227A (en) 1955-01-20 1957-10-29 Houdaille Industries Inc Flutter damper
US2860146A (en) 1955-04-14 1958-11-11 Shell Dev Manufacture of epihalohydrins
US2829124A (en) * 1955-12-23 1958-04-01 Borden Co Epoxide resin
GB799567A (en) 1956-04-30 1958-08-13 Solvay Process for the production of alpha-epichlorhydrin
US2945004A (en) * 1956-05-29 1960-07-12 Devoe & Raynolds Co Epoxide resins reacted with polyhydric phenols
US2876217A (en) 1956-12-31 1959-03-03 Corn Products Co Starch ethers containing nitrogen and process for making the same
US2960447A (en) * 1957-07-15 1960-11-15 Shell Oil Co Purification of synthetic glycerol
US3026270A (en) 1958-05-29 1962-03-20 Hercules Powder Co Ltd Cross-linking of polymeric epoxides
US3135705A (en) 1959-05-11 1964-06-02 Hercules Powder Co Ltd Polymeric epoxides
SU123153A3 (ru) 1958-11-18 1958-11-30 Словак Гельмут Способ непрерывного получени эпихлоргидрина
US3158580A (en) 1960-03-11 1964-11-24 Hercules Powder Co Ltd Poly (epihalohydrin) s
GB984446A (en) 1960-07-05 1965-02-24 Pfaudler Permutit Inc Improvements relating to semicrystalline glass and to the coating of metal therewith
US3158581A (en) 1960-07-27 1964-11-24 Hercules Powder Co Ltd Polymeric epoxides
FR1306231A (fr) 1960-10-17 1962-10-13 Shell Int Research Procédé de préparation de polyéthers glycidiques
NL270270A (ja) 1960-10-17
FR1279331A (fr) 1960-11-07 1961-12-22 Electrochimie Soc Procédé et fabrication de résines époxy et produits obtenus
US3247227A (en) * 1962-04-24 1966-04-19 Ott Chemical Company Epoxidation of organic halohydrins
US3341491A (en) 1963-09-10 1967-09-12 Hercules Inc Vulcanized epihalohydrin polymers
FR1417388A (fr) 1963-10-21 1965-11-12 Hooker Chemical Corp Purification de l'acide chlorhydrique
NL129282C (ja) 1963-10-21
GB1083594A (en) 1963-11-19 1967-09-13 Shell Int Research New epoxy ethers, their preparation and cured products obtained therefrom
DE1226554B (de) 1964-06-06 1966-10-13 Henkel & Cie Gmbh Verfahren zur Herstellung von Glycid aus Glycerinmonochlorhydrin
FR1476073A (fr) 1965-04-09 1967-04-07 Shell Int Research Résine époxyde retardant la propagation des flammes
US3385908A (en) * 1965-04-09 1968-05-28 Shell Oil Co Flame retardant phenolic polyglycidyl ether resin compositions
US3445197A (en) 1966-05-27 1969-05-20 Continental Oil Co Removing benzene from aqueous muriatic acid using a liquid paraffin
US3457282A (en) * 1966-06-01 1969-07-22 Olin Mathieson Glycidol recovery process
DE1643497C3 (de) 1967-09-02 1979-06-21 Hoechst Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur Herstellung von Glycidyläthern ein- und mehrwertiger Phenole
US3968178A (en) * 1967-11-08 1976-07-06 Stauffer Chemical Company Chlorination of hydrocarbons
DE1809607C3 (de) 1968-11-19 1974-01-10 Deutsche Gold- Und Silber-Scheideanstalt Vormals Roessler, 6000 Frankfurt Verfahren zur absorptiven Trennung von bei der Gasphasenreaktion von Chlor und Cyanwasserstoff anfallenden Gemischen aus Chlorcyan und Chlorwasserstoff
US3867166A (en) * 1969-01-27 1975-02-18 Tycon Spa Coated metal article and method of making the same
BE744659A (fr) 1969-01-27 1970-07-01 Haveg Industries Inc Article metallique revetu et procede pour le fabriquer
CH544801A (de) 1970-03-16 1973-11-30 Reichhold Albert Chemie Ag Verfahren zum Herstellen von Glycidyläthern
US3711388A (en) * 1970-12-11 1973-01-16 Dow Chemical Co Oxidation step in electrolysis of aqueous hci
CH545778A (ja) 1971-03-26 1974-02-15
US3839169A (en) * 1971-08-11 1974-10-01 Dow Chemical Co Photooxidizing organic contaminants in aqueous brine solutions
DE2143994A1 (de) 1971-09-02 1973-03-15 Bayer Ag Verfahren zur reinigung von chlorwasserstoff
BE792326A (fr) 1971-12-07 1973-03-30 Degussa Procede pour la preparation d'halogenohydrines
US4173710A (en) * 1972-05-15 1979-11-06 Solvay & Cie Halogenated polyether polyols and polyurethane foams produced therefrom
LU67005A1 (ja) 1973-02-12 1974-10-01
JPS5121635B2 (ja) 1972-07-31 1976-07-03
DE2241393A1 (de) 1972-08-23 1974-02-28 Bayer Ag Glycidylaether mehrwertiger phenole
CH575405A5 (ja) 1973-02-15 1976-05-14 Inventa Ag
US3865886A (en) * 1973-06-20 1975-02-11 Lummus Co Production of allyl chloride
CH593272A5 (ja) 1974-05-24 1977-11-30 Inventa Ag
LU70739A1 (ja) 1974-08-14 1976-08-19
US4011251A (en) * 1975-03-13 1977-03-08 Boris Konstantinovich Tjurin Method of preparing esters of glycerol and polyglycerols and C5-C9 monocarboxylic fatty acids
US4024301A (en) 1975-05-02 1977-05-17 The B. F. Goodrich Company Internally coated reaction vessel for use in olefinic polymerization
DE2522286C3 (de) 1975-05-20 1978-05-18 Hoechst Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur Reinigung von Rohchlorwasserstoff
US3954581A (en) * 1975-07-22 1976-05-04 Ppg Industries, Inc. Method of electrolysis of brine
FR2321455A1 (fr) * 1975-08-22 1977-03-18 Ugine Kuhlmann Nouveau procede d'epuration oxydante des eaux
US4255470A (en) 1977-07-15 1981-03-10 The B. F. Goodrich Company Process for preventing polymer buildup in a polymerization reactor
US4127594A (en) 1978-02-21 1978-11-28 Shell Oil Company Selective hydrogenation of olefinic impurities in epichlorohydrin
JPS6051395B2 (ja) 1978-09-21 1985-11-13 東亞合成株式会社 陽イオン交換膜の再生方法
FR2455580A1 (fr) * 1979-05-04 1980-11-28 Propylox Sa Procede pour l'epuration de solutions organiques de peracides carboxyliques
JPS55157607A (en) 1979-05-25 1980-12-08 Ryonichi Kk Suspension polymerization of vinyl chloride
US4415460A (en) * 1979-07-30 1983-11-15 The Lummus Company Oxidation of organics in aqueous salt solutions
DE3003819A1 (de) 1980-02-02 1981-08-13 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Elektroden
US4609751A (en) * 1981-12-14 1986-09-02 General Electric Company Method of hydrolyzing chlorosilanes
US4390680A (en) 1982-03-29 1983-06-28 The Dow Chemical Company Phenolic hydroxyl-containing compositions and epoxy resins prepared therefrom
US4405465A (en) * 1982-06-30 1983-09-20 Olin Corporation Process for the removal of chlorate and hypochlorite from spent alkali metal chloride brines
US4499255B1 (en) 1982-09-13 2000-01-11 Dow Chemical Co Preparation of epoxy resins
SU1125226A1 (ru) 1982-10-15 1984-11-23 Башкирский государственный научно-исследовательский и проектный институт нефтяной промышленности Способ обработки глинистых буровых и цементных растворов
DE3243617A1 (de) 1982-11-25 1984-05-30 Hermetic-Pumpen Gmbh, 7803 Gundelfingen Pumpe zum foerdern hochkorrosiver medien
US4595469A (en) * 1983-05-31 1986-06-17 Chevron Research Company Electrolytic process for production of gaseous hydrogen chloride and aqueous alkali metal hydroxide
SU1159716A1 (ru) 1983-07-13 1985-06-07 Чувашский государственный университет им.И.Н.Ульянова Св зующее дл изготовлени литейных форм и стержней теплового отверждени
DE3339051A1 (de) * 1983-10-28 1985-05-09 Henkel KGaA, 4000 Düsseldorf Verfahren zur verbesserten destillativen aufarbeitung von glycerin
JPS60258171A (ja) * 1984-06-04 1985-12-20 Showa Denko Kk エピクロルヒドリンの製造方法
PL136598B2 (en) 1984-07-11 1986-03-31 Method of removing impurities in the form of organic chlorine compounds from hydrogen chloride
GB2173496B (en) 1985-04-04 1989-01-05 Inst Ciezkiej Syntezy Orga Method for producing epichlorohydrin
JPS62242638A (ja) 1986-04-14 1987-10-23 Nisso Yuka Kogyo Kk 塩素化エ−テル化合物の製造方法
JPS63195288A (ja) 1987-02-10 1988-08-12 Tosoh Corp 金属水酸化物の製造法
DE3721003C1 (en) 1987-06-25 1988-12-01 Solvay Werke Gmbh Process for the preparation of polyglycerols
DE3811826A1 (de) 1987-06-25 1989-10-19 Solvay Werke Gmbh Verfahren zur herstellung von polyglycerinen
KR900008513Y1 (ko) 1987-07-03 1990-09-22 삼성전자 주식회사 컬러 tv의 사운드 초기 과도현상 제거회로
DE3809882A1 (de) * 1988-03-24 1989-10-05 Solvay Werke Gmbh Verfahren zur herstellung von polyglycerinen
DE3816783A1 (de) 1988-05-17 1989-11-30 Wacker Chemie Gmbh Verfahren zur reinigung von rohem, gasfoermigem chlorwasserstoff
US4882098A (en) 1988-06-20 1989-11-21 General Signal Corporation Mass transfer mixing system especially for gas dispersion in liquids or liquid suspensions
CA1329782C (en) * 1988-08-09 1994-05-24 Thomas Buenemann Process for purifying crude glycerol
DE3842692A1 (de) * 1988-12-19 1990-06-21 Solvay Werke Gmbh Verfahren zur herstellung von polyglycerinen
SU1685969A1 (ru) 1989-07-26 1991-10-23 Всесоюзный научно-исследовательский и проектный институт галургии Способ пылеподавлени водорастворимых солей
BR9004992A (pt) 1989-10-04 1991-09-10 Dow Chemical Co Processo para preparar composto contendo apenas um grupo epoxido vicinal por molecula
WO1991009924A1 (en) 1989-12-29 1991-07-11 The Procter & Gamble Company Ultra mild surfactant with good lather
JPH0625196B2 (ja) 1990-01-29 1994-04-06 ダイソー株式会社 エピクロルヒドリンの製造方法
KR0168057B1 (ko) 1990-04-12 1999-03-20 베르너 발데크 에폭시 수지의 제조방법
US5278260A (en) 1990-04-12 1994-01-11 Ciba-Geigy Corporation Process for the preparation of epoxy resins with concurrent addition of glycidol and epihalohydrin
PL162910B1 (pl) 1990-05-24 1994-01-31 Politechnika Szczecinska Sposób odzyskiwania chlorowodoru i chloropochodnych organicznych PL
DE4039750A1 (de) 1990-12-13 1992-06-17 Basf Ag Verfahren zur entfernung von phosgen aus abgasen
FR2677643B1 (fr) 1991-06-12 1993-10-15 Onidol Procede pour l'obtention de polyglycerols et d'esters de polyglycerols.
IT1248564B (it) 1991-06-27 1995-01-19 Permelec Spa Nora Processo di decomposizione elettrochimica di sali neutri senza co-produzione di alogeni o di acido e cella di elettrolisi adatta per la sua realizzazione.
US5139622A (en) 1991-10-03 1992-08-18 Texaco Chemical Company Purification of propylene oxide by extractive distillation
BE1005719A3 (fr) * 1992-03-17 1993-12-28 Solvay Procede de production d'epichlorhydrine.
DE4210997C1 (ja) 1992-04-02 1993-01-14 Krupp Vdm Gmbh, 5980 Werdohl, De
US5393724A (en) 1992-04-30 1995-02-28 Tosoh Corporation Process for removing oxidizable substance or reducible substance, composite containing metal oxide or hydroxide, and process for production thereof
DE4225870A1 (de) * 1992-08-05 1994-02-10 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von Glycerincarbonat
EP0586998B1 (de) 1992-09-06 1998-01-07 Solvay Deutschland GmbH Verfahren zur Behandlung von organischen Stoffen, insbesondere chlororganische Verbindungen enthaltenden Abwässern aus der Epichlorhydrinherstellung
US5286354A (en) * 1992-11-30 1994-02-15 Sachem, Inc. Method for preparing organic and inorganic hydroxides and alkoxides by electrolysis
DE4244482A1 (de) * 1992-12-30 1994-07-07 Solvay Deutschland Verfahren zur Abwasserbehandlung
DE4302306A1 (de) 1993-01-28 1994-08-04 Erdoelchemie Gmbh Verfahren zur Verminderung des AOX-Gehaltes von AOX-haltigen Abwässern
DE4309741A1 (de) * 1993-03-25 1994-09-29 Henkel Kgaa Verfahren zum Herstellen von Diglycerin
ES2091647T3 (es) 1993-03-31 1996-11-01 Basf Corp Proceso para producir acido clorhidrico de calidad para reactivos a partir de la fabricacion de isocianatos organicos.
DE4314108A1 (de) 1993-04-29 1994-11-03 Solvay Deutschland Verfahren zur Behandlung von organische und anorganische Verbindungen enthaltenden Abwässern, vorzugsweise aus der Epichlorhydrin-Herstellung
JP3268890B2 (ja) 1993-05-17 2002-03-25 東和化成工業株式会社 １，３−シクロヘキサンジカルボン酸の製造方法
DE4401635A1 (de) 1994-01-21 1995-07-27 Bayer Ag Substituierte 1,2,3,4-Tetrahydro-5-nitro-pyrimidine
NL1000064C1 (nl) 1994-07-08 1996-01-08 Stichting Scheikundig Onderzoe Produktie van oligosacchariden in transgene planten.
FR2723585B1 (fr) * 1994-08-12 1996-09-27 Rhone Poulenc Chimie Procede de preparation de composes du type polyisocyanates aromatiques en phase gazeuse.
JP4004538B2 (ja) 1994-09-08 2007-11-07 ゾルファイ ウムヴェルトヒエミー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング 水から接触的還元により塩素酸塩−および臭素酸塩化合物を除去する方法
US5578740A (en) * 1994-12-23 1996-11-26 The Dow Chemical Company Process for preparation of epoxy compounds essentially free of organic halides
US5731476A (en) * 1995-01-13 1998-03-24 Arco Chemical Technology, L.P. Poly ether preparation
US6177599B1 (en) 1995-11-17 2001-01-23 Oxy Vinyls, L.P. Method for reducing formation of polychlorinated aromatic compounds during oxychlorination of C1-C3 hydrocarbons
US5744655A (en) 1996-06-19 1998-04-28 The Dow Chemical Company Process to make 2,3-dihalopropanols
FR2752242B1 (fr) * 1996-08-08 1998-10-16 Inst Francais Du Petrole Procede de fabrication d'esters a partir d'huiles vegetales ou animales et d'alcools
JP3228156B2 (ja) 1996-11-14 2001-11-12 東亞合成株式会社 １，１−ビス（クロロメチル）−１−ヒドロキシメチルプロパンおよび１−モノ（クロロメチル）−１，１−ビス（ヒドロキシメチル）プロパンの製造方法
AU5862898A (en) 1997-02-20 1998-09-09 Solvay Deutschland Gmbh Method for removing chlorate ions from solutions
BE1011456A3 (fr) 1997-09-18 1999-09-07 Solvay Procede de fabrication d'un oxiranne.
US6024839A (en) 1997-11-06 2000-02-15 Shell Oil Company Hydroquinone to inhibit fouling of epichlorohydrin equipment
EP0916624B1 (en) 1997-11-11 2001-07-25 Kawasaki Steel Corporation Porcelain-enameled steel sheets and frits for enameling
BE1011576A3 (fr) 1997-11-27 1999-11-09 Solvay Produit a base d'epichlorhydrine et procede de fabrication de ce produit.
BR9813838A (pt) 1997-12-22 2000-10-10 Dow Chemical Co Processo e aparelho para converter uma alimentação compreendida de materiais halogenados para um ou mais produtos úteis.
BE1011880A4 (fr) 1998-04-21 2000-02-01 Solvay Procede d'epuration de saumures.
US6024829A (en) * 1998-05-21 2000-02-15 Lucent Technologies Inc. Method of reducing agglomerate particles in a polishing slurry
US6142458A (en) * 1998-10-29 2000-11-07 General Signal Corporation Mixing system for dispersion of gas into liquid media
DE69915878T2 (de) 1998-12-18 2005-03-03 Dow Global Technologies, Inc., Midland Verfahren zur herstellung von 2,3-dihalogenpropanolen
TR200100097T1 (tr) 1999-05-17 2001-06-21 Ltd. Mitsubishi Heavy Industries Baca gazı kükürdünün giderilmesi için yöntem ve baca gazı kükürdünün giderilmesi için sistem.
EP1059278B1 (en) 1999-06-08 2004-12-01 Showa Denko Kabushiki Kaisha Process for producing epichlorohydrin and intermediate thereof
JP2001037469A (ja) 1999-07-27 2001-02-13 Nissan Chem Ind Ltd エピクロロヒドリンの微生物分解
CN1119320C (zh) 1999-11-10 2003-08-27 中国石化集团齐鲁石油化工公司 3－氯－2－羟丙基三甲基氯化铵有机副产物的分离方法
JP3712903B2 (ja) 2000-01-28 2005-11-02 花王株式会社 グリセリンの製造方法
JP4389327B2 (ja) 2000-03-16 2009-12-24 東亞合成株式会社 塩酸の回収方法
EP1285049A2 (en) 2000-05-05 2003-02-26 Dow Global Technologies Inc. Refractory pressure vessel
JP5407100B2 (ja) 2000-05-08 2014-02-05 東ソー株式会社 有機物含有無機塩の精製方法及び食塩電解用精製塩
US6740633B2 (en) 2000-05-09 2004-05-25 Basf Aktiengesellschaft Polyelectrolyte complexes and a method for production thereof
JP3825959B2 (ja) 2000-06-16 2006-09-27 キヤノン株式会社 汚染物質分解方法及び装置
AU2001292985A1 (en) 2000-09-28 2002-04-08 Honeywell International, Inc. Fluorination process
ES2621602T3 (es) * 2001-01-22 2017-07-04 Nippon Soda Co., Ltd. Procedimiento para producir un compuesto de difenilsulfona
DE60217423T2 (de) * 2001-02-02 2007-08-23 Nippon Shokubai Co. Ltd. Verfahren zur Herstellung aromatischer Verbindungen
JP4219608B2 (ja) 2001-04-05 2009-02-04 日本曹達株式会社 ジフェニルスルホン化合物の製造方法
DE10124386A1 (de) 2001-05-18 2002-11-28 Basf Ag Verfahren zur Destillation oder Reaktivdestillation eines Gemisches, das mindestens eine toxische Komponente enthält
PL205828B1 (pl) * 2001-06-28 2010-05-31 Sumitomo Chemical Co Sposób wytwarzania 1,2-dichloroetanu
JP2003081891A (ja) 2001-06-28 2003-03-19 Sumitomo Chem Co Ltd １，２―ジクロロエタンの製造方法
SG106098A1 (en) 2001-09-28 2004-09-30 Dainippon Ink & Chemicals Process for preparing epoxy resin
US7517445B2 (en) * 2001-10-09 2009-04-14 Scimist, Inc. Mediated electrochemical oxidation of food waste materials
DE10203914C1 (de) 2002-01-31 2003-10-02 Degussa Verfahren zur Reinigung eines HCI-haltigen Abgases aus der Organosilanesterherstellung und dessen Verwendung
US6719957B2 (en) 2002-04-17 2004-04-13 Bayer Corporation Process for purification of anhydrous hydrogen chloride gas
US6802976B2 (en) * 2002-05-13 2004-10-12 E. I. Du Pont De Nemours And Company Organic sulfur reduction in wastewater
US6745726B2 (en) 2002-07-29 2004-06-08 Visteon Global Technologies, Inc. Engine thermal management for internal combustion engine
DE10235476A1 (de) 2002-08-02 2004-02-12 Basf Ag Integriertes Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten
DE10254709A1 (de) 2002-11-23 2004-06-09 Reinhold Denz Elektrolyse-Vorrichtung
DE10260084A1 (de) 2002-12-19 2004-07-01 Basf Ag Auftrennung eines Stoffgemisches aus Clorwasserstoff und Phosgen
CN1974511A (zh) 2003-11-20 2007-06-06 索尔维公司 用于生产有机化合物的方法
FR2868419B1 (fr) 2004-04-05 2008-08-08 Solvay Sa Sa Belge Procede de fabrication de dichloropropanol
FR2862644B1 (fr) 2003-11-20 2007-01-12 Solvay Utilisation de ressources renouvelables
EP1593732A1 (fr) * 2004-05-03 2005-11-09 Institut Français du Pétrole Procede de transesterification d'huiles vegezales ou animales au moyen de catalyseurs heterogenes a base de zinc ou de bismuth de titane et d'aluminium
FR2869612B1 (fr) 2004-05-03 2008-02-01 Inst Francais Du Petrole Procede de transesterification d'huiles vegetales ou animales au moyen de catalyseurs heterogenes a base de zinc, de titane et d'aluminium
FR2869613B1 (fr) 2004-05-03 2008-08-29 Inst Francais Du Petrole Procede de transesterification d'huiles vegetales ou animales au moyen de catalyseurs heterogenes a base de bismuth, de titane et d'aluminium
FR2872504B1 (fr) 2004-06-30 2006-09-22 Arkema Sa Purification de l'acide chlorhydrique sous-produit de la synthese de l'acide methane sulfonique
ATE454370T1 (de) 2004-07-21 2010-01-15 Dow Global Technologies Inc Umwandlung eines mehrfach hydroxylierten aliphatischen kohlenwasserstoffes oder esters daraus in ein chlorhydrin
EP1632558A1 (en) 2004-09-06 2006-03-08 The Procter & Gamble A composition comprising a surface deposition enhancing cationic polymer
DE102004044592A1 (de) 2004-09-13 2006-03-30 Basf Ag Verfahren zur Trennung von Chlorwasserstoff und Phosgen
JP2008516048A (ja) 2004-10-08 2008-05-15 ザ プロクター アンド ギャンブル カンパニー オリゴマーアルキルグリセリルスルホネート及び／又はサルフェート界面活性剤混合物、並びにそれを含む洗剤組成物
FR2881732B1 (fr) 2005-02-08 2007-11-02 Solvay Procede pour la purification de chlorure d'hydrogene
TW200630385A (en) 2005-02-09 2006-09-01 Vinnolit Gmbh & Co Kg Process for the polymerisation of vinyl-containing monomers
FR2885903B1 (fr) 2005-05-20 2015-06-26 Solvay Procede de fabrication d'epichlorhydrine
KR20080037613A (ko) 2005-05-20 2008-04-30 솔베이(소시에떼아노님) 폴리히드록실화 지방족 탄화수소의 클로로히드린으로의전환 방법
EP1762556A1 (en) 2005-05-20 2007-03-14 SOLVAY (Société Anonyme) Process for producing dichloropropanol from glycerol
MX2008005827A (es) 2005-11-08 2009-03-02 Solvay Proceso para la elaboracion de dicloropropanol por cloracion de glicerol.
US7126032B1 (en) * 2006-03-23 2006-10-24 Sunoco, Inc. (R&M) Purification of glycerin
FR2913683A1 (fr) 2007-03-15 2008-09-19 Solvay Produit brut a base de glycerol, procede pour sa purification et son utilisation dans la fabrication de dichloropropanol
US8124814B2 (en) 2006-06-14 2012-02-28 Solvay (Societe Anonyme) Crude glycerol-based product, process for its purification and its use in the manufacture of dichloropropanol
FR2912743B1 (fr) 2007-02-20 2009-04-24 Solvay Procede de fabrication d'epichlorhydrine
CN101041421A (zh) 2007-03-22 2007-09-26 广东富远稀土新材料股份有限公司 萃取提纯工业盐酸的方法
FR2917411B1 (fr) 2007-06-12 2012-08-03 Solvay Epichlorhydrine, procede de fabrication et utilisation
FR2918058A1 (fr) 2007-06-28 2009-01-02 Solvay Produit a base de glycerol, procede pour sa purification et son utilisation dans la fabrication de dichloropropanol
FR2919609A1 (fr) 2007-07-30 2009-02-06 Solvay Procede de fabrication de glycidol
WO2009043796A1 (en) 2007-10-02 2009-04-09 Solvay (Société Anonyme) Use of compositions containing silicon for improving the corrosion resistance of vessels
FR2925045B1 (fr) 2007-12-17 2012-02-24 Solvay Produit a base de glycerol, procede pour son obtention et son utilisation dans la fabrication de dichloropropanol
TWI478875B (zh) * 2008-01-31 2015-04-01 Solvay 使水性組成物中之有機物質降解之方法
EP2085364A1 (en) 2008-01-31 2009-08-05 SOLVAY (Société Anonyme) Process for degrading organic substances in an aqueous composition
JP2009263338A (ja) 2008-03-12 2009-11-12 Daiso Co Ltd エピクロロヒドリンの新規な製造方法
FR2929611B3 (fr) 2008-04-03 2010-09-03 Solvay Composition comprenant du glycerol, procede pour son obtention et son utilisation dans la fabrication de dichloropropanol
WO2009121853A1 (en) 2008-04-03 2009-10-08 Solvay (Société Anonyme) Composition comprising glycerol, process for obtaining same and use thereof in the manufacture of dichloropropanol
TWI368616B (en) 2008-08-01 2012-07-21 Dow Global Technologies Llc Process for producing epoxides
FR2935699A1 (fr) 2008-09-10 2010-03-12 Solvay Procede de fabrication d'un produit chimique
FR2935968B1 (fr) 2008-09-12 2010-09-10 Solvay Procede pour la purification de chlorure d'hydrogene

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02149325A (ja) * 1988-11-29 1990-06-07 Daicel Chem Ind Ltd 複合撹拌翼
JP2007504101A (ja) * 2003-09-01 2007-03-01 スポレク プロ ケミコー ア フツニ ビロブ アクシオバ スポレクノスト グリセリンからジクロロプロパノールを調製する方法
JP2007511583A (ja) * 2003-11-20 2007-05-10 ソルヴェイ グリセロールからジクロロプロパノールを製造するための方法であって、該グリセロールが最終的にバイオディーゼルの製造における動物性脂肪の転化から生じる方法
WO2006100320A2 (fr) * 2005-05-20 2006-09-28 Solvay (Société Anonyme) Procede de conversion d'hydrocarbures aliphatiques poly hydroxyles en chlorhydrines
JP2008540615A (ja) * 2005-05-20 2008-11-20 ソルヴェイ（ソシエテ アノニム） ポリヒドロキシ化された脂肪族炭化水素をクロロヒドリンに転化させる方法

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016144806A (ja) * 2010-08-19 2016-08-12 株式会社明治 ミキサー
JP2018069234A (ja) * 2010-08-19 2018-05-10 株式会社明治 ミキサー
JP2015502846A (ja) * 2011-11-24 2015-01-29 ワン、リーWANG, Li チャンネル状羽根を有する撹拌インペラ
JP2013146654A (ja) * 2012-01-17 2013-08-01 Mizuho Kogyo Kk 撹拌装置
JP2015054272A (ja) * 2013-09-11 2015-03-23 住友金属鉱山株式会社 攪拌装置
JP2018509291A (ja) * 2015-03-19 2018-04-05 ズートツッカー アーゲー 蒸発結晶装置用攪拌機
JP2019214044A (ja) * 2015-03-19 2019-12-19 ズートツッカー アーゲー 蒸発結晶装置
JP2017080686A (ja) * 2015-10-29 2017-05-18 巴工業株式会社 高分子凝集剤混合溶解システム及び高分子凝集剤の混合溶解方法
CN107159021A (zh) * 2017-06-29 2017-09-15 任晓东 同轴分散搅拌机定位装置的机体
JP2021186720A (ja) * 2020-05-28 2021-12-13 住友金属鉱山株式会社 酸化中和反応装置、及び、酸化中和反応装置の運転方法
JP7380424B2 (ja) 2020-05-28 2023-11-15 住友金属鉱山株式会社 酸化中和反応装置、及び、酸化中和反応装置の運転方法

Also Published As

Publication number Publication date
KR20100029220A (ko) 2010-03-16
WO2008145729A1 (en) 2008-12-04
CN101687745A (zh) 2010-03-31
AR066811A1 (es) 2009-09-16
US20100305367A1 (en) 2010-12-02
US8273923B2 (en) 2012-09-25
TW200911740A (en) 2009-03-16
EP2155640A1 (en) 2010-02-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8273923B2 (en) Process for manufacturing a chlorohydrin
US6984753B2 (en) Agitation system for alkylbenzene oxidation reactors
JP5490528B2 (ja) 混合装置
CN1170627C (zh) 多层反应器和它的用途以及制备过氧化氢的方法
US4022438A (en) Stirring apparatus
CN101444715B (zh) 自吸式搅拌反应器
KR101187181B1 (ko) 기체-액체 반응을 수행하는 교반 장치 및 공정
CN101172939A (zh) 一种生产多元羧酸的氧化反应器
US20120302800A1 (en) Method of making glycerol
CN201684558U (zh) 搪玻璃圆盘径流和轴流组合式搅拌器
US8192695B2 (en) Reactor apparatus having reduced back mixing
CN101745292B (zh) 用于乙烯酮连续吸收的多级开式涡轮转盘搅拌塔及其应用
Bao et al. Gas dispersion and solid suspension in a three-phase stirred tank with multiple impellers
WO2020021576A1 (en) Impeller for gas induction agitator
CN116586010A (zh) 一种固定式光催化反应系统
JP7341389B2 (ja) 反応装置及び反応装置を用いた化学処理方法
CN214244395U (zh) 用于发酵罐促进气液分散的复合搅拌器
CN204619975U (zh) 用于高固含物料搅拌的反应釜
Kar et al. Stirred Tank Reactors
JP7090287B2 (ja) 反応装置
Hennis Selecting Mixing Impellers: Presented here is a brief overview of the considerations involved in matching the right impeller with a given application.
Kausley et al. Process intensification opportunities in multiphase stirred tank reactors
Widianto Gas-Liquid-Liquid Microreactor for Biodiesel Synthesis
KR20250035338A (ko) 임펠러 반응기
Yatomi et al. Mass transfer characteristics by surface aeration of large paddle impeller: application to a polymerization reactor with liquid level change

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20110428

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20130411

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20130416

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20130917