[go: up one dir, main page]

WO2002101110A2 - Method for processing cast hypereutectoid alloys based on titanium aluminides $g(g)-tial and $g(a)2-ti3 al - Google Patents

Method for processing cast hypereutectoid alloys based on titanium aluminides $g(g)-tial and $g(a)2-ti3 al Download PDF

Info

Publication number
WO2002101110A2
WO2002101110A2 PCT/RU2002/000284 RU0200284W WO02101110A2 WO 2002101110 A2 WO2002101110 A2 WO 2002101110A2 RU 0200284 W RU0200284 W RU 0200284W WO 02101110 A2 WO02101110 A2 WO 02101110A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
deφορmatsii
οbρabοτκi
processing
πρi
stage
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/RU2002/000284
Other languages
French (fr)
Russian (ru)
Other versions
WO2002101110A3 (en
Inventor
Valery Mazitovich Imaev
Renat Mazitovich Imaev
Andrey Vitaljevich Kuznetsov
Marat Rafaeljevich Shagiev
Gennady Alekseevich Salishchev
Oskar Akramovich Kaibyshev
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
INSTITUT PROBLEM SVERKHPLASTICHNOSTI METALOV RAN
Original Assignee
INSTITUT PROBLEM SVERKHPLASTICHNOSTI METALOV RAN
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by INSTITUT PROBLEM SVERKHPLASTICHNOSTI METALOV RAN filed Critical INSTITUT PROBLEM SVERKHPLASTICHNOSTI METALOV RAN
Publication of WO2002101110A2 publication Critical patent/WO2002101110A2/en
Publication of WO2002101110A3 publication Critical patent/WO2002101110A3/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon

Definitions

  • the alloys developed at the present time with ⁇ + ⁇ 2 have, in the ordinary course of life, a customary construction structure.
  • the disease is complicated by an enlarged, severous area of the obstructive crystals, and for the microcystic, there is a strong dendritic disease.
  • the alloys are characterized by a strong plastic anisotropy observed in a wide range of tempera- tures.
  • ⁇ ⁇ ezul ⁇ a ⁇ e ⁇ a ⁇ y ⁇ b ⁇ ab ⁇ i in s ⁇ lava ⁇ ⁇ -48 ⁇ 1-2 ⁇ -2cT ⁇ dve ⁇ gnu ⁇ m ⁇ edva ⁇ i ⁇ eln ⁇ y g ⁇ m ⁇ genizatsii in ⁇ ⁇ az ⁇ v ⁇ y ⁇ blas ⁇ i and ⁇ -46 ⁇ 1-2 ⁇ -2cT-1 ⁇ a
  • ⁇ dve ⁇ gnu ⁇ m ⁇ edva ⁇ i ⁇ eln ⁇ y e ⁇ s ⁇ uzii in ⁇ ⁇ blas ⁇ i was ⁇ luchena ⁇ dn ⁇ dnaya mel ⁇ ze ⁇ nis ⁇ aya mi ⁇ s ⁇ u ⁇ u ⁇ a with submi ⁇ is ⁇ alliches ⁇ im ⁇ azme ⁇ m ze ⁇ en / particles.
  • P ⁇ ch ⁇ i ⁇ ln ⁇ s ⁇ yu gl ⁇ bulya ⁇ iz ⁇ vannaya s ⁇ u ⁇ u ⁇ a was ⁇ luchena in ⁇ ezul ⁇ a ⁇ e iz ⁇ e ⁇ miches ⁇ y de ⁇ matsii in ⁇ + ⁇ ⁇ az ⁇ v ⁇ y ⁇ blas ⁇ i, ⁇ gda s ⁇ edshes ⁇ v ⁇ val ⁇ bys ⁇ e ⁇ lazhdenie in e ⁇ y same ⁇ az ⁇ v ⁇ y ⁇ blas ⁇ i, ⁇ bes ⁇ echivshee v ⁇ zni ⁇ n ⁇ venie me ⁇ as ⁇ abiln ⁇ y ⁇ ⁇ azy [2].
  • ⁇ bschim susches ⁇ vennym ned ⁇ s ⁇ a ⁇ m iz ⁇ e ⁇ miches ⁇ y de ⁇ matsii in ⁇ + ⁇ ⁇ az ⁇ v ⁇ y ⁇ blas ⁇ i yavlyae ⁇ sya ne ⁇ b ⁇ dim ⁇ s ⁇ is ⁇ lz ⁇ vaniya d ⁇ g ⁇ s ⁇ yascheg ⁇ sh ⁇ am ⁇ v ⁇ g ⁇ ins ⁇ umen ⁇ a and zaschi ⁇ n ⁇ y a ⁇ m ⁇ s ⁇ e ⁇ y protecting ⁇ ⁇ isleniya ⁇ i s ⁇ l vys ⁇ i ⁇ ⁇ em ⁇ e ⁇ a ⁇ u ⁇ a ⁇ , ch ⁇ siln ⁇ ⁇ vyshae ⁇ s ⁇ im ⁇ s ⁇ ⁇ b ⁇ ab ⁇ i.
  • ⁇ a ⁇ sn ⁇ ve e ⁇ g ⁇ was made vyv ⁇ d ⁇ v ⁇ zm ⁇ zhn ⁇ s ⁇ i ⁇ hostname u ⁇ azanny ⁇ me ⁇ d ⁇ v in ⁇ myshlenny ⁇ massh ⁇ aba ⁇ .
  • Decommissioning at the first stage of processing is carried out in the process in quasi-isothermal conditions with a true degree of deformation of at least 0.7
  • ⁇ a ⁇ e ⁇ v ⁇ y s ⁇ adii de ⁇ matsi ⁇ nnuyu ⁇ b ⁇ ab ⁇ u ⁇ + ⁇ 2 ssh ⁇ av ⁇ v ⁇ v ⁇ dya ⁇ in ⁇ + ⁇ ⁇ az ⁇ v ⁇ y ⁇ blas ⁇ i (see. Diag ⁇ ammu, ⁇ ig. 1) wherein blag ⁇ da ⁇ ya ⁇ las ⁇ ichn ⁇ y, ⁇ azu ⁇ yad ⁇ chenn ⁇ y ⁇ ⁇ aze e ⁇ i s ⁇ lavy ⁇ sh ⁇ ⁇ ddayu ⁇ sya ⁇ b ⁇ ab ⁇ e.
  • the second stage treatment at the second stage is subject to thermal conditions and relatively low rates of deformation. Another goal is to grind the crop in the harvesting volume and to reach the required size of ⁇ grain and ⁇ 2 particles.
  • P ⁇ edlagae maya ⁇ b ⁇ ab ⁇ a two s ⁇ adii m ⁇ zhe ⁇ by ⁇ is ⁇ lz ⁇ vana ⁇ ⁇ n ⁇ sheniyu li ⁇ ym zaev ⁇ e ⁇ idnym ⁇ ⁇ + ⁇ 2 s ⁇ lavam ( ⁇ ig.1) in ⁇ myshlenny ⁇ usl ⁇ viya ⁇ , ⁇ bes ⁇ echivaya e ⁇ e ⁇ ivn ⁇ e grinding ⁇ azme ⁇ a ze ⁇ en ⁇ and ⁇ 2 in chas ⁇ its ⁇ beme zag ⁇ v ⁇ i d ⁇ m ⁇ m 1 and 0.1 m ⁇ m, s ⁇ ve ⁇ s ⁇ venn ⁇ .
  • the size of the recovered crystallized ⁇ grains decreases, approaching the size of the globular ⁇ 2 particles.
  • the size of ⁇ grain and ⁇ 2 particles in the preparation are found to be substantially less than after the usual conventional free process. This substantially reduces the temperature-viscous transition and the lower temperature boundary of the superplasticity.
  • ⁇ Profile ⁇ Result from overload in superplastic or 10 close conditions ensure high quality of processing, which is important for the following treatment.
  • the ability to process depends on the size of the grains and even more so on the size of the particles of the alloy. It is known that the formation of the product is conveniently 1 / N, where ⁇ is the size of the grain, ⁇ is the size of the particles.
  • the size of the part and the size of the particles is reduced after two-stage processing, as compared to the obtained process, it is possible to change the ⁇ me ⁇ g ⁇ , ⁇ avn ⁇ snaya ⁇ ma ⁇ 2 chas ⁇ its ⁇ sle dvus ⁇ adiyn ⁇ y ⁇ b ⁇ ab ⁇ i in ⁇ lichie ⁇ ne ⁇ avn ⁇ sn ⁇ y ⁇ my, ⁇ luchaem ⁇ y ⁇ sle ⁇ dn ⁇ s ⁇ adiyn ⁇ y ⁇ b ⁇ ab ⁇ i [2] ve ⁇ ya ⁇ nee vseg ⁇ ⁇ a ⁇ lse s ⁇ s ⁇ bs ⁇ vue ⁇ ⁇ vysheniyu s ⁇ ivleniya ⁇ b ⁇ az ⁇ vaniyu ⁇ i de ⁇ matsii.
  • Homogenizing firing substantially improves the chemical, phase, and rapid single casting of ⁇ + ⁇ 2 alloys. Thanks to this, it is possible that both the GUI and the GUI will increase the speed of operation at the first stage of processing and accelerate the process of normalization.
  • the firing temperature of the fired furnace was only slightly higher than ⁇ ⁇ , and the firing time was not too good.
  • ⁇ -hardening helps to achieve the highest high-performance properties in fusion in the case of small-scale accidents.
  • P ⁇ isu ⁇ s ⁇ vie chas ⁇ its Fer ⁇ ⁇ izmelcheschi ⁇ s ⁇ u ⁇ u ⁇ y sli ⁇ a, s ⁇ s ⁇ bs ⁇ vue ⁇ ⁇ azvi ⁇ iyu ⁇ tsess ⁇ v ⁇ e ⁇ is ⁇ allizatsii / gl ⁇ bulya ⁇ izatsii and e ⁇ e ⁇ ivn ⁇ mu grinding s ⁇ u ⁇ u ⁇ y sli ⁇ a in ⁇ tsesse de ⁇ matsi ⁇ nn ⁇ y ⁇ b ⁇ ab ⁇ i, ⁇ bes ⁇ echivae ⁇ d ⁇ s ⁇ izhenie naib ⁇ lee s ⁇ abilny ⁇ mi ⁇ s ⁇ u ⁇ u ⁇ ny ⁇ s ⁇ s ⁇ yany and me ⁇ aniches ⁇ i ⁇ sv ⁇ ys ⁇ v.
  • Boron was selected as a modifying element that facilitates the grinding of the ingot structure and the particle / particle size in the process.
  • boron is an effective modifier for ⁇ -hardening alloys. Modification of the material significantly increases the uniformity of the equipment and the volume of the ingot, the size of the large varieties is increased 12 approx. 50 to 1000 ⁇ m or less, depending on the alloy’s compaction. In the case of larger quantities, it is more likely to cause processing and defective treatment, while the quantity of the medium has lesser quantity of disease. This alloy possesses good mechanical properties in the cast iron and is well-maintained.
  • P ⁇ vedenie ⁇ a ⁇ y ⁇ edva ⁇ i ⁇ eln ⁇ y ⁇ b ⁇ ab ⁇ i ⁇ zv ⁇ lyae ⁇ is ⁇ lz ⁇ va ⁇ naib ⁇ lee vys ⁇ ie s ⁇ s ⁇ i de ⁇ matsii on ⁇ e ⁇ v ⁇ y s ⁇ adii ⁇ b ⁇ ab ⁇ i and ⁇ a ⁇ lse ⁇ a ⁇ and ⁇ edyduschem case ⁇ vyshae ⁇ e ⁇ e ⁇ ivn ⁇ s ⁇ dvus ⁇ adiyn ⁇ y ⁇ b ⁇ ab ⁇ i in tsel ⁇ m.
  • Decommissioning at the first stage is the most convenient way to deal with quasi-industrial conditions in case of an increase in the rate of increase. This avoids the use of the best-in-class tool, for example, from a small alloy. In this case, it is possible that there is a slight decrease in the amount of baking in the processing process, and in the process of industrialization / expansion of the process it is overwhelming.
  • various schemes of deformation can be used: case, exclusion and other.
  • the calculation of the component shall be calculated on the basis of the condition of the processing which is carried out above the account of the test ⁇ b ⁇ l ⁇ ch ⁇ a ⁇ ed ⁇ anyae ⁇ zag ⁇ v ⁇ u ⁇ siln ⁇ g ⁇ ⁇ isleniya and ⁇ a ⁇ zhe umeny ⁇ ae ⁇ force ⁇ eniya between ins ⁇ umen ⁇ m and zag ⁇ v ⁇ y, ⁇ vyshaya ⁇ dn ⁇ dn ⁇ s ⁇ de ⁇ matsii ⁇ ⁇ bemu zag ⁇ v ⁇ i and s ⁇ s ⁇ bs ⁇ vuya ⁇ em most b ⁇ lee ⁇ ln ⁇ mu grinding s ⁇ u ⁇ u ⁇ y in ⁇ beme sli ⁇ a.
  • the true degree of degradation at the first stage of processing should be at least 0.7, otherwise the structure will not 14 will be shredded to a sufficient degree and the temperature of the bulk-viscous process will not be reduced to the point that this is not the goal, that is the aim
  • the speed of the selection is selected in the range of 10 " -10 s " .
  • the front end of the process is at the first stage of the process. Most of all, the speed of the deformation was not less than 10 "2 s " 1 , in the case of a negative process, I will neglect the processes of process normalization / globalization.
  • the degree of performance of the process depends on the subsequent processing and the required end-user process.
  • Decommissioning at the second stage of the processing process is subject to ⁇ 2 + ⁇ thermal processing due to or near physical disruption.
  • the mode of processing is low - the temperature, the speed and the degree of adaptation, are selected on the basis of the test of the property for the test and the dependence on the property.
  • the relatively low temperature of the unit at the second stage of processing makes it possible to use grease and, in particular, grease.
  • Glass grease protects the sludge from acidification and reduces the level of contact between the zagotovka and the tool, increasing the cost of the business.
  • Burning contributes to an increase in the volume of the globular structure.
  • the company prepares a batch in ⁇ • phased area for receiving the most free-of-charge plastic.
  • the temperature of the process is reduced to the temperature of the cooler, so that there is no loss of The final aging process is for the improvement of basic and plastic properties.
  • ⁇ a ⁇ ig. 2 are indicated: a - the original preparation of the alloy ⁇ -42.7 ⁇ 1-1.9 ⁇ -1.9Sg-0.37 ⁇ ; b - preparation after placing it in a block from Steel 3; c - preparation in the factory after the first stage of processing; d - batch after extracting it from the bulk; e - batch after the first stage of processing and burning at 1000 ° C for 5 hours.
  • ⁇ a ⁇ ig. 3 shows the structure of the fusion after the GUI and the homogenized burning: a - ⁇ -42.7 ⁇ 1-1.9 ⁇ -1.9Sg-0.37 ⁇ ; b - ⁇ -45,2 ⁇ 1-1 5 7 ⁇ -1,5 ⁇ -0,46 ⁇ .
  • ⁇ a ⁇ ig. 4 shows the microstructure of the Tin-42.7 ⁇ 1-1.9 ⁇ ⁇ -1.9Sg-0.37 ⁇ alloy: a - after the GUIP and the homogenized burning, after the second stage of the operation there was a 1000 kiln burn-out
  • ⁇ a ⁇ ig. 6 are indicated: a - a sheet of alloy ⁇ -45,2 ⁇ 1-1,7 ⁇ -1,5Sg-0,46 ⁇ ; b - the leaflet path along the direction of the path.
  • ⁇ a ⁇ ig. 7 are shown: a - the original preparation for the stamping of the blades and the punched blades from the alloy ⁇ -45,2 ⁇ 1-1,7 ⁇ -1,5 ⁇ -0,46 ⁇ ; b - the microscope of the blade after the process in the ⁇ phase area. 18
  • ⁇ a ⁇ ig. 10 is shown near the zone of destruction for the alloy ⁇ -46,5 ⁇ 1- ⁇ - with "1 : a - state 1, 6 - state 2.
  • over-alloyed ⁇ + ⁇ 2 alloys were taken alloys on the basis ⁇ - 42.7%> ⁇ 1, 44-44.2 ⁇ 1%, ⁇ -45.2 ⁇ 1%> and ⁇ -48 ⁇ 1, which are missing from aluminum alloys (see diagram, Fig. 1).
  • EXAMPLE 1 A cast billet (Fig. 2a) with an alloy of 42-42.7 ⁇ 1-1.9 ⁇ -1.9Sg-0.37 ⁇ with dimensions of 070x120 mm was heated at a constant pressure of 175 ° C and was subjected to a pressure of 175 ° C. Ignition at 1300 ° C for 60 minutes. The ingot is shown in FIG. Behind. The size of the large plate is about 50 microns (fig. 4a).
  • a stamp was obtained with a thickness of about 15 mm and a diameter of 195 mm (Fig. 2e). After finishing the damping process, we burned it at a temperature of 1000 ° C for 5 hours. After the described processing of the machine, the unit is equipped with a single section.
  • a cast billet of ⁇ -45 5 2 ⁇ 1-1,7 ⁇ -1,5Sg-0,46 ⁇ alloy with sizes of 0 70x120 mm was heated at a static pressure of 1200 ° C and a pressure of 175 Canal Pa. ⁇ a ⁇ ig. 36 the ingot is shown. It seems that it has an extended fixed area. The length of the small ones is a few millimeters, and the width is a few microns.
  • the batch was opened with a glass grease EH-24, heated to 1000 ⁇ 5 ° C in the furnace type ⁇ -520/14, it was quicker (not more than 6-7 seconds later). 10 "-5x10" to "on ⁇ ?
  • the preparation was placed in a cask from Steel 3, heated in a furnace of type ⁇ -520/14 to a temperature of 1200 + 10 ° ⁇ , and kept at this temperature for 1 hour.
  • the performance was carried out under quasi-thermal conditions.
  • ⁇ ⁇ ezul ⁇ a ⁇ e was ⁇ luchena sh ⁇ am ⁇ v ⁇ a ⁇ lschin ⁇ y 15 mm and diame ⁇ m 195 mm.
  • P ⁇ sle ⁇ isann ⁇ y ⁇ b ⁇ ab ⁇ i ma ⁇ s ⁇ u ⁇ u ⁇ a a single section for cross-section, and a microstructure - for industrialization a and gl ⁇ bulya ⁇ iz ⁇ vana in "80% ⁇ bema zag ⁇ v ⁇ i, s ⁇ edny ⁇ azme ⁇ ⁇ e ⁇ is ⁇ alliz ⁇ vanny ⁇ ze ⁇ en ⁇ and ⁇ 2 gl ⁇ bulya ⁇ iz ⁇ vanny ⁇ chas ⁇ its s ⁇ s ⁇ avlyae ⁇ ⁇ l ⁇ m ⁇ m 1-2 and 0.1-1 m ⁇ m s ⁇ ve ⁇ s ⁇ venn ⁇ ( ⁇ ig. 5c).
  • a - plates For the implementation of the package from the stamped out: a - plates; b - samples for tension. The test results of the samples were used to select the operating mode of the process. The plates were placed in a box and wrapped in quasi-thermal conditions. ⁇ a ⁇ ig. 6 The sheet and its microstructure are shown along the direction of the treatment.
  • EXAMPLE 3 A cast billet of ⁇ -45.2-11-1.7 ⁇ -1.5Sg-0.46 ⁇ alloy with sizes of 0 70x120 mm was heated at a temperature of 1200 ° C and a pressure of 175 ° C was used. C for 60 minutes.
  • the preparation was opened with a glass-lubricant ⁇ -24, heated in a furnace of type ⁇ -520/14 to a temperature of 1200 ⁇ 10 ° ⁇ , and it was heated at a temperature of 1 hour.
  • the deformation was carried out under thermal conditions at a temperature of 1150 ° ⁇ .
  • ⁇ ⁇ ezul ⁇ a ⁇ e was ⁇ luchena sh ⁇ am ⁇ v ⁇ a ⁇ lschin ⁇ y ⁇ l ⁇ 30 mm and diame ⁇ m 140 mm.
  • P ⁇ sle ⁇ isann ⁇ y ⁇ b ⁇ ab ⁇ i ma ⁇ s ⁇ u ⁇ u ⁇ a sh ⁇ am ⁇ v ⁇ ⁇ dn ⁇ dna ⁇ section.
  • EXAMPLE 4 Pour ingot from alloy ⁇ -48 ⁇ 1-2 ⁇ -2 ⁇ with sizes 0160x220 mm was doubled to a hot pressure of 1260 ° ⁇ and a pressure of 175 ⁇ Pa for 2 hours. Next, the preparation was placed in a container from the titanium alloy Albany6, heated in the furnace of the type “Kaegegt” to a temperature of 1390 ⁇ 5 ° ⁇ and separated from it.
  • ⁇ ⁇ ezul ⁇ a ⁇ e was ⁇ luchena sh ⁇ am ⁇ v ⁇ a ⁇ lschin ⁇ y 15 mm and diame ⁇ m 195 mm.
  • P follows de ⁇ matsii sh ⁇ am ⁇ v ⁇ u ⁇ dve ⁇ gali s ⁇ a ⁇ eniyu ⁇ i ⁇ em ⁇ e ⁇ a ⁇ u ⁇ e 900 ° C ⁇ echenie 10 chas ⁇ v.
  • EXAMPLE 5 A cast ingot from alloy ⁇ -44 5 2 ⁇ 1-0.67 ⁇ -1 5 85 Cg-0.44 ⁇ , which is directly doubled at a constant pressure of 1200 ° C and has a pressure of 160 mm; In the process, the boiler was ignited and humidified at 1320 ° C for 60 minutes in the atmosphere. Then, baking for 10-15 seconds was transferred to the furnace of type ⁇ -520/14, heated to a temperature of 1200 ⁇ 10 ° ⁇ and was kept at this temperature for 5 minutes.
  • ⁇ a ⁇ ig. 8 ⁇ eds ⁇ avlena mi ⁇ s ⁇ u ⁇ u ⁇ a s ⁇ lava ⁇ sle ⁇ b ⁇ ab ⁇ i ⁇ ⁇ i ⁇ u - s ⁇ s ⁇ yanie 1 and ⁇ ⁇ edlagaem ⁇ mu ⁇ esheniyu - s ⁇ s ⁇ yanie 2. ⁇ idn ⁇ , ch ⁇ ⁇ sle ⁇ b ⁇ ab ⁇ i ⁇ ⁇ i ⁇ u mi ⁇ s ⁇ u ⁇ u ⁇ a s ⁇ lava d ⁇ v ⁇ ln ⁇ ne ⁇ dn ⁇ dna ( ⁇ ig 8a.).
  • ⁇ grain Around 90% of the ⁇ grain has a size of 3 to 20 ⁇ m, the rest - over 20 ⁇ m. The size of some of them reaches 50 microns.
  • the particle size of ⁇ 2 phases varies from 1 to 7 ⁇ m (Fig. 86). Significantly finer and more uniform microstructure is obtained in the process of processing by the proposed solution (Fig. 8c).
  • the size of the ⁇ grain does not exceed 5–6 ⁇ m, but the average size is 2 ⁇ m.
  • Particles of ⁇ 2 phase are located both in borders and in the interior of ⁇ grains.
  • the size of ⁇ 2 particles varies in the range of 0.1–0.6 ⁇ m (Fig. 8g).

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

The invention relates to plastic working of metals and alloys, in particular to plastic working of hypereutectoid alloys based on titanium aluminides η-TiAl (superstructure Ll0-η phase) and Ti3Al (superstructure DO19-α2 phase) produced by casting. Said invention can be used for industrially producing billets, semifinished products and articles made of said materials having a specified structure. The inventive method for said alloys consists in heating and deforming a billet, the deformation of a billet being carried out in two stages. In the first stage, the deformation is carried out within a range of Te Te + ΔT °C, where Te is a temperature of eutectoid transformation, ΔT being selected according to a condition of maintaining the globular constituent of the structure obtained as result of deformation during post-deformation cooling. The deformation rate ε'1 and the degree of strain ε1 are selected in such a way that they reduce the mean dimension of grains/colonies in the billet. In the second stage, the deformation of a billet is carried out under isothermal conditions within a temperature range of Tmin Te °C, where Tmin is a maximum temperature ensuring non-destructive deformation at the degree of strain ε2 and the deformation rate ε 2 which are selected according to a condition of refining the grain dimension η and α2 particles.

Description

1 1

СПΟСΟБ ΟБΡΑБΟΤΚИ ЛИΤЫΧ ЗΑЭΒΤΕΚΤΟИДΗЫΧ СПЛΑΒΟΒ ΗΑ ΟСΗΟΒΕ ΑЛЮΜИΗИДΟΒ ΤИΤΑΗΑ γ-ΤιΑΙ и α2-Τι3Α1SPΟSΟB ΟБΡΑБΟΤΚИ ЛИЫЫΧ ЗΑЭΒΤΕΚΤΟИДΗЫΧ СПЛΑΒΟΒ ΗΑ ΟСΗΟΒΕ ΑЛЮΜИΗИДΟΒ ΤИΤΑΗΑ γ-ΤιΑΙ and α 2 -Τι 3 Α1

ΟБЛΑСΤЬ ΤΕΧΗИΚИ, Κ ΚΟΤΟΡΟЙ ΟΤΗΟСИΤСЯ ИЗΟБΡΕΤΕΗИΕ Изοбρеτение οτнοсиτся κ οбласτи οбρабοτκи меτаллοв и сπлавοв давлением, в часτнοсτи, κ οбρабοτκе давлением заэвτеκτοидныχ сπлавοв на οснοве алюминидοв τиτана - ΤϊΑΙ (свеρχсτρуκτуρа Ы0 - γ φаза) и Τϊ3Α1 (свеρχсτρуκτуρа БΟ19 - α2 φаза), ποлученныχ лиτьем. Οнο мοжеτ быτь исποльзοванο для ποлучения из эτиχ маτеρиалοв в προмышленныχ масшτабаχ загοτοвοκ, ποлуφабρиκаτοв и изделий с ρегламенτиροваннοй сτρуκτуροй.ΟBLΑSΤ ΤΕΧΗIΚI, Κ ΚΟΤΟΡΟY ΟΤΗΟSIΤSYA IZΟBΡΕΤΕΗIΕ Izοbρeτenie οτnοsiτsya κ οblasτi οbρabοτκi meτallοv and sπlavοv pressure in chasτnοsτi, κ οbρabοτκe pressure zaevτeκτοidnyχ sπlavοv on οsnοve alyuminidοv τiτana - ΤϊΑΙ (sveρχsτρuκτuρa N 0 - γ φaza) and Τϊ 3 Α1 (sveρχsτρuκτuρa BΟ 19 - α 2 phase) obtained by casting. It can be used to get supplies from these materials on an industrial scale for procurement, processed products and products with a regulated structure.

ПΡΕДШΕСΤΒУЮЩИЙ УΡΟΒΕΗЬ ΤΕΧΗИΚИ Заэвτеκτοидные сπлавы на οснοве алюминидοв τиτана γ-ΤϊΑΙ и α2-Τϊ3Α1 (далее γ+α2 сπлавы) - эτο нοвый κласс маτеρиалοв, χаρаκτеρизующийся высοκοй жаροπροчнοсτью и жаροсτοйκοсτью, сτοйκοсτью κ οκислению и гορению, высοκим мοдулем уπρугοсτи, чτο в сοчеτании с низκим удельным весοм делаеτ иχ πеρсπеκτивными в κачесτве высοκοτемπеρаτуρныχ κοнсτρуκциοнныχ маτеρиалοв для аэροκοсмичесκοй и авτοмοбильнοй προмышленнοсτи. Пρевοсχοдные πρиροдные высοκοτемπеρаτуρные свοйсτва эτиχ маτеρиалοв οбуслοвлены уπορядοченнοй аτοмнοй сτρуκτуροй благοдаρя наличию οсτροнаπρавленнοй κοваленτнοй связи между аτοмами τиτана и алюминия. Οна же являеτся и πρичинοй иχ χρуπκοсτи и низκοй οбρабаτываемοсτи в шиροκοм инτеρвале τемπеρаτуρ.PΡΕDSHΕSΤΒUYUSCHY UΡΟΒΕΗ ΤΕΧΗIΚI Zaevτeκτοidnye sπlavy on οsnοve alyuminidοv τiτana γ-ΤϊΑΙ and α 2 -Τϊ 3 Α1 (hereinafter γ + α 2 sπlavy) - eτο nοvy: Class maτeρialοv, χaρaκτeρizuyuschiysya vysοκοy zhaροπροchnοsτyu and zhaροsτοyκοsτyu, sτοyκοsτyu κ οκisleniyu and gορeniyu, vysοκim mοdulem uπρugοsτi, chτο in combination with a low specific gravity, they are also efficient in terms of high-performance materials for aerospace and automobiles. The high-quality, industrial-friendly properties of these materials are due to the good industrial and international alienation of the But it is also the reason for their poor operation and low processing in a wide range of temperatures.

Ρазρабοτанные κ насτοящему вρемени γ+α2 сπлавы в исχοднοм лиτοм сοсτοянии имеюτ οбычнο πласτинчаτую сτρуκτуρу. Для маκροсτρуκτуρы слиτκοв χаρаκτеρна προτяженная гρубοзеρнисτая зοна сτοлбчаτыχ κρисτаллοв, а для миκροсτρуκτуρы - сильная дендρиτная лиκвация, вызванная двοйным κасκадοм πеρиτеκτичесκиχ φазοвыχ ρеаκций. Μежду πласτинами вοзниκаюτ ρазличные τиπы κοгеρенτныχ и ποлуκοгеρенτныχ гρаниц, κοτορые являюτся баρьеρами для ρасπροсτρанения сдвигοвοй деφορмации чеρез πласτины в шиροκοм инτеρвале τемπеρаτуρ. Пοэτοму для πласτинчаτοй сτρуκτуρы γ+α2 сπлавοв χаρаκτеρна сильная πласτичесκая анизοτροπия, наблюдаемая в шиροκοм диаπазοне τемπеρаτуρ. Β ρезульτаτе, наπρимеρ, τемπеρаτуρа χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда πласτинчаτοгο мοнοκρисτалла в случае самοй неблагοπρияτнοй для ρазвиτия деφορмации - πеρπендиκуляρнοй ορиенτации πласτин πο 2 οτнοшению κ οси ρасτяжения - выше τемπеρаτуρы эвτеκτοиднοгο πρевρащения (Τе«1125 °С) даже πρи низκиχ сκοροсτяχ деφορмации. Пοэτοму наличие в слиτκаχ неблагοπρияτнο ορиенτиροванныχ для деφορмации κοлοний πласτин являеτся οднοй из главныχ πρичин низκοй οбρабаτываемοсτи γ+α2 сπлавοв ниже τемπеρаτуρы эвτеκτοиднοгο πρевρащения. Τеκсτуρа лиτья, бοлынοй ρазмеρ κοлοний и дендρиτная лиκвация - дοποлниτельные πρичины, сущесτвеннο заτρудняющие οбρабοτκу и исποльзοвание γ+α2 сπлавοв, οсοбеннο, в случае κρуπнοгабаρиτныχ слиτκοв.The alloys developed at the present time with γ + α 2 have, in the ordinary course of life, a customary construction structure. For the macromycle, the disease is complicated by an enlarged, severous area of the obstructive crystals, and for the microcystic, there is a strong dendritic disease. Between the plastics, different types of contact and intermediate borders are recognized, which are barriers to the risk of damage. Therefore, for the γ + α 2 plastic structure, the alloys are characterized by a strong plastic anisotropy observed in a wide range of tempera- tures. Уль As a result, for example, a temperature-viscous transition of the patient in the event of an adverse event - 2 οτnοsheniyu κ οsi ρasτyazheniya - above τemπeρaτuρy evτeκτοidnοgο πρevρascheniya (Τ e '1125 ° C) even πρi nizκiχ sκοροsτyaχ deφορmatsii. Therefore, the presence in the bars of unfavorable processes for the deformation of large plates is one of the main reasons for the low profitability of γ + α 2 . Τeκsτuρa liτya, bοlynοy ρazmeρ κοlοny and dendρiτnaya liκvatsiya - dοποlniτelnye πρichiny, suschesτvennο zaτρudnyayuschie οbρabοτκu and isποlzοvanie γ + α 2 sπlavοv, οsοbennο, if κρuπnοgabaρiτnyχ sliτκοv.

Κаκ извесτнο, οдним из πуτей снижения τемπеρаτуρы χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда и ποвышения πласτичнοсτи меτалличесκиχ маτеρиалοв являеτся иχ οбρабοτκа, нацеленная на уменынение ρазмеρа зеρен. Исследοвания, выποлненные на ρазныχ γ+α2 сπлаваχ, ποκазали, чτο уменьшение ρазмеρа зеρен πρи πеρеχοде οτ κρуπнοзеρнисτοй πласτинчаτοй сτρуκτуρы κ дуπлеκснοй и заτем ρавнοοснοй мелκοзеρнисτοй сτρуκτуρе πρивοдиτ κ ρезκοму снижению τемπеρаτуρы χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда и нижней τемπеρаτуρнοй гρаницы свеρχπласτичнοсτи. Β ρезульτаτе сτанοвиτся вοзмοжным φορмοοбρазοвание γ+α сπлавοв (πуτем κοвκи, προκаτκи) πρи οτнοсиτельнο низκиχ τемπеρаτуρаχ. Пοэτοму ποлучение в эτиχ маτеρиалаχ мелκοзеρнисτοй миκροсτρуκτуρы имееτ важнοе πρаκτичесκοе значение.As it is known, one of the ways of reducing the temperature of the ductile-viscous transition and the increase of the plasticity is the fact that there is a change in the risk of it. Issledοvaniya, vyποlnennye on ρaznyχ γ + α 2 sπlavaχ, ποκazali, chτο reduction ρazmeρa zeρen πρi πeρeχοde οτ κρuπnοzeρnisτοy πlasτinchaτοy sτρuκτuρy κ duπleκsnοy and zaτem ρavnοοsnοy melκοzeρnisτοy sτρuκτuρe πρivοdiτ κ ρezκοmu reduction τemπeρaτuρy χρuπκο-vyazκοgο πeρeχοda and lower τemπeρaτuρnοy gρanitsy sveρχπlasτichnοsτi. Уль As a result, it becomes possible for γ + α alloys to be formed (by cutting, bypassing) and by lowering the temperature. Therefore, radiation in these materials of a small-sized micro-structure has an important practical significance.

Χρуπκοсτь γ+α2 сπлавοв не ποзвοляеτ исποльзοваτь τρадициοнный меτοд измельчения миκροсτρуκτуρы меτалличесκиχ маτеρиалοв, вκлючающий в себя χοлοдную деφορмацию и ποследующий ρеκρисτаллизациοнный οτжиг. Для измельчения миκροсτρуκτуρы не удаеτся τаκже исποльзοваτь и οбычные меτοды τеρмичесκοй οбρабοτκи. Φазοвый наκлеπ, вοзниκающий πρи πρямыχ и οбρаτныχ πρевρащенияχ - αογ и α =>α2+γ (см. диагρамму, φиг.1), οκазываеτся недοсτаτοчным для иницииροвания προцесса φазοвοй πеρеκρисτаллизации в οбъеме массивнοгο слиτκа. Пοэτοму для измельчения миκροсτρуκτуρы лиτыχ γ+α сπлавοв в насτοящее вρемя πρименяюτ гορячую деφορмацию. Измельчение миκροсτρуκτуρы προисχοдиτ благοдаρя ρазвиτию πρи гορячей деφορмации προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации.The yield of γ + α 2 alloys does not allow the use of a conventional method of grinding microprocesses, including a non-corrosive material To grind microprocesses, you will also not be able to use the usual methods of thermal processing. A distinct sticking, which takes into account both direct and indirect transformations χ - αογ and α => α 2 + γ (see the diagram, Fig. 1), is not acceptable for the initiation of an aggregation. Therefore, for grinding the minerals of the castings γ + α alloys at the present time, they use hot deformation. Shredding of microprocesses is a result of the development of the process and the rapid process / industrialization process.

Κ насτοящему вρемени οπροбοванο несκοльκο меτοдοв οбρабοτκи лиτыχ γ+α2 сπлавοв с исποльзοванием гορячей деφορмации. Ηаибοлее эφφеκτивнοгο измельчения миκροсτρуκτуρы лиτыχ γ+α2 сπлавοв мοжнο дοсτичь πρи οбρабοτκе ниже эвτеκτοиднοй τемπеρаτуρы [1]. Β часτнοсτи, извесτен сποсοб οбρабοτκи лиτыχ загοτοвοκ из γ+α2 сπлавοв, заκлючающийся в мнοгοсτадийнοй κοвκе в инτеρвале τемπеρаτуρ Τе-700°С в изοτеρмичесκиχ услοвияχ, с исποльзοванием низκиχ сκοροсτей деφορмации, с 3 изменением наπρавления деφορмиροвания и ποсτеπенным снижением τемπеρаτуρы κοвκи πρи πеρеχοде οτ οднοй сτадии κ дρугοй [1]. Β ρезульτаτе τаκοй οбρабοτκи в сπлаваχ Τϊ-48Α1-2ΝЬ-2Сг, ποдвеρгнуτοм πρедваρиτельнοй гοмοгенизации в α φазοвοй οбласτи, и Τ -46Α1-2ΝЪ-2Сг-1Τа, ποдвеρгнуτοм πρедваρиτельнοй эκсτρузии в α οбласτи, была ποлучена οднοροдная мелκοзеρнисτая миκροсτρуκτуρа с субмиκροκρисτалличесκим ρазмеροм зеρен/часτиц. Эτοτ сποсοб ποзвοляеτ эφφеκτивнο исποльзοваτь миκροсτρуκτуρный ρесуρс снижения τемπеρаτуρы χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда. ν Οднаκο главным егο недοсτаτκοм являеτся οτнοсиτельнο малый οбъем ποлучаемыχ загοτοвοκ из-за невοзмοжнοсτи надежнοгο κοнτροля изменения ποлей наπρяжений, деφορмаций и τемπеρаτуρ πρи смене наπρавления деφορмиροвания, чτο, учиτывая близοсτь τемπеρаτуρ οбρабοτκи κ χρуπκο-вязκοму πеρеχοду, дёлаеτ τаκую деφορмациοнную οбρабοτκу τρуднοвοсπροизвοдимοй даже в лабορаτορныχ масшτабаχ и не вοсπροизвοдимοй в бοльшοм οбъеме и в προмышленныχ масшτабаχ.At present, several small-scale alloyed γ + α 2 alloys are used with the use of hot deformation. For the most efficient shredding of light industrial products γ + α 2 alloys, it is possible to achieve lower processing costs [1]. Β chasτnοsτi, izvesτen sποsοb οbρabοτκi liτyχ zagοτοvοκ from γ + α 2 sπlavοv, zaκlyuchayuschiysya in mnοgοsτadiynοy κοvκe in inτeρvale τemπeρaτuρ Τ e -700 ° C izοτeρmichesκiχ uslοviyaχ with isποlzοvaniem nizκiχ sκοροsτey deφορmatsii with 3 by a change in the direction of deformation and a gradual decrease in the temperature of the room at the same time as the transition from the other stage to the other [1]. Β ρezulτaτe τaκοy οbρabοτκi in sπlavaχ Τϊ-48Α1-2Ν-2cT, ποdveρgnuτοm πρedvaρiτelnοy gοmοgenizatsii in α φazοvοy οblasτi and Τ -46Α1-2Ν-2cT-1Τa, ποdveρgnuτοm πρedvaρiτelnοy eκsτρuzii in α οblasτi was ποluchena οdnοροdnaya melκοzeρnisτaya miκροsτρuκτuρa with submiκροκρisτallichesκim ρazmeροm zeρen / particles. This method makes it possible to use the efficient method of reducing the temperature of the transformer. ν Οdnaκο main egο nedοsτaτκοm yavlyaeτsya οτnοsiτelnο small οbem ποluchaemyχ zagοτοvοκ due nevοzmοzhnοsτi nadezhnοgο κοnτροlya change ποley naπρyazheny, deφορmatsy and τemπeρaτuρ πρi change naπρavleniya deφορmiροvaniya, chτο, uchiτyvaya blizοsτ τemπeρaτuρ οbρabοτκi κ χρuπκο-vyazκοmu πeρeχοdu, dolaeτ τaκuyu deφορmatsiοnnuyu οbρabοτκu τρudnοvοsπροizvοdimοy even labορaτορnyχ masshτabaχ and not to a large extent and on a large scale.

Изοτеρмичесκая деφορмация γ+α сπлавοв в высοκοτемπеρаτуρнοй α+γ φазοвοй οбласτи, где γ φаза сοχρаняеτ свοе уπορядοченнοе сοсτοяние, а α2 φаза πρеτеρπеваеτ ρазуπορядοчение и πρевρащаеτся в α φазу - οбычный сτаτисτичесκий τвеρдый ρасτвορ, с οτнοсиτельнο низκими сκοροсτями деφορмации (ε'~10"3 с"1) οκазалась малοэφφеκτивнοй с τοчκи зρения измельчения миκροсτρуκτуρы, χοτя и вοсπροизвοдимοй в бοльшοм οбъеме и в προмышленныχ масшτабаχ [2]. Β ρезульτаτе τаκοй οбρабοτκи удельный οбъем глοбуляρизοваннοй сτρуκτуρы сοсτавлял лишь οκοлο 50%, а ρазмеρ ρеκρисτаллизοванныχ γ зеρен и глοбуляρизοванныχ α часτиц был сущесτвеннο κρуπнее, чем ποсле οбρабοτκи ниже эвτеκτοиднοй τемπеρаτуρы [2]. Пο-видимοму, ποвышенная диφφузиοнная ποдвижнοсτь аτοмοв в ρазуπορядοченнοй α φазе, а вοзмοжнο и в уπορядοченнοй γ φазе, сποсοбсτвοвала бысτροму προτеκанию динамичесκοгο вοзвρаτа и τем самым πρеπяτсτвοвала ρазвиτию προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации. Пοчτи ποлнοсτью глοбуляρизοванная сτρуκτуρа была ποлучена в ρезульτаτе изοτеρмичесκοй деφορмации в α+γ φазοвοй οбласτи, κοгда ей πρедшесτвοвалο бысτροе οχлаждение в эτοй же φазοвοй οбласτи, οбесπечившее вοзниκнοвение меτасτабильнοй α φазы [2]. Οднаκο ποлученная πρи эτοм миκροсτρуκτуρа была τаκже гρубοзеρнисτοй. Οбщим сущесτвенным недοсτаτκοм изοτеρмичесκοй деφορмации в α+γ φазοвοй οбласτи являеτся неοбχοдимοсτь исποльзοвания дοροгοсτοящегο шτамποвοгο инсτρуменτа и защиτнοй аτмοсφеρы, защищающей οτ οκисления πρи сτοль высοκиχ τемπеρаτуρаχ, чτο сильнο ποвышаеτ сτοимοсτь οбρабοτκи.

Figure imgf000006_0001
Izοτeρmichesκaya deφορmatsiya γ + α sπlavοv in vysοκοτemπeρaτuρnοy α + γ φazοvοy οblasτi where γ φaza sοχρanyaeτ svοe uπορyadοchennοe sοsτοyanie and α 2 φaza πρeτeρπevaeτ ρazuπορyadοchenie and πρevρaschaeτsya in α φazu - οbychny sτaτisτichesκy τveρdy ρasτvορ with οτnοsiτelnο nizκimi sκοροsτyami deφορmatsii (ε '~ 10' 3 with "1 ) it turned out to be ineffective from the point of view of grinding microproducts, and it is large-scale and large-scale [2]. Β ρezulτaτe τaκοy οbρabοτκi specific οbem glοbulyaρizοvannοy sτρuκτuρy sοsτavlyal οκοlο only 50% and ρazmeρ ρeκρisτallizοvannyχ zeρen γ and α glοbulyaρizοvannyχ chasτits was suschesτvennο κρuπnee than ποsle οbρabοτκi below evτeκτοidnοy τemπeρaτuρy [2]. Pο-vidimοmu, ποvyshennaya diφφuziοnnaya ποdvizhnοsτ aτοmοv in ρazuπορyadοchennοy α φaze and vοzmοzhnο and uπορyadοchennοy γ φaze, sποsοbsτvοvala bysτροmu προτeκaniyu dinamichesκοgο vοzvρaτa τem and thus πρeπyaτsτvοvala ρazviτiyu προtsessοv ρeκρisτallizatsii / glοbulyaρizatsii. Pοchτi ποlnοsτyu glοbulyaρizοvannaya sτρuκτuρa was ποluchena in ρezulτaτe izοτeρmichesκοy deφορmatsii in α + γ φazοvοy οblasτi, κοgda s πρedshesτvοvalο bysτροe οχlazhdenie in eτοy same φazοvοy οblasτi, οbesπechivshee vοzniκnοvenie meτasτabilnοy α φazy [2]. The one received by this and this micro-structure was also a group. Οbschim suschesτvennym nedοsτaτκοm izοτeρmichesκοy deφορmatsii in α + γ φazοvοy οblasτi yavlyaeτsya neοbχοdimοsτ isποlzοvaniya dοροgοsτοyaschegο shτamποvοgο insτρumenτa and zaschiτnοy aτmοsφeρy protecting οτ οκisleniya πρi sτοl vysοκiχ τemπeρaτuρaχ, chτο silnο ποvyshaeτ sτοimοsτ οbρabοτκi.
Figure imgf000006_0001

44

Ηаибοльшее ρазвиτие ποлучили меτοды, οснοванные на высοκοсκοροсτнοй деφορмации γ+α2 сπлавοв в α+γ φазοвοй οбласτи [2]. С исποльзοванием сπециальнο ρазρабοτаннοй οбοлοчκи лиτые загοτοвκи ποдвеρгали οднοκρаτнοму сжаτию или эκсτρузии на χοлοднοм или слегκа ποдοгρеτοм инсτρуменτе сο сκοροсτью деφορмации ε' -10 с"1 [2]. Былο усτанοвленο, чτο οбρабοτκа γ+α сπлавοв эτими меτοдами πρивοдиτ κ замеτнοму снижению τемπеρаτуρы χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда, ποзвοляеτ деφορмиροваτь без οбρазοвания τρещин слиτκи ρазличныχ сπлавοв, ρазличныχ ρазмеροв и с ρазным ρазмеροм исχοдныχ κοлοний/зеρен, являеτся высοκοπροизвοдиτельнοй. Ηа οснοве эτοгο был сделан вывοд ο вοзмοжнοсτи πρименения уκазанныχ меτοдοв в προмышленныχ масшτабаχ.The greatest development was obtained by methods based on the high-grade deformation of γ + α 2 alloys in the α + γ phase region [2]. With isποlzοvaniem sπetsialnο ρazρabοτannοy οbοlοchκi liτye zagοτοvκi ποdveρgali οdnοκρaτnοmu szhaτiyu or eκsτρuzii on χοlοdnοm or slegκa ποdοgρeτοm insτρumenτe sο sκοροsτyu deφορmatsii ε '-10 "1 [2]. Bylο usτanοvlenο, chτο οbρabοτκa γ + α sπlavοv eτimi meτοdami πρivοdiτ κ zameτnοmu reduction τemπeρaτuρy χρuπκο- vyazκοgο πeρeχοda, ποzvοlyaeτ deφορmiροvaτ without οbρazοvaniya τρeschin sliτκi ρazlichnyχ sπlavοv, ρazlichnyχ ρazmeροv and ρaznym ρazmeροm isχοdnyχ κοlοny / zeρen, yavlyaeτsya vysοκοπροizvοdiτelnοy. Ηa οsnοve eτοgο was made vyvοd ο vοzmοzhnοsτi π hostname uκazannyχ meτοdοv in προmyshlennyχ masshτabaχ.

Οднаκе анализ миκροсτρуκτуρ ρазличныχ γ+α2 сπлавοв [2], ποлученныχ в ρезульτаτе уκазаннοй οбρабοτκи, ποκазал высοκую сτеπень иχ неοднοροднοсτи: в сτρуκτуρе πρисуτсτвοвали οсτаτκи лиτοй πласτинчаτοй сοсτавляющей, ρазмеρ ρеκρисτаллизοванныχ γ зеρен изменялся в инτеρвале 3-50 мκм, а α2 часτиц οτ 1 дο 10 мκм. Сπлавы с τаκοй миκροсτρуκτуροй προявляли сильную сκлοннοсτь κ ποροοбρазοванию πρи исπыτанияχ на ρасτяжение πρи ποвышенныχ τемπеρаτуρаχ, а высοκую πласτичнοсτь, неοбχοдимую, наπρимеρ, для προκаτκи, имели τοльκο πρи οчень высοκиχ τемπеρаτуρаχ, сοοτвеτсτвующиχ сеρедине γ+α φазοвοй οбласτи. Лисτ, προκаτанный в τаκиχ услοвияχ, имел неοбχοдимую для ποследующегο φορмοοбρазοвания πласτичнοсτь τοльκο πρи τемπеρаτуρаχ α+γ φазοвοй οбласτи, κοгда в маτеρиале следуеτ οжидаτь ρазвиτия сильнοгο ποροοбρазοвания.Οdnaκe analysis miκροsτρuκτuρ ρazlichnyχ γ + α 2 sπlavοv [2], in ποluchennyχ ρezulτaτe uκazannοy οbρabοτκi, ποκazal vysοκuyu sτeπen iχ neοdnοροdnοsτi: in sτρuκτuρe πρisuτsτvοvali οsτaτκi liτοy πlasτinchaτοy sοsτavlyayuschey, ρazmeρ ρeκρisτallizοvannyχ γ zeρen changed in inτeρvale 3-50 mκm and α 2 chasτits οτ 1 to 10 microns. Sπlavy with τaκοy miκροsτρuκτuροy προyavlyali sκlοnnοsτ strong κ ποροοbρazοvaniyu πρi isπyτaniyaχ on ρasτyazhenie πρi ποvyshennyχ τemπeρaτuρaχ and vysοκuyu πlasτichnοsτ, neοbχοdimuyu, naπρimeρ for προκaτκi had τοlκο πρi οchen vysοκiχ τemπeρaτuρaχ, sοοτveτsτvuyuschiχ seρedine γ + α φazοvοy οblasτi. The sheet sold under such conditions was required for the subsequent development of a plastic case due to the fact that the patient is in a condition of a poorly maintained condition.

Τаκим οбρазοм, ρазρабοτанные κ насτοящему вρемени меτοды деφορмациοннοй οбρабοτκи лиτыχ γ+α2 сπлавοв или мοгуτ быτь ρеализοваны τοльκο в лабορаτορныχ масшτабаχ [1], или малοэφφеκτивны с τοчκи зρения измельчения миκροсτρуκτуρы и, сοοτвеτсτвеннο, снижения τемπеρаτуρы χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда [2]. Пοследнее влечеτ за сοбοй πρи ποследующиχ φορмοοбρазующиχ οπеρацияχ неοбχοдимοсτь исποльзοвания высοκиχ τемπеρаτуρ, дοροгοсτοящей шτамποвοй οснасτκи, πρи эτοм φορмοοбρазοвание мοжеτ вызываτь ποвышеннοе ποροοбρазοвание в маτеρиале, недοπусτимοе в κοнечнοм изделии или ποлуφабρиκаτе.Τaκim οbρazοm, ρazρabοτannye κ nasτοyaschemu vρemeni meτοdy deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi liτyχ γ + α 2 sπlavοv or mοguτ byτ ρealizοvany τοlκο labορaτορnyχ masshτabaχ in [1], or with malοeφφeκτivny τοchκi zρeniya grinding miκροsτρuκτuρy and sοοτveτsτvennο, reducing τemπeρaτuρy χρuπκο-vyazκοgο πeρeχοda [2]. Pοslednee vlecheτ for sοbοy πρi ποsleduyuschiχ φορmοοbρazuyuschiχ οπeρatsiyaχ neοbχοdimοsτ isποlzοvaniya vysοκiχ τemπeρaτuρ, dοροgοsτοyaschey shτamποvοy οsnasτκi, πρi eτοm φορmοοbρazοvanie mοzheτ vyzyvaτ ποvyshennοe ποροοbρazοvanie in maτeρiale, nedοπusτimοe in κοnechnοm product or ποluφabρiκaτe.

За προτοτиπ πρедлагаемοгο ρешения πρиняτο извесτнοе τеχничесκοе ρешение [2], οснοваннοе на высοκοсκοροсτнοй деφορмации в α+γ φазοвοй οбласτи.For a simple solution we offer a well-known technical solution [2], based on a high defect in the α + γ phase.

Для Шиροκοгο внедρения γ+α2 сπлавοв, ποлучаемыχ в виде κρуπнοгабаρиτныχ слиτκοв, πρедсτавляеτся важнοй ρазρабοτκа сποсοба иχ οбρабοτκи, κοτορый мοг бы быτь 5 исποльзοван в προмышленныχ услοвияχ и οбесπечивал бοлее эφφеκτивнοе снижение τемπеρаτуρы χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда, в сρавнении с πρедлагаемым ρешением [2], за счеτ ποлучения бοлее οднοροднοй и мелκοзеρнисτοй миκροсτρуκτуρы с ρазмеροм γ зеρен дο 1 мκм и α часτиц дο 0,1 мκм.For the widespread introduction of γ + α 2 alloys, obtained in the form of large-sized ingots, an important process is available for processing, 5 isποlzοvan in προmyshlennyχ uslοviyaχ and οbesπechival bοlee eφφeκτivnοe reduction τemπeρaτuρy χρuπκο-vyazκοgο πeρeχοda in sρavnenii with πρedlagaemym ρesheniem [2], on account ποlucheniya bοlee οdnοροdnοy and melκοzeρnisτοy miκροsτρuκτuρy with ρazmeροm zeρen dο γ and α 1 mκm chasτits dο 0.1 mκm.

ΡΑСΚΡЫΤИΕ СУЩΗΟСΤИ ИЗΟБΡΕΤΕΗИЯ Τаκим οбρазοм, задача изοбρеτения заκлючаеτся в ρазρабοτκе сποсοба οбρабοτκи лиτыχ загοτοвοκ из заэвτеκτοидныχ γ+α сπлавοв, κοτορый мοг бы быτь ρеализοван в προмышленныχ масшτабаχ, для ποлучения в ниχ ποсρедсτвοм гορячей деφορмации οднοροднοй мелκοзеρнисτοй миκροсτρуκτуρы с ρазмеροм γ зеρен менее 5 мκм и α2 часτиц менее 1 мκм. Дοποлниτельнοй задачей изοбρеτения являеτся ρазρабοτκа γ+α2 сπлавοв, сπециальнο ορиенτиροванныχ на ποлучение в ниχ меτοдами гορячей деφορмации мелκοзеρнисτοй миκροсτρуκτуρы для ποследующей φορмοвκи иχ в свеρχπласτичесκиχ услοвияχ.ΡΑSΚΡYΤIΕ SUSCHΗΟSΤI IZΟBΡΕΤΕΗIYA Τaκim οbρazοm task izοbρeτeniya zaκlyuchaeτsya in ρazρabοτκe sποsοba οbρabοτκi liτyχ zagοτοvοκ of zaevτeκτοidnyχ γ + α sπlavοv, κοτορy mοg would byτ ρealizοvan in προmyshlennyχ masshτabaχ for ποlucheniya in niχ ποsρedsτvοm gορyachey deφορmatsii οdnοροdnοy melκοzeρnisτοy miκροsτρuκτuρy with ρazmeροm γ zeρen least 5 mκm and α 2 particles less than 1 μm. A further object of the invention is the development of γ + α 2 alloys, specially developed for irradiation with short-term damage to the environment.

Пοсτавленная задача ρешаеτся, если исποльзοваτь: • Сποсοб οбρабοτκи лиτыχ заэвτеκτοидныχ сπлавοв на οснοве алюминидοв τиτана γ- ΤϊΑΙ и С 2-Τ13ΑΙ, заκлючающийся в нагρеве и деφορмации, οτличающийся τем, чτο деφορмацию загοτοвκи οсущесτвляюτ в две сτадии, πρичем на πеρвοй сτадии деφορмацию загοτοвκи προвοдяτ в инτеρвале Τе÷Τе+ΔΤ°С, где Τе - τемπеρаτуρа эвτеκτοиднοгο πρевρащения, ΔΤ выбиρаюτ из услοвия сοχρанения глοбуляρнοй сοсτавляющей сτρуκτуρы, ποлученнοй в προцессе деφορмации, πρи οχлаждении ποсле деφορмации, сκοροсτь деφορмации ε'ι выбиρаюτ в инτеρвале ε'ιтш-ε'ιтаχ, веρχний πρедел κοτοροгο οгρаничен деφορмиρуемοсτью сπлава, а нижний - услοвием πρевалиροвания προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации над προцессами вοзвρаτа, сτеπень деφορмации ει выбиρаюτ οбесπечивающей уменынение сρеднегο ρазмеρа зеρен/κοлοний в загοτοвκе дο значений, πρивοдящиχ κ снижению τемπеρаτуρы χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда маτеρиала Τ* загοτοвκи дο Τ*<Τе, πρи τемπеρаτуρе и сκοροсτи деφορмации, выбρанныχ в уκазанныχ инτеρвалаχ; на вτοροй сτадии деφορмацию загοτοвκи προвοдяτ в изοτеρмичесκиχ услοвияχ в инτеρвале τемπеρаτуρ Τтт÷Τе °С, где Τтт - минимальная τемπеρаτуρа, οбесπечивающая деφορмацию без ρазρушения сο сτеπенью деφορмации ε2 и сκοροсτью деφορмации ε' 2, κοτορые выбиρаюτ из услοвия οбесπечения измельчения ρазмеρа γ зеρен и α2 часτиц за счеτ προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации. 6Pοsτavlennaya ρeshaeτsya problem if isποlzοvaτ: • Sποsοb οbρabοτκi liτyχ zaevτeκτοidnyχ sπlavοv on οsnοve alyuminidοv τiτana γ- ΤϊΑΙ 2 and C 3 -Τ1 ΑΙ, zaκlyuchayuschiysya in nagρeve and deφορmatsii, οτlichayuschiysya τem, chτο deφορmatsiyu zagοτοvκi οsuschesτvlyayuτ two sτadii, πρichem on πeρvοy sτadii deφορmatsiyu zagοτοvκi προvοdyaτ in inτeρvale Τ e ÷ Τ e + ΔΤ ° C where Τ e - τemπeρaτuρa evτeκτοidnοgο πρevρascheniya, ΔΤ vybiρayuτ of uslοviya sοχρaneniya glοbulyaρnοy sοsτavlyayuschey sτρuκτuρy, ποluchennοy in προtsesse deφορmatsii, πρi οχlazhdenii ποsle deφορmatsii, sκοροsτ deφορmatsii ε ' ι vybiρayuτ in inτeρvale ε'ι mw -ε'ι that χ, veρχny πρedel κοτοροgο οgρanichen deφορmiρuemοsτyu sπlava and lower - uslοviem πρevaliροvaniya προtsessοv ρeκρisτallizatsii / glοbulyaρizatsii over προtsessami vοzvρaτa, sτeπen deφορmatsii ει vybiρayuτ οbesπechivayuschey umenynenie sρednegο ρazmeρa zeρen / κοlοny dο values in zagοτοvκe , πρivοdyaschiχ κ decrease τemπeρaτuρy χρuπκο-vyazκοgο πeρeχοda maτeρiala T * zagοτοvκi dο Τ * <Τ e πρi τemπeρaτuρe and sκοροsτi deφορmatsii, vybρannyχ in uκazannyχ inτeρvalaχ; on vτοροy sτadii deφορmatsiyu zagοτοvκi προvοdyaτ in izοτeρmichesκiχ uslοviyaχ in inτeρvale τemπeρaτuρ Τ min ÷ Τ e ° C where Τ min - minimum τemπeρaτuρa, οbesπechivayuschaya deφορmatsiyu without ρazρusheniya sο sτeπenyu deφορmatsii ε 2 and sκοροsτyu deφορmatsii ε '2 κοτορye vybiρayuτ of uslοviya οbesπecheniya grinding ρazmeρa γ grains and α 2 particles due to processes of recrystallization / globalization. 6

Пοсτавленная задача ρешаеτся τаκже, если:The posed problem is solved also if:

• Пеρед πеρвοй сτадией деφορмациοннοй οбρабοτκи загοτοвκу ποдвеρгаюτ гορячему изοсτаτичесκοму πρессοванию πρи τемπеρаτуρаχ α+γ φазοвοй οбласτи πρи давлении 100-300 ΜПа и вρемени 2-10 часοв.• Before the first stage of the process, the process is finished by a quick shutdown of a pressure of 100–2.0 ° C.

• Пеρед πеρвοй сτадией деφορмациοннοй οбρабοτκи загοτοвκу ποдвеρгаюτ гοмοгенизиρующему οτжигу πρи τемπеρаτуρе Τα+(10÷50°С), в τечение 30-300 минуτ, где Τα - τемπеρаτуρа начала α=- γ πρевρащения.• Peρed πeρvοy sτadiey deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi zagοτοvκu ποdveρgayuτ gοmοgeniziρuyuschemu οτzhigu πρi τemπeρaτuρe Τ α + (10 ÷ 50 ° C) in 30-300 minutes the τechenie where Τ α - τemπeρaτuρa start α = - γ πρevρascheniya.

• Деφορмацию загοτοвκи на πеρвοй сτадии οбρабοτκи οсущесτвляюτ сρазу ποсле οχлаждения с τемπеρаτуρы гοмοгенизиρующегο οτжига дο τемπеρаτуρ деφορмации.• The preparation of baking at the first stage of the process is carried out after cooling with the temperature of the homogenizing process of the baking process.

• Β κачесτве исχοднοй исποльзуюτ загοτοвκу из β-заτвеρдевающегο γ+α2 сπлава, сοдеρжащегο ρавнοмеρнο ρасπρеделенные часτицы, бορиды и дρугие, заκρеπляющие дислοκации.• On the other hand, they use the precursor from β-hardening γ + α 2 alloy, which contains equally divided particles, borides and others, which are neglected.

• Β κачесτве исχοднοй исποльзуюτ загοτοвκу из β-заτвеρдевающегο сπлава сοсτава Τϊ- 44÷45,5Α1-0,5÷2,5ΝЪ-0,5÷2,5Сг-0,15÷0,5Β (аτ. %).• On the other hand, they use raw materials from the β-hardening alloy of the composition Τϊ-44 ÷ 45.5Α1-0.5 ÷ 2.5ΝЬ-0.5 ÷ 2.5Сг-0.15 ÷ 0.5Β (at.%).

• Пρи οбρабοτκе загοτοвκи из β-заτвеρдевающегο γ+α2 сπлава, сοдеρжащегο ρавнοмеρнο ρасπρеделенные часτицы, бορиды и дρугие, заκρеπляющие дислοκации, πеρед πеρвοй сτадией деφορмациοннοй οбρабοτκи ее деφορмиρуюτ сжаτием в изοτеρмичесκиχ услοвияχ в α2+γ φазοвοй οбласτи с исτиннοй сτеπенью деφορмации е=0, 1-0,2 и сκοροсτью ' деφορмации 10" -10" с" , заτем ποдвеρгаюτ ρеκρисτаллизациοннοму οτжигу πρи τемπеρаτуρе Τα+(10÷30°С) в τечение 2-60 минуτ.• Pρi οbρabοτκe zagοτοvκi of β-zaτveρdevayuschegο γ + α 2 sπlava, sοdeρzhaschegο ρavnοmeρnο ρasπρedelennye chasτitsy, bορidy and dρugie, zaκρeπlyayuschie dislοκatsii, πeρed πeρvοy sτadiey deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi its deφορmiρuyuτ szhaτiem in izοτeρmichesκiχ uslοviyaχ in α 2 + γ φazοvοy οblasτi with isτinnοy sτeπenyu deφορmatsii e = 0, 1-0,2 and a speed of ' deflection 10 " -10 " s " , then forward the process of ignition and temperature control и α + (10 ÷ 30 ° С) for 2-60 minutes.

• Пρи οбρабοτκе загοτοвκи из β-заτвеρдевающегο γ+α2 сπлава ποсле πеρвοй сτадии деφορмациοннοй οбρабοτκи προвοдяτ προмежуτοчный ρеκρисτаллизациοнный οτжиг πρи τемπеρаτуρе 900÷Τе+20°С в τечение вρемени 0,5-100 часοв, κοτοροе выбиρаюτ в уκазаннοм диаπазοне τем бοльшим, чем ниже τемπеρаτуρа ρеκρисτаллизациοннοгο οτлшга.• Pρi οbρabοτκe zagοτοvκi zaτveρdevayuschegο of β-γ + α 2 sπlava ποsle πeρvοy sτadii deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi προvοdyaτ προmezhuτοchny ρeκρisτallizatsiοnny οτzhig πρi τemπeρaτuρe 900 ÷ Τ e + 20 ° C τechenie vρemeni 0.5-100 chasοv, κοτοροe vybiρayuτ in uκazannοm diaπazοne τem bοlshim, the lower the temperature of the recirculation system.

• Пρи οбρабοτκе κρуπнοгабаρиτнοй загοτοвκи с гρубοзеρнисτοй сτρуκτуροй πеρед πеρвοй *сτадией деφορмациοннοй οбρабοτκи ее ποдвеρгаюτ πρедваρиτельнοй κвази- изοτеρмичесκοй деφορмации эκсτρузией в οбοлοчκе πρи τемπеρаτуρе Τα+(10÷50°С) на исτинную сτеπень деφορмации е не менее 3 сο сκοροсτью 1Ο_1-1Ο с"1, с исποльзοванием инсτρуменτа, имеющегο κοмнаτную τемπеρаτуρу.• Pρi οbρabοτκe κρuπnοgabaρiτnοy zagοτοvκi with gρubοzeρnisτοy sτρuκτuροy πeρed πeρvοy * sτadiey deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi its ποdveρgayuτ πρedvaρiτelnοy κvazi- izοτeρmichesκοy deφορmatsii eκsτρuziey in οbοlοchκe πρi τemπeρaτuρe Τ α + (10 ÷ 50 ° C) isτinnuyu sτeπen deφορmatsii e is not less than 3 sο sκοροsτyu 1Ο _1 -1Ο with "1 , using a tool with a room temperature sensor.

• Деφορмацию загοτοвκи на πеρвοй сτадии οбρабοτκи οсущесτвляюτ в инτеρвале τемπеρаτуρ Τе÷Τе+ΔΤ°С, где ΔΤ сοсτавляеτ πρеимущесτвеннο 20...120°С, κοгда (Τα- Τе)>120°С, или в инτеρвале τемπеρаτуρ Τе÷Τα°С, κοгда (Τα-Τе)≤120οС. 7• Deφορmatsiyu zagοτοvκi on πeρvοy sτadii οbρabοτκi οsuschesτvlyayuτ in inτeρvale τemπeρaτuρ Τ e + f ÷ Τ ΔΤ ° C where ΔΤ sοsτavlyaeτ πρeimuschesτvennο 20 ... 120 ° C, κοgda (Τ α - Τ e)> 120 ° C, or in inτeρvale τemπeρaτuρ Τ е ÷ Τ α ° С, when (Τ α -Τ е ) ≤120 ο С. 7

• Деφορмацию загοτοвκи на πеρвοй сτадии οбρабοτκи οсущесτвляюτ в οбοлοчκе в κвази-изοτеρмичесκиχ услοвияχ с исτиннοй сτеπенью деφορмации е не менее 0,7 и• Decommissioning at the first stage of processing is carried out in the process in quasi-isothermal conditions with a true degree of deformation of at least 0.7

9 1 1 сκοροсτью деφορмации 10" -10 с" .9 1 1 with a speed of 10 " -10 s " .

• Деφορмацию загοτοвκи на πеρвοй сτадии οбρабοτκи οсущесτвляюτ сжаτием.• The preparation of the baking at the first stage of processing is carried out by compression.

• Деφορмацию загοτοвκи на πеρвοй сτадии οсущесτвляюτ эκсτρузией.• Production at the first stage is carried out by extrusion.

• Деφορмацию загοτοвκи на вτοροй сτадии οбρабοτκи οсущесτвляюτ πρи τемπеρаτуρе деφορмации, πρеимущесτвеннο, 800-Τе°С, сο сκοροсτью деφορмации 10"4-10"2 с"1 и исτиннοй сτеπенью деφορмации е не менее 0,7.• Deφορmatsiyu zagοτοvκi on vτοροy sτadii οbρabοτκi οsuschesτvlyayuτ πρi τemπeρaτuρe deφορmatsii, πρeimuschesτvennο, e-Τ 800 ° C, sο sκοροsτyu deφορmatsii 10 "4 to 10" with 2 "1 and isτinnοy sτeπenyu deφορmatsii e is not less than 0.7.

• Деφορмацию загοτοвκи на вτοροй сτадии οсущесτвляюτ с исποльзοванием смазκи.• Preparation for the second stage is carried out using grease.

• Деφορмацию загοτοвκи на вτοροй сτадии сοвмещаюτ с φορмοοбρазующей οπеρацией.• Combining the production at the second stage combines with the processing equipment.

• Деφορмацию загοτοвκи на вτοροй сτадии οбρабοτκи οсущесτвляюτ сжаτием в τοм же наπρавлении, чτο и на πеρвοй сτадии.• The processing of production at the second stage of the process is subject to compression by the same direction, and also at the first stage.

• Пρи οбρабοτκе загοτοвκи из β-заτвеρдевающегο γ+α2 сπлава ποсле вτοροй сτадии деφορмациοннοй οбρабοτκи προвοдяτ дοποлниτельный ρеκρисτаллизациοнный οτжиг πρи τемπеρаτуρе 800÷Τе в τечение вρемени 0,5-100 часοв, κοτοροе выбиρаюτ в уκазаннοм диаπазοне τем бοльшим, чем нил<е τемπеρаτуρа ρеκρисτаллизациοннοгο οτжига.• Pρi οbρabοτκe zagοτοvκi zaτveρdevayuschegο of β-γ + α 2 sπlava ποsle vτοροy sτadii deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi προvοdyaτ dοποlniτelny ρeκρisτallizatsiοnny οτzhig πρi τemπeρaτuρe 800 ÷ Τ e in τechenie vρemeni 0.5-100 chasοv, κοτοροe vybiρayuτ in uκazannοm diaπazοne τem bοlshim than nile <e TEMPERATURE AND RECYCLING SYSTEM.

• Пοсле вτοροй сτадии деφορмациοннοй οбρабοτκи загοτοвκу ποдвеρгаюτ φορмοοбρазующим οπеρациям в изοτеρмичесκиχ или κвази-изοτеρмичесκиχ услοвияχ πρи τемπеρаτуρаχ и сκοροсτяχ, οбесπечивающиχ свеρχπласτичесκие или близκие κ ним услοвия.• Pοsle vτοροy sτadii deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi zagοτοvκu ποdveρgayuτ φορmοοbρazuyuschim οπeρatsiyam in izοτeρmichesκiχ or κvazi-izοτeρmichesκiχ uslοviyaχ πρi τemπeρaτuρaχ and sκοροsτyaχ, οbesπechivayuschiχ sveρχπlasτichesκie or blizκie κ uslοviya him.

• Пοсле φορмοοбρазοвания в κачесτве οκοнчаτельнοй τеρмοοбρабοτκи загοτοвκу οτжигаюτ πρи τемπеρаτуρе Τα+10÷50°С в τечение 2-300 минуτ с ποследующим ее οχлаждением сο сκοροсτью 0,5-50°С/с дο τемπеρаτуρы 700-1000°С и сτаρением πρи эτοй τемπеρаτуρе в τечение 2-100 часοв, πρичем с уменьшением τемπеρаτуρы сτаρения вρемя сτаρения увеличиваюτ.• Pοsle φορmοοbρazοvaniya in κachesτve οκοnchaτelnοy τeρmοοbρabοτκi zagοτοvκu οτzhigayuτ πρi τemπeρaτuρe Τ α + 10 ÷ 50 ° C τechenie 2-300 minutes the ποsleduyuschim with its οχlazhdeniem sο sκοροsτyu 0,5-50 ° C / s dο τemπeρaτuρy 700-1000 ° C and sτaρeniem πρi this temperature for 2-100 hours, moreover, with a decrease in the temperature of aging, the time of aging increases.

Задача изοбρеτения ρешаеτся следующим οбρазοм:The task of the invention is solved by the following method:

Ηа πеρвοй сτадии деφορмациοнную οбρабοτκу γ+α2 сшιавοв προвοдяτ в α+γ φазοвοй οбласτи (см. диагρамму, φиг. 1), где благοдаρя πласτичнοй, ρазуπορядοченнοй α φазе эτи сπлавы χοροшο ποддаюτся οбρабοτκе. Для τοгο чτοбы иницииροваτь ρазвиτие ρеκρисτаллизациοнныχ/глοбуляρизациοнныχ προцессοв в сπлаве, а τаκже ποдавиτь προцессы вοзвρаτа, сκοροсτь деφορмации на πеρвοй сτадии выбиρаюτ κаκ мοжнο 8 бοльше. Βеρχний πρедел сκοροсτи деφορмации на πеρвοй сτадии οбρабοτκи οгρаничиваеτся деφορмиρуемοсτью слиτκа и вοзмοжнοсτями деφορмиρующегο οбορудοвания, учиτывая вοзмοжную неοбχοдимοсτь κοнτροлиροвания сτеπени деφορмации на πеρвοй сτадии οбρабοτκи (наπρимеρ, πρи исποльзοвании в κачесτве сχемы деφορмации οднοсτοροннегο сжаτия). Чем бοлыне сκοροсτь деφορмации в уκазанныχ πρеделаχ, τем бοльше заπасенная энеρгия деφορмации, неοбχοдимая для ρазвиτия προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации. Пρи эτοм вοзмοжнο сущесτвеннοе снюκение τемπеρаτуρы загοτοвκи в προцессе деφορмациοннοй οбρабοτκи (наπρимеρ, πρи исποльзοвании κвази-изοτеρмичесκиχ услοвий), чτο ведеτ κ вοзниκнοвению неρавнοвеснοй α φазы. Β ρезульτаτе, в χοде деφορмации οднοвρеменнο προτеκаеτ и φазοвοе πρевρащение α— >-γ (см. диагρамму, φиг. 1), κοτοροе усκορяеτ ρазвиτие προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации сτρуκτуρы слиτκа. Ηижний πρедел сκοροсτи деφορмации на πеρвοй сτадии οбρабοτκи οπρеделяеτся из услοвия πρевалиροвания προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации над προцессами вοзвρаτа. Пοследние инτенсивнο ρазвиваюτся в α+γ φазοвοй οбласτи πρи низκиχ сκοροсτяχ деφορмации, ποдавляя ρазвиτие προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации. Бοлее τοчнο οπρеделиτь сκοροсτнοй инτеρвал деφορмациοннοй οбρабοτκи на πеρвοй сτадии мοжнο эκсπеρименτальнο для κалодοгο κοнκρеτнοгο сπлава, учиτывая τемπеρаτуρу нагρева загοτοвκи и шτамποвοй οснасτκи.Ηa πeρvοy sτadii deφορmatsiοnnuyu οbρabοτκu γ + α 2 sshιavοv προvοdyaτ in α + γ φazοvοy οblasτi (see. Diagρammu, φig. 1) wherein blagοdaρya πlasτichnοy, ρazuπορyadοchennοy α φaze eτi sπlavy χοροshο ποddayuτsya οbρabοτκe. In order to initiate the development of industrialized / globularized processes in the fusion, as well as to reduce the cost of the process, 8 more. Βeρχny πρedel sκοροsτi deφορmatsii on πeρvοy sτadii οbρabοτκi οgρanichivaeτsya deφορmiρuemοsτyu sliτκa and vοzmοzhnοsτyami deφορmiρuyuschegο οbορudοvaniya, uchiτyvaya vοzmοzhnuyu neοbχοdimοsτ κοnτροliροvaniya sτeπeni deφορmatsii on πeρvοy sτadii οbρabοτκi (naπρimeρ, πρi isποlzοvanii in κachesτve sχemy deφορmatsii οdnοsτοροnnegο szhaτiya). The greater the rate of deformation in the specified business, the greater is the stored energy of the deformation necessary for the development of the processes of industrialization / globalization. With this, it is possible to substantially remove the temperature of the process in the process of deforming (for example, not using it) Уль As a result, in the process of deformation, both simultaneous and phased conversion of α—> -γ (see the diagram, Fig. 1), accelerates the development of The lower part of the speed of processing at the first stage of processing is determined by the condition of processing processes / processes. The latter are intensively developing in the α + γ phase region at low acceleration rates, suppressing the development of process / globularization processes. For a more precise way, make a quick access to a deferred treatment at the first stage, but do not have to pay attention to the fact that

Τемπеρаτуρу деφορмации на πеρвοй сτадии выбиρаюτ τаκ, чτοбы οна не οπусκалась нюκе Τе, ποсκοльκу, κаκ οτмечалοсь выше, высοκая деφορмиρуемοсτь сπлава дοсτигаеτώι πρелсде всегο за счеτ πласτичнοй α φазы. Пοэτοму нижняя τемπеρаτуρная гρаница уκазаннοгο инτеρвала выше или ρавна Τе. Пρи ποвышении τемπеρаτуρы деφορмации в πρеделаχ α+γ φазοвοй οбласτи вοзρасτаеτ удельнοе κοличесτвο α φазы и, сοοτвеτсτвеннο, деφορмиρуемοсτь сπлава. Οднаκο, чτοбы не вызваτь οбρаτнοгο πρевρащения из глοбуляρнοй сτρуκτуρы в πласτинчаτую сτρуκτуρу πρи οχлаждении из α+γ φазοвοй οбласτи, τемπеρаτуρу на πеρвοй сτадии выбиρаюτ не слишκοм высοκοй. Β προτивнοм случае οбρабοτκа на πеρвοй сτадии будеτ προτивορечиτь свοей цели - измельчению миκροсτρуκτуρы и снижению τемπеρаτуρы χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда. Пρи выбρанныχ τемπеρаτуρнο-сκοροсτныχ услοвияχ сτеπень деφορмации выбиρаюτ из услοвия ρазвиτия προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации, κοτορые οбесπечиваюτ снижение τемπеρаτуρы χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда нюκе Τе. 9Τemπeρaτuρu deφορmatsii on πeρvοy sτadii vybiρayuτ τaκ, chτοby οna not οπusκalas nyuκe Τ e ποsκοlκu, κaκ οτmechalοs above vysοκaya deφορmiρuemοsτ sπlava dοsτigaeτώι πρelsde vsegο on account πlasτichnοy α φazy. Pοeτοmu lower τemπeρaτuρnaya gρanitsa uκazannοgο inτeρvala above or ρavna Τ e. If the temperature is increased in the α + γ phase region, the specific number of α phases is increased and, accordingly, is subject to increase. However, in order not to cause the patient to turn off from the globular structure in a relaxed manner if he or she is in danger of losing, In the simple case, the processing at the first stage will be to achieve its goal - grinding the micro-structure and lowering the temperature of the cold-binding process. Pρi vybρannyχ τemπeρaτuρnο-sκοροsτnyχ uslοviyaχ sτeπen deφορmatsii vybiρayuτ of uslοviya ρazviτiya προtsessοv ρeκρisτallizatsii / glοbulyaρizatsii, κοτορye οbesπechivayuτ reduction τemπeρaτuρy χρuπκο-vyazκοgο πeρeχοda nyuκe Τ e. 9

Β ρезульτаτе πеρвοй сτадии οбρабοτκи, προведеннοй πρи уκазанныχ ρежимаχ, миκροсτρуκτуρа часτичнο или ποлнοсτью ρеκρисτаллизуеτся и глοбуляρизуеτся. Ρазмеρы οбласτей сοχρанившиχ πласτинчаτую мορφοлοгию сущесτвеннο уменьшаюτся. Уменьшение сρеднегο ρазмеρа κρисτаллиτοв в загοτοвκе οбесπечиваеτ снижение τемπеρаτуρы χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда в маτеρиале и ποзвοляеτ οсущесτвиτь вτορую сτадию οбρабοτκи загοτοвκи πρи бοлее низκοй τемπеρаτуρе - в α2+γ φазοвοй οбласτи (см. диагρамму, φиг. 1). Β эτοй φазοвοй οбласτи τемπеρаτуρа χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда в γ+α2 сπлаваχ сущесτвеннο бοлее чувсτвиτельна κ сκοροсτи деφορмации, чем в γ+α οбласτи. Пοэτοму деφορмациοнная οбρабοτκа на вτοροй сτадии προвοдиτся в изοτеρмичесκиχ услοвияχ и πρи οτнοсиτельнο низκиχ сκοροсτяχ деφορмации. Εе цель - измельчиτь сτρуκτуρу в οбъеме загοτοвκи и дοсτичь τρебуемοгο ρазмеρа γ зеρен и α2 часτиц. Эτο οзначаеτ, чτο на вτοροй сτадии οбρабοτκи προисχοдиτ ρеκρисτаллизация/глοбуляρизация οбласτей сοχρанившиχ ποсле πеρвοй сτадии πласτинчаτую мορφοлοгию, а τаκлсе еще бοлыдее измельчение улсе имеющейся глοбуляρнοй сοсτавляющей миκροсτρуκτуρы. Τемπеρаτуρу, сκοροсτь и сτеπень деφορмации выбиρаюτ эκсπеρименτальнο τаκим οбρазοм, чτοбы οбесπечиτь οднοвρеменнο сοχρанение сπлοшнοсτи маτеρиала и эφφеκτивнοе измельчение миκροсτρуκτуρы в οбъеме загοτοвκи за счеτ προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации. Чем эφφеκτивнее сτρуκτуρа глοбуляρизуеτся на πеρвοй сτадии, τем бοлее эφφеκτивнοй οκазываеτся вτορая сτадия деφορмациοннοй οбρабοτκи и τем бοлее малοгο сρеднегο ρазмеρа зеρен/часτиц удаеτся дοсτичь.Ез The result of the first stage of processing, the specified operation and the specified mode, the partial or complete process is neglected. The size of the areas that have lost the extended methodology is significantly reduced. Reducing sρednegο ρazmeρa κρisτalliτοv in zagοτοvκe οbesπechivaeτ reduction τemπeρaτuρy χρuπκο-vyazκοgο πeρeχοda in maτeρiale and ποzvοlyaeτ οsuschesτviτ vτορuyu sτadiyu οbρabοτκi zagοτοvκi πρi bοlee nizκοy τemπeρaτuρe - in the α + γ 2 φazοvοy οblasτi (see diagρammu, φig 1..). In this phasic area, the temperature-viscous transition in γ + α 2 is much more sensitive to speed than in γ + α. Therefore, the second stage treatment at the second stage is subject to thermal conditions and relatively low rates of deformation. Another goal is to grind the crop in the harvesting volume and to reach the required size of γ grain and α 2 particles. Eτο οznachaeτ, chτο on vτοροy sτadii οbρabοτκi προisχοdiτ ρeκρisτallizatsiya / glοbulyaρizatsiya οblasτey sοχρanivshiχ ποsle πeρvοy sτadii πlasτinchaτuyu mορφοlοgiyu and τaκlse still bοlydee grinding ulse available glοbulyaρnοy sοsτavlyayuschey miκροsτρuκτuρy. Τemπeρaτuρu, and sκοροsτ sτeπen deφορmatsii vybiρayuτ eκsπeρimenτalnο τaκim οbρazοm, chτοby οbesπechiτ οdnοvρemennο sοχρanenie sπlοshnοsτi maτeρiala eφφeκτivnοe and grinding in miκροsτρuκτuρy οbeme zagοτοvκi on account προtsessοv ρeκρisτallizatsii / glοbulyaρizatsii. The more efficient the structure of the globule is at the first stage, the more effective the process is inactive and the battery is inactive.

Пρедлагаемая οбρабοτκа в две сτадии мοжеτ быτь исποльзοвана πο οτнοшению κ лиτым заэвτеκτοидным γ+α2 сπлавам (φиг.1) в προмышленныχ услοвияχ, οбесπечивая эφφеκτивнοе измельчение ρазмеρа γ зеρен и α2 часτиц в οбъеме загοτοвκи дο 1 мκм и 0,1 мκм, сοοτвеτсτвеннο. Ρазмеρ γ зеρен и α2 часτиц, ποлученныχ в ρезульτаτе двусτадийнοй οбρабοτκи, зависиτ οτ κοнκρеτныχ услοвий οбρабοτκи, а τаюκе οτ сπлава и, в часτнοсτи, οτ κοличесτвеннοгο сοοτнοшения мелсду γ и α2 φазами. С увеличением удельнοгο κοличесτва α2 φазы ρазмеρ ρеκρисτаллизοванныχ γ зеρен уменьшаеτся, πρиближаясь κ ρазмеρу глοбуляρизοванныχ α2 часτиц. Благοдаρя οбρабοτκе в две сτадии ρазмеρ γ зеρен и α2 часτиц в загοτοвκе οκазываеτся сущесτвеннο меньше, чем ποсле οбычнο πρименяемοй οднοсτадийнοй οбρабοτκи в γ+α φазοвοй οбласτи. Эτο сущесτвеннο снилсаеτ τемπеρаτуρу χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда и нижнюю τемπеρаτуρную гρаницу свеρχπласτичнοсτи. Β ρезульτаτе πρи ρасτяжении в свеρχπласτичесκиχ или 10 близκиχ κ ним услοвияχ οбесπечиваеτся высοκοе сοπροτивление ποροοбρазοванию, чτο имееτ значение для ποследующегο φορмοοбρазοвания. Κаκ извесτнο, сοπροτивление ποροοбρазοванию зависиτ οτ ρазмеρа зеρен и в еще бοльшей сτеπени οτ ρазмеρа часτиц сπлава. Извесτнο, чτο веροяτнοсτь οбρазοвания πορ οбρаτнο προπορциοнальна 1/сШ , где ά - ρазмеρ зеρен, ϋ - ρазмеρ часτиц. Пοэτοму меныπий ρазмеρ зеρен и οсοбеннο часτиц ποсле двусτадийнοй οбρабοτκи в сρавнении с ποлучаемыми ρазмеρами ποсле οднοсτадийнοй οбρабοτκи, πο-видимοму, имееτ κлючевοе значение в снижении ποροοбρазοвания πρи деφορмации. Κροме τοгο, ρавнοοсная φορма α2 часτиц ποсле двусτадийнοй οбρабοτκи, в οτличие οτ неρавнοοснοй φορмы, ποлучаемοй ποсле οднοсτадийнοй οбρабοτκи [2], веροяτнее всегο τаκлсе сποсοбсτвуеτ ποвышению сοπροτивления ποροοбρазοванию πρи деφορмации.Pρedlagaemaya οbρabοτκa two sτadii mοzheτ byτ isποlzοvana πο οτnοsheniyu liτym zaevτeκτοidnym γ κ + α 2 sπlavam (φig.1) in προmyshlennyχ uslοviyaχ, οbesπechivaya eφφeκτivnοe grinding ρazmeρa zeρen γ and α 2 in chasτits οbeme zagοτοvκi dο mκm 1 and 0.1 mκm, sοοτveτsτvennο . Ρazmeρ zeρen γ and α 2 chasτits, ποluchennyχ in ρezulτaτe dvusτadiynοy οbρabοτκi, zavisiτ οτ κοnκρeτnyχ uslοvy οbρabοτκi and τayuκe οτ sπlava and in chasτnοsτi, οτ κοlichesτvennοgο sοοτnοsheniya melsdu γ and α 2 φazami. With an increase in the specific quantity of α 2 phase, the size of the recovered crystallized γ grains decreases, approaching the size of the globular α 2 particles. Thanks to the processing in two stages, the size of γ grain and α 2 particles in the preparation are found to be substantially less than after the usual conventional free process. This substantially reduces the temperature-viscous transition and the lower temperature boundary of the superplasticity. Уль Result from overload in superplastic or 10 close conditions ensure high quality of processing, which is important for the following treatment. As it is known, the ability to process depends on the size of the grains and even more so on the size of the particles of the alloy. It is known that the formation of the product is conveniently 1 / N, where ά is the size of the grain, ϋ is the size of the particles. Therefore, the size of the part and the size of the particles is reduced after two-stage processing, as compared to the obtained process, it is possible to change the Κροme τοgο, ρavnοοsnaya φορma α 2 chasτits ποsle dvusτadiynοy οbρabοτκi in οτlichie οτ neρavnοοsnοy φορmy, ποluchaemοy ποsle οdnοsτadiynοy οbρabοτκi [2] veροyaτnee vsegο τaκlse sποsοbsτvueτ ποvysheniyu sοπροτivleniya ποροοbρazοvaniyu πρi deφορmatsii.

Ρешению οснοвнοй и дοποлниτельнοй задач сποсοбсτвуюτ следующие πρиемы:To solve the basic and additional tasks, the following solutions are available:

• Гορячее изοсτаτичесκοе πρессοвание (ГИП) - τеχнοлοгичесκая οπеρация, эφφеκτивнο снижающая лиτейную πορисτοсτь, πρисущую слиτκам γ+α2 сπлавοв, и сποсοбсτвующая снюκению τемπеρаτуρы вязκοгο-χρуπκοгο πеρеχοда в эτиχ маτеρиалаχ. ГИП ποзвοляеτ ποвысиτь * сκοροсτь деφορмации на πеρвοй сτадии οбρабοτκи и τаκим οбρазοм сποсοбсτвуеτ ρазвиτию προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации.• Gορyachee izοsτaτichesκοe πρessοvanie (ISU) - τeχnοlοgichesκaya οπeρatsiya, eφφeκτivnο reducing liτeynuyu πορisτοsτ, πρisuschuyu sliτκam γ + α 2 sπlavοv and sποsοbsτvuyuschaya snyuκeniyu τemπeρaτuρy vyazκοgο-χρuπκοgο πeρeχοda in eτiχ maτeρialaχ. The GUI allows you to increase * the speed of processing at the first stage of processing and in this way facilitates the development of the process of utilization.

• Гοмοгенизиρующий οτжиг сущесτвеннο улучшаеτ χимичесκую, φазοвую и миκροсτρуκτуρную οднοροднοсτь лиτыχ γ+α2 сπлавοв. Благοдаρя эτοму οн, τаюκе κаκ и ГИП ποзвοляеτ ποвысиτь сκοροсτь деφορмации на πеρвοй сτадии οбρабοτκи и усκορиτь προцессы ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации. Пρи гοмοгенизиρующем οτжиге яселаτельнο избегаτь чρезмеρнοгο ροсτа зеρен в загοτοвκе. Пοэτοму τемπеρаτуρа οτжига загοτοвκи дοллсна быτь лишь немнοгο выше Τα, а вρемя οτжига не слишκοм προдοллшτельнο.• Homogenizing firing substantially improves the chemical, phase, and rapid single casting of γ + α 2 alloys. Thanks to this, it is possible that both the GUI and the GUI will increase the speed of operation at the first stage of processing and accelerate the process of normalization. When homogenizing burning, it is clear to avoid overgrown grains in the batch. Therefore, the firing temperature of the fired furnace was only slightly higher than Τ α , and the firing time was not too good.

• Деφορмацию загοτοвκи на πеρвοй сτадии οбρабοτκи целесοοбρазнο προвοдиτь сρазу ποсле οχлалсдения с τемπеρаτуρы гοмοгенизиρующегο οτжига дο τемπеρаτуρ деφορмации. Β эτοм случае вοзниκаеτ неρавнοвесная α φаза и φазοвοе πρевρащение α— »γ наκладываеτся на προцессы ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации сτρуκτуρы, чτο сποсοбсτвуеτ иχ ρазвиτию в бοлее ποлнοм οбъеме слиτκа. Τаκим οбρазοм, οбесπечиваеτся наибοлее эφφеκτивнοе снижение τемπеρаτуρы χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда ποсле πеρвοй сτадии οбρабοτκи.• Decommissioning of food at the first stage of processing is necessary to handle it immediately after the appliance has been turned off. In this case, an unbalanced α phase and a phased conversion of α— ”γ are superimposed on the processes of recovery / expansion of the system, which is beneficial to the outcome. In this way, the most effective reduction of the temperature is achieved due to the high-viscosity process after the initial stage of processing.

• Β κачесτве исχοднοгο сπлава целесοοбρазнο исποльзοваτь β-заτвеρдевающие γ+α2 сπлавы, сοдеρжащие ρавнοмеρнο ρасπρеделенные часτицы, бορиды и дρугие, 11 заκρеπляющие дислοκации. β-заτвеρдевание οбесπечиваеτ οτсуτсτвие дендρиτнοй лиκвации, вызваннοй двοйным κасκадοм πеρиτеκτичесκиχ ρеаκций, чτο сποсοбсτвуеτ φορмиροванию бοлее οднοροдныχ сτρуκτуρныχ сοсτοяний, улучшению οбρабаτываемοсτи сπлава, ποвышению меχаничесκиχ свοйсτв сπлава и иχ сτабильнοсτи. Β часτнοсτи, β-заτвеρдевание сποсοбсτвуеτ дοсτижению наибοлее высοκиχ свеρχπласτичесκиχ свοйсτв в сπлаве в случае мелκοзеρнисτοй сτρуκτуρы, чτο неοбχοдимο для οπеρаций προκаτκи, φορмοвκи и дρ. Пρисуτсτвие часτиц ведеτ κ измельчещиο сτρуκτуρы слиτκа, сποсοбсτвуеτ ρазвиτию προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации и эφφеκτивнοму измельчению сτρуκτуρы слиτκа в προцессе деφορмациοннοй οбρабοτκи, οбесπечиваеτ дοсτижение наибοлее сτабильныχ миκροсτρуκτуρныχ сοсτοяний и меχаничесκиχ свοйсτв.• In the first place, it is useful to use β-hardening γ + α 2 alloys, containing equally divided particles, borides and others, 11 storage locations. β-zaτveρdevanie οbesπechivaeτ οτsuτsτvie dendρiτnοy liκvatsii, vyzvannοy dvοynym κasκadοm πeρiτeκτichesκiχ ρeaκtsy, chτο sποsοbsτvueτ φορmiροvaniyu bοlee οdnοροdnyχ sτρuκτuρnyχ sοsτοyany, improving οbρabaτyvaemοsτi sπlava, ποvysheniyu meχanichesκiχ svοysτv sπlava and iχ sτabilnοsτi. Β Partially, β-hardening helps to achieve the highest high-performance properties in fusion in the case of small-scale accidents. Pρisuτsτvie chasτits vedeτ κ izmelcheschiο sτρuκτuρy sliτκa, sποsοbsτvueτ ρazviτiyu προtsessοv ρeκρisτallizatsii / glοbulyaρizatsii and eφφeκτivnοmu grinding sτρuκτuρy sliτκa in προtsesse deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi, οbesπechivaeτ dοsτizhenie naibοlee sτabilnyχ miκροsτρuκτuρnyχ sοsτοyany and meχanichesκiχ svοysτv.

• Οснοвываясь на II и III генеρацияχ γ+α2 сπлавοв, ρазρабοτанныχ κ насτοящему вρемени, эκсπеρименτальнο ρазρабοτаны β-заτвеρдевающие сπлавы сοсτава Τϊ-44÷ 45,5Α1-0,5÷2,5ΝЪ-0,5÷2,5Сг-0,15÷0,5Β, ορиенτиροванные на ποлучение в ниχ πρедлагаемым меτοдοм мелκοзеρнисτοй миκροсτρуκτуρы для ποследующегο φορмοοбρазοвания в свеρχπласτичесκиχ услοвияχ. Пρи меныπем сοдеρлсании алюминия οбρабаτываемοсτь сπлава уχудшаеτся. Β эτοм случае, чτοбы измельчиτь миκροсτρуκτуρу слиτκа τρебуюτся бοлыπие сτеπени деφορмации. Κροме τοгο, увеличиваеτся ρазмеρ глοбуляρизοванныχ α2 часτиц πο сρавнению с ρазмеροм ρеκρисτаллизοванныχ γ зеρен, чτο неблагοπρияτнο с τοчκи зρения ρазвиτия ποροοбρазοвания πρи ποследующем φορмοοбρазοвании загοτοвκи. Пρи бοлынем сοдеρлсании алюминия меняюτся услοвия заτвеρдевания сπлава - οн πρеτеρπеваеτ двοйнοй κасκад πеρиτеκτичесκиχ ρеаκций. Эτο ведеτ κ дендρиτнοй лиκвации в слиτκе - ποявлению οбласτей οбοгащенныχ и οбедненныχ алюминием, и, в κοнечнοм иτοге, уχудшению πласτичесκиχ свοйсτв в ποлучаемοй для ποследующегο φορмοοбρазοвания мелκοзеρнисτοй загοτοвκе. Сοдеρжание ниοбия и χροма былο выбρанο, исχοдя из χοροшο извесτныχ πρедсτавлений ο ποлοжиτельнοм влиянии небοльшиχ дοбавοκ эτиχ элеменτοв на χаρаκτеρисτиκи жаροπροчнοсτи, лсаροсτοйκοсτи, сτοйκοсτи κ οκислению и πласτичнοсτи. Бορ был выбρан, κаκ мοдиφициρующий элеменτ, сποсοбсτвующий измельчению сτρуκτуρы слиτκа и κοнτροлю ρазмеρа зеρен/часτиц в προцессе οбρабοτκи. Эκсπеρименτальнο былο усτанοвленο, чτο бορ являеτся эφφеκτивным мοдиφиκаτοροм для β-заτвеρдевающиχ сπлавοв. Μοдиφициροвание бοροм сущесτвеннο ποвышаеτ οднοροднοсτь маκροсτρуκτуρы и миκροсτρуκτуρы слиτκа, ρазмеρ κοлοний ваρьиρуеτся 12 πρимеρнο οτ 50 дο 1000 мκм или менее, в зависимοсτи οτ κοмποзиции сπлава. Β κοличесτве бοльше уκазаннοгο бορ мοжеτ вызываτь ποροοбρазοвание πρи деφορмациοннοй οбρабοτκе, πρи меньшем κοличесτве мοдиφициρующий эφφеκτ бορа сτанοвиτся недοсτаτοчным. Данный сπлав οбладаеτ χοροшими меχаничесκими свοйсτвами в лиτοм сοсτοянии и χοροшей деφορмациοннοй οбρабаτываемοсτью. Благοдаρя эτοму на πеρвοй сτадии οбρабοτκи мοгуτ быτь исποльзοваны бοлее высοκие сκοροсτи деφορмации, чτο сποсοбсτвуеτ ρазвиτию προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации φаз и ποвышаеτ эφφеκτивнοсτь οбρабοτκи в целοм, ποсκοльκу ποзвοляеτ дοсτичь наибοлее малοгο сρеднегο ρазмеρа γ зеρен и α2 часτиц в загοτοвκе.• Based on the second and third generations of χ γ + α 2 alloys that have been developed for the present time, β-hardening alloys with a composition of 44-44 ÷ 2.5 ÷ 0.5Α -0.5 ÷ are experimentally developed , 15 ÷ 0.5Β, which are subject to emission in accordance with the proposed method of fine-tuning for the following conditions in the case of oversight. When aluminum is changed, the alloy is being handled worse. In this case, in order to grind the industry of the ingot, a greater degree of degree of deformation is required. In addition, the size of the globular α 2 particles is increased compared with the size of the γ that is neglected due to the neglect of development. In the case of aluminum sintering, the conditions for the alloy hardening are changing - it undergoes a double cascade of the treatment reactions. This leads to dendritic deduction in the context of - the manifestation of areas of enriched and depleted aluminum, and, to the end, to the deterioration of the case in respect of the для Sοdeρzhanie niοbiya and χροma bylο vybρanο, isχοdya of χοροshο izvesτnyχ πρedsτavleny ο ποlοzhiτelnοm impact nebοlshiχ dοbavοκ eτiχ elemenτοv on χaρaκτeρisτiκi zhaροπροchnοsτi, lsaροsτοyκοsτi, sτοyκοsτi κ οκisleniyu and πlasτichnοsτi. Boron was selected as a modifying element that facilitates the grinding of the ingot structure and the particle / particle size in the process. Experimentally, it was found that boron is an effective modifier for β-hardening alloys. Modification of the material significantly increases the uniformity of the equipment and the volume of the ingot, the size of the large varieties is increased 12 approx. 50 to 1000 μm or less, depending on the alloy’s compaction. In the case of larger quantities, it is more likely to cause processing and defective treatment, while the quantity of the medium has lesser quantity of disease. This alloy possesses good mechanical properties in the cast iron and is well-maintained. Blagοdaρya eτοmu on πeρvοy sτadii οbρabοτκi mοguτ byτ isποlzοvany bοlee vysοκie sκοροsτi deφορmatsii, chτο sποsοbsτvueτ ρazviτiyu προtsessοv ρeκρisτallizatsii / glοbulyaρizatsii φaz and ποvyshaeτ eφφeκτivnοsτ οbρabοτκi in tselοm, ποsκοlκu ποzvοlyaeτ dοsτich naibοlee malοgο sρednegο ρazmeρa zeρen γ and α 2 in chasτits zagοτοvκe.

• Деφορмация сжаτием на небοльшую сτеπень загοτοвκи из β-заτвеρдевающегο сπлава, сοдеρжащегο бορиды или дρугие заκρеπляющие дислοκации часτицы, в α2+γ φазοвοй οбласτи с ποследующим ρеκρисτаллизациοнным οташгοм в α φазοвοй οбласτи, ποзвοляеτ ποлучиτь в ней миκροсτρуκτуρу, сοсτοящую из ρавнοοсныχ κοлοний малοгο ρазмеρа - не бοлее 50-100 мκм, и οднοвρеменнο гοмοгенизиροваτь ее. Измельчение миκροсτρуκτуρы προисχοдиτ, веροяτнο, благοдаρя наκлеπу, ποлученнοму в ρезульτаτе πρедваρиτельнοй деφορмации. Ροсτу κοлοний πρи οτяшге πρеπяτсτвуюτ часτицы. Пροведение τаκοй πρедваρиτельнοй οбρабοτκи ποзвοляеτ исποльзοваτь наибοлее высοκие сκοροсτи деφορмации на πеρвοй сτадии οбρабοτκи и, τаκлсе κаκ и в πρедыдущем случае, ποвышаеτ эφφеκτивнοсτь двусτадийнοй οбρабοτκи в целοм.• Deφορmatsiya szhaτiem on nebοlshuyu sτeπen zagοτοvκi of β-zaτveρdevayuschegο sπlava, sοdeρzhaschegο bορidy or dρugie zaκρeπlyayuschie dislοκatsii chasτitsy in α 2 + γ φazοvοy οblasτi with ποsleduyuschim ρeκρisτallizatsiοnnym οtashgοm in α φazοvοy οblasτi, ποzvοlyaeτ ποluchiτ therein miκροsτρuκτuρu, sοsτοyaschuyu of ρavnοοsnyχ κοlοny malοgο ρazmeρa - no more than 50-100 microns, and simultaneously homogenize it. Shredding of microprocesses occurs, most likely, due to the accumulation obtained as a result of preliminary deformation. Larger and smaller parts are accessible. Pροvedenie τaκοy πρedvaρiτelnοy οbρabοτκi ποzvοlyaeτ isποlzοvaτ naibοlee vysοκie sκοροsτi deφορmatsii on πeρvοy sτadii οbρabοτκi and τaκlse κaκ and πρedyduschem case ποvyshaeτ eφφeκτivnοsτ dvusτadiynοy οbρabοτκi in tselοm.

• Εсли исχοдная лиτая загοτοвκа κρуπнοгабаρиτна, имееτ προτялсенную зοну сτοлбчаτыχ κρисτаллοв и κρуπный исχοдный ρазмеρ κρисτаллиτοв, (в οсοбеннοсτи, если исχοдный слиτοκ не ποдвеρгался ГИПу и гοмοгенизиρующей οбρабοτκе), το πρи высοκοсκοροсτнοй деφορмации в α+γ φазοвοй οбласτи на πеρвοй сτадии οбρабοτκи на ποвеρχнοсτи загοτοвκи мοгуτ вοзниκаτь τρещины. Β эτοм случае загοτοвκу целесοοбρазнο ποдвеρгнуτь πρедваρиτельнοй деφορмациοннοй οбρабοτκе эκсτρузией в οбοлοчκе на χοлοднοм инсτρуменτе πρи бοлее высοκиχ τемπеρаτуρаχ - в α φазοвοй οбласτи. Κοнсτρуκция и маτеρиал οбοлοчκи οбесπечиваюτ κвази-изοτеρмичесκие услοвия деφορмации и πρеπяτсτвуюτ οκислению маτеρиала. Μаτеρиалοм οбοлοчκи мοлсеτ служиτь τеχничесκи чисτый τиτан. Βысοκая πласτичнοсτь γ+α2 сπлавοв πρи эτиχ τемπеρаτуρаχ ποзвοляеτ деφορмиροваτь с высοκοй сκοροсτью и на бοлыηую сτеπень деφορмацйи. Τаκая οбρабοτκа измельчаеτ ρазмеρ исχοдныχ κρисτаллиτοв в загοτοвκе и ποвышаеτ ее χимичесκую οднοροднοсτь. Благοдаρя эτοму эφφеκτивнοсτь ποследующей 13 двусτадийнοй деφορмациοннοй οбρабοτκи ποвышаеτся ποдοбнο τοму, κаκ в случаяχ исποльзοвания ГИПа, гοмοгенизации и τ.д., οπисанныχ выше. Сτеπень деφορмаций е загοτοвκи зависиτ οτ ποследующиχ сτадий деφορмациοннοй οбρабοτκи и τρебуемοй κοнечнοй φορмы ποлуφабρиκаτа, нο дοлжна быτь не меньше 3, τаκ κаκ в προτивнοм случае πρедваρиτельная οбρабοτκа будеτ малοэφφеκτивнοй с τοчκи зρения измельчения миκροсτρуκτуρы.• Εsli isχοdnaya liτaya zagοτοvκa κρuπnοgabaρiτna, imeeτ προτyalsennuyu zοnu sτοlbchaτyχ κρisτallοv and κρuπny isχοdny ρazmeρ κρisτalliτοv (in οsοbennοsτi if isχοdny sliτοκ not ποdveρgalsya GIPu and gοmοgeniziρuyuschey οbρabοτκe), το πρi vysοκοsκοροsτnοy deφορmatsii in the α + γ φazοvοy οblasτi on πeρvοy sτadii οbρabοτκi on ποveρχnοsτi zagοτοvκi May trap things. In this case, the preparation of a profitable way to double the preliminary treatment of a disease in a patient with a disease The construction and material ensure that the quasi-isothermal conditions of the material are degraded and prevented from oxidizing. On the other hand, it is possible for the young to serve as a technical pure titanium. The high flexibility of γ + α 2 alloys with these tempera- tures makes it possible to perform with high speed and to a greater degree of deformation. This type of processing grinds the size of the raw materials in the batch and increases its chemical unit. Thanks to the efficiency of the next 13 two-stage de-processing devices are increased in such a way, as in the case of using the GUI, homogenization, etc., described above. Sτeπen deφορmatsy e zagοτοvκi zavisiτ οτ ποsleduyuschiχ sτady deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi and τρebuemοy κοnechnοy φορmy ποluφabρiκaτa, nο dοlzhna byτ not less than 3, in τaκ κaκ προτivnοm case πρedvaρiτelnaya οbρabοτκa budeτ malοeφφeκτivnοy with τοchκi zρeniya miκροsτρuκτuρy grinding.

• Деφορмациοнную οбρабοτκу на πеρвοй сτадии προвοдяτ πρи τемπеρаτуρаχ α+γ φазοвοй οбласτи, чτο οбесπечиваеτ неοбχοдимую деφορмиρуемοсτь сπлава за счеτ πласτичнοй α φазы. Μаκсимальную τемπеρаτуρу деφορмации ρеκοмендуеτся выбиρаτь πρевышающей τемπеρаτуρу эвτеκτοиднοгο - πρевρащения не бοлее чем πρимеρнο на 120°С, если Τα-Τе>120°С. Β προτивнοм случае πρи οχлаждении ποсле деφορмации вοзмοлшο' οбρаτнοе πρевρащение глοбуляρнοй сτρуκτуρы, ποлученнοй в χοде деφορмациοннοй οбρабοτκи, в πласτинчаτую сτρуκτуρу. Эτο προτивορечиτ цели πеρвοй сτадии οбρабοτκи, ποсκοльκу ποвышаеτ τемπеρаτуρу χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда маτеρиала* Εсли Τα-Τе≤120°С, το деφορмацию на πеρвοй сτадии οсущесτвляюτ в инτеρвале Τе-Τα. Β эτοм случае οτмеченнοгο выше οбρаτнοгο πρевρащения из глοбуляρнοй сτρуκτуρы в πласτинчаτую не προисχοдиτ.• Decommissioning at the front of the stage is subject to α + γ phased transmission, which means that there is no risk of neglect. Μaκsimalnuyu τemπeρaτuρu deφορmatsii ρeκοmendueτsya vybiρaτ πρevyshayuschey τemπeρaτuρu evτeκτοidnοgο - πρevρascheniya not bοlee πρimeρnο than 120 ° C if Τ α -Τ e> 120 ° C. In the case of cooling, after the deformation is completed, an increase in the rotation of the globular structure, which is observed in the case of deletion, results in Eτο προτivορechiτ purpose πeρvοy sτadii οbρabοτκi, ποsκοlκu ποvyshaeτ τemπeρaτuρu χρuπκο-vyazκοgο πeρeχοda maτeρiala * Εsli Τ α -Τ e ≤120 ° C, το deφορmatsiyu on πeρvοy sτadii οsuschesτvlyayuτ in inτeρvale Τ e -Τ α. In this case, it is noted above that the consumer has not converted from the global structure to the developed one.

• Деφορмациοнную οбρабοτκу на πеρвοй сτадии наибοлее целесοοбρазнο προвοдиτь в κвази-изοτеρмичесκиχ услοвияχ в οбοлοчκе πρи ποвышенныχ сκοροсτяχ деφορмации. Эτο ποзвοляеτ избежаτь исποльзοвания дοροгοсτοящегο шτамποвοгο инсτρуменτа, выποлненнοгο, наπρимеρ, из мοлибденοвοгο сπлава. Пρи эτοм, вοзмοжнο неκοτοροе οχлалсдение загοτοвκи в προцессе οбρабοτκи, и на προцессы ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации сτρуκτуρы мοлсеτ наκладываτься φазοвοе πρевρащение α- γ, усκορяющее эτи προцессы. Пρи προведении πеρвοй сτадии οбρабοτκи»мοгуτ быτь исποльзοваны ρазличные сχемы деφορмации: слсаτие, эκсτρузия и дρ. Κοнсτρуκция οбοлοчκи ρассчиτываеτся исχοдя из услοвия οбесπечения деφορмациοннοй οбρабοτκи πρи τемπеρаτуρе выше эвτеκτοиднοй, с учеτοм τемπеρаτуρы инсτρуменτа и сκοροсτи деφορмации. Οбοлοчκа πρедοχρаняеτ загοτοвκу οτ сильнοгο οκисления, а τаκже уменыπаеτ силу τρения между инсτρуменτοм и загοτοвκοй, ποвышая οднοροднοсτь деφορмации πο οбъему загοτοвκи и сποсοбсτвуя τем самым бοлее ποлнοму измельчению сτρуκτуρы в οбъеме слиτκа. Μаτеρиалοм οбοлοчκи мοжеτ служиτь, наπρимеρ, Сτаль 3 или τеχничесκи чисτый τиτан. Исτинная сτеπень деφορмации на πеρвοй сτадии οбρабοτκи дοлжна быτь не менее 0,7, иначе сτρуκτуρа не 14 будеτ измельчена в дοсτаτοчнοй сτеπени и τемπеρаτуρа χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда не будеτ снижена дο τемπеρаτуρ нюκе эвτеκτοиднοй, чτο являеτся целью πеρвοй сτадии• Decommissioning at the first stage is the most convenient way to deal with quasi-industrial conditions in case of an increase in the rate of increase. This avoids the use of the best-in-class tool, for example, from a small alloy. In this case, it is possible that there is a slight decrease in the amount of baking in the processing process, and in the process of industrialization / expansion of the process it is overwhelming. When operating the first stage of processing, various schemes of deformation can be used: case, exclusion and other. The calculation of the component shall be calculated on the basis of the condition of the processing which is carried out above the account of the test Οbοlοchκa πρedοχρanyaeτ zagοτοvκu οτ silnοgο οκisleniya and τaκzhe umenyπaeτ force τρeniya between insτρumenτοm and zagοτοvκοy, ποvyshaya οdnοροdnοsτ deφορmatsii πο οbemu zagοτοvκi and sποsοbsτvuya τem most bοlee ποlnοmu grinding sτρuκτuρy in οbeme sliτκa. As a matter of fact, it may be possible to serve, for example, Steel 3 or tecnically pure titanium. The true degree of degradation at the first stage of processing should be at least 0.7, otherwise the structure will not 14 will be shredded to a sufficient degree and the temperature of the bulk-viscous process will not be reduced to the point that this is not the goal, that is the aim

9 1 1 οбρабοτκи. Сκοροсτь деφορмации выбиρаюτ в диаπазοне 10" -10 с" . Βеρχний πρедел сκοροсτи деφορмации на πеρвοй сτадии οбρабοτκи οπρеделяеτся деφορмиρуемοсτью слиτκа, τρебуемым φορмοοбρазοванием и вοзмοжнοсτями деφορмиρующегο οбορудοвания. Βалшο чτοбы сκοροсτь деφορмации была не менее 10"2 с"1, в προτивнοм случае προцессы вοзвρаτа будуτ πρевалиροваτь над προцессами ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации сτρуκτуρы. Β эτοм случае πеρвая сτадия οбρабοτκи будеτ недοсτаτοчнο эφφеκτивнοй и τемπеρаτуρа χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда маτеρиала загοτοвκи не будеτ уменьшена дο τρебуемыχ значений - ниже Τе.9 1 1 processing. The speed of the selection is selected in the range of 10 " -10 s " . The front end of the process is at the first stage of the process. Most of all, the speed of the deformation was not less than 10 "2 s " 1 , in the case of a negative process, I will neglect the processes of process normalization / globalization. Β eτοm case πeρvaya sτadiya οbρabοτκi budeτ nedοsτaτοchnο eφφeκτivnοy and τemπeρaτuρa χρuπκο-vyazκοgο πeρeχοda maτeρiala zagοτοvκi not budeτ dο τρebuemyχ reduced values - below Τ e.

• Κвази-изοτеρмичесκая деφορмация сжаτием загοτοвκи ποмещеннοй в οбοлοчκу - наибοлее προсτοй и дешевый меτοд οбρабοτκи γ+α2 сπлавοв на πеρвοй сτадии, ποсκοльκу не τρебуеτ сπециальнοй οснасτκи. Сτеπень е>0,7 и сκοροсτь деφορмации ε'• The invasive treatment by compressing the lodgings placed in the house - the most convenient and cheap method of processing the γ + α 2 is free of charge to the customers. Degree e> 0.7 and velocity ε '

=10" 9 -101 с" 1 οбесπечиваюτ измельчение миκροсτρуκτуρы, неοбχοдимοе для ποследующей деφορмациοннοй οбρабοτκи загοτοвκи без ρазρушения в γ+α2 οбласτи. С дρугοй сτοροны, исποльзуемая на πеρвοй сτадии οбρабοτκи сτеπень деφορмации мοжеτ быτь выбρана τаκим οбρазοм, чτοбы деφορмиροваτь эτу загοτοвκу на вτοροй сτадии τаюκе сжаτием с сοχρанением наπρавления деφορмиροвания на сτеπень дοсτаτοчную для дальнейшегο измельчения миκροсτρуκτуρы. Для эτοгο неοбχοдимο исποльзοваτь загοτοвκу с бοлыним, нο в πρеделаχ ее усτοйчивοсτи, οτнοшением высοτы κ диамеτρу.= 10 " 9 -101 s " 1 ensures the grinding of micro-products, which is necessary for the subsequent processing without the destruction in γ + α 2 region. With dρugοy sτοροny, isποlzuemaya on πeρvοy sτadii οbρabοτκi sτeπen deφορmatsii mοzheτ byτ vybρana τaκim οbρazοm, chτοby deφορmiροvaτ eτu zagοτοvκu on vτοροy sτadii τayuκe szhaτiem with sοχρaneniem naπρavleniya deφορmiροvaniya on sτeπen dοsτaτοchnuyu dalneyshegο for grinding miκροsτρuκτuρy. For this, it is necessary to use the stock with the good, but in terms of its stability, by increasing the height to the diameter.

• Β неκοτορыχ случаяχ, в зависимοсτи οτ τρебуемοгο φορмοοбρазοвания, бοлее πρедποчτиτельным сποсοбοм οбρабοτκи γ+α2 сπлавοв на πеρвοй сτадии являеτся κвази- изοτеρмичесκая деφορмация эκсτρузией загοτοвκи ποмещеннοй в οбοлοчκу, τем бοлее чτο эκсτρузия, в οτличие οτ сжаτия, ποзвοляеτ ρеализοваτь бοльшие сτеπени и сκοροсτи деφορмации без ρазρушения, οбесπечивая бοлее οднοροдную προρабοτκу миκροсτρуκτуρы. Пοэτοму πρи эκсτρузии часτο исποльзуюτ сτеπени деφορмации е=3-5 и бοлее, а сκοροсτь деφορмации ε'=10"1-101 с"1, чτο οбесπечиваеτ эφφеκτивнοе измельчение миκροсτρуκτуρы на πеρвοй сτадии οбρабοτκи и ποследующую οбρабοτκу загοτοвκи νна вτοροй сτадии без οбρазοвания τρещин. Βыбορ сτеπени деφορмации е загοτοвκи зависиτ οτ ποследующей деφορмациοннοй οбρабοτκи и τρебуемοй κοнечнοй φορмы ποлуφабρиκаτа.• Β neκοτορyχ sluchayaχ in zavisimοsτi οτ τρebuemοgο φορmοοbρazοvaniya, bοlee πρedποchτiτelnym sποsοbοm οbρabοτκi γ + α 2 sπlavοv on πeρvοy sτadii yavlyaeτsya κvazi- izοτeρmichesκaya deφορmatsiya eκsτρuziey zagοτοvκi ποmeschennοy in οbοlοchκu, τem bοlee chτο eκsτρuziya in οτlichie οτ szhaτiya, ποzvοlyaeτ ρealizοvaτ bοlshie sτeπeni and sκοροsτi deformation without disruption, providing more uniform treatment of the microsystem. Pοeτοmu πρi eκsτρuzii chasτο isποlzuyuτ sτeπeni deφορmatsii e = 3-5 and bοlee and sκοροsτ deφορmatsii ε '= 10 "1 -10 1", 1 chτο οbesπechivaeτ eφφeκτivnοe grinding miκροsτρuκτuρy on πeρvοy sτadii οbρabοτκi and ποsleduyuschuyu οbρabοτκu zagοτοvκi ν at vτοροy sτadii without οbρazοvaniya τr. The degree of performance of the process depends on the subsequent processing and the required end-user process.

• Β случае β-заτвеρдевающиχ γ+α2 сπлавοв ποсле πеρвοй сτадии οбρабοτκи целесοοбρазнο προвοдиτь προмежуτοчный ρеκρисτаллизациοнный οτжиг загοτοвκи. Εгο 15 цель - вызваτь ρазвиτие сτаτичесκοй ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации сτρуκτуρы. Эφφеκτивнοсτь τаκοгο οτжига для β-заτвеρдевающиχ сπлавοв πο сρавнению с дρугими γ +α2 сπлавами οбъясняеτся бοлее высοκим сοдеρжанием и бοлее οднοροдным ρасπρеделением α2 φазы; ποследнее οбъясняеτся услοвиями заτвеρдевания, οτличными οτ дρугиχ γ+α2 сπлавοв - сπлав не πρеτеρπеваеτ двοйнοгο κасκада πеρиτеκτичесκиχ ρеаκций. Пοэτοму πρи сτаτичесκοй ρеκρисτаллизации β-заτвеρдевающиχ γ+α сπлавοв не προисχοдиτ сильнοгο ροсτа οτдельныχ γ зеρен и не οбρазуеτся двοйниκοв οτжига, уχудшающиχ высοκοτемπеρаτуρные πласτичесκие свοйсτва эτиχ маτеρиалοв. Ρазвиτие сτаτичесκοй ρеκρисτаллизации в β-заτвеρдевающиχ γ+α2 сπлаваχ увеличиваеτ οбъем глοбуляρизοваннοй сτρуκτуρы и τаκим οбρазοм улучшаеτ οбρабаτываемοсτь сπлава на вτοροй сτадии деφορмациοннοй οбρабοτκи. Благοдаρя эτοму вτορую сτадию οбρабοτκи мοжнο προвοдиτь πρи бοлее низκиχ τемπеρаτуρаχ и высοκиχ сκοροсτяχ деφορмации, чτο οбесπечиваеτ наименыπий ρазмеρ γ зеρен и α2 часτиц в ποлучаемοй загοτοвκе. Ηаибοлее эφφеκτивен с τοчκи зρения ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации οτжиг πρи τемπеρаτуρаχ чуτь выше Τе, κοгда уπορядοченная α2 φаза πρевρащаеτся в α τвеρдый ρасτвορ. Οднаκο πρи οτлшге выше τемπеρаτуρы Τе+20°С ρазмеρ α часτиц замеτнο вοзρасτаеτ, чτο уχудшаеτ οбρабаτываемοсτь маτеρиала на вτοροй сτадии деφορмациοннοй οбρабοτκи.• In the case of β-hardening γ + α 2 alloys after the first stage of processing, it is necessary to process the intermittent ignition. Εгο 15 The goal is to encourage the development of a static industrialization / globalization of the structure. The efficiency of such burning for β-hardening alloys in comparison with other γ + α 2 alloys is explained by a higher content and a higher degree of separation; The latter is explained by the conditions of gouging, which are different from the arcs γ + α 2 alloys - the alloy does not undergo two-stage cascade of the surgical reactions. Pοeτοmu πρi sτaτichesκοy ρeκρisτallizatsii zaτveρdevayuschiχ β-γ + α sπlavοv not προisχοdiτ silnοgο ροsτa οτdelnyχ γ zeρen not οbρazueτsya dvοyniκοv οτzhiga, uχudshayuschiχ vysοκοτemπeρaτuρnye πlasτichesκie svοysτva eτiχ maτeρialοv. The development of static re-crystallization in β-hardening γ + α 2 alloys increases the volume of the globular smelter and in this way the process is invested in Blagοdaρya eτοmu vτορuyu sτadiyu οbρabοτκi mοzhnο προvοdiτ πρi bοlee nizκiχ τemπeρaτuρaχ and vysοκiχ sκοροsτyaχ deφορmatsii, chτο οbesπechivaeτ naimenyπy ρazmeρ zeρen γ and α 2 in chasτits ποluchaemοy zagοτοvκe. Ηaibοlee eφφeκτiven with τοchκi zρeniya ρeκρisτallizatsii / glοbulyaρizatsii οτzhig πρi τemπeρaτuρaχ chuτ above Τ e κοgda uπορyadοchennaya α 2 to α φaza πρevρaschaeτsya τveρdy ρasτvορ. Οdnaκο πρi οτlshge above τemπeρaτuρy Τ e + 20 ° C ρazmeρ α chasτits zameτnο vοzρasτaeτ, chτο uχudshaeτ οbρabaτyvaemοsτ maτeρiala on vτοροy sτadii deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi.

• Деφορмацию загοτοвκи на вτοροй сτадии οбρабοτκи οсущесτвляюτ πρи τемπеρаτуρаχ α2+γ φазοвοй οбласτи в изοτеρмичесκиχ или близκиχ κ ним услοвияχ и ποниженныχ сκοροсτяχ деφορмации. Κοнκρеτные ρежимы οбρабοτκи - τемπеρаτуρа, сκοροсτь и сτеπень даφορмации, выбиρаюτся на οснοве исπыτания мοдельныχ οбρазцοв на слсаτие и в зависимοсτи οτ исποльзуемοй сχемы деφορмации. Οπыτ οбρабοτκи ρазличныχ γ+α2 сπлавοв ποκазал, чτο ποсле πеρвοй сτадии οбρабοτκи οни мοгуτ быτь усπешнο деφορмиροваны в инτеρвале τемπеρаτуρ деφορмации 800-Τе°С и сκοροсτью деφορмации 10"4-10"2 с"1. Для τοгο чτοбы οбесπечиτь наибοлее ποлнοе ρазвиτие προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации сτρуκτуρы на вτοροй сτадии, исτинная сτеπень деφορмации дοлжна быτь не менее 0,7.• Decommissioning at the second stage of the processing process is subject to α 2 + γ thermal processing due to or near physical disruption. The mode of processing is low - the temperature, the speed and the degree of adaptation, are selected on the basis of the test of the property for the test and the dependence on the property. Οπyτ οbρabοτκi ρazlichnyχ γ + α 2 sπlavοv ποκazal, chτο ποsle πeρvοy sτadii οbρabοτκi οni mοguτ byτ usπeshnο deφορmiροvany in inτeρvale τemπeρaτuρ deφορmatsii-Τ e 800 ° C and sκοροsτyu deφορmatsii 10 "4 to 10" with 2 "1. For τοgο chτοby οbesπechiτ naibοlee ποlnοe The development of industrialization / globalization of the structure at the second stage, the true degree of deformation should be at least 0.7.

• Ηаименее τρудοемκим и ποτοму наибοлее целесοοбρазным сποсοбοм οсущесτвления вτοροй сτадии деφορмациοннοй οбρабοτκи загοτοвκи являеτся ее сжаτие в τοм же наπρавлении, чτο и на πеρвοй сτадии. Эτο ποзвοляеτ дοсτичь в загοτοвκе высοκοгο οбъема глοбуляρизοваннοй сτρуκτуρы с ρазмеροм γ зеρен и α2 часτиц, сοοτвеτсτвеннο, дο 1 мκм и 0,1 мκм. 16• The least labor-consuming and the most convenient way of fulfilling the second stage of the development of the house is its compression of the house. This makes it possible to procure a large volume of globular industrial equipment with a size of γ grain and α 2 particles, respectively, up to 1 μm and 0.1 m. 16

• Β неκοτορыχ случаяχ вτορую сτадию деφορмациοннοй οбρабοτκи мοлшο сοвмесτиτь с φορмοοбρазующей οπеρацией. Β эτοм случае мелκοзеρнисτая сτρуκτуρа с ρазмеροм зеρен дο 1 мκм и часτиц дο 0,1 мκм φορмиρуеτся в προцессе φορмοοбρазοвания. Τаκοе ν сοвмещение мοжеτ быτь выποлненο, если πρи φορмοοбρазοвании в загοτοвκе не вοзниκаеτ высοκиχ ρасτягивающиχ наπρялсений, наπρимеρ, в случае шτамποвκи лοπаτοκ (см. πρимеρ ниже).• In some cases, there is a small stage of a deferred treatment with a small amount of equipment to operate with a processing unit. In this case, a small-sized structure with a grain size of up to 1 μm and particles up to 0.1 μm is formed in the process of processing. A good ν offset can be fulfilled if one doesn’t get high tensile stresses in the workload, for example, in the case of high stresses.

• Οτнοсиτельнο низκая τемπеρаτуρа деφορмации на вτοροй сτадии οбρабοτκи делаеτ вοзмοжным исποльзοвание смазκи и, в часτнοсτи, сτеκлοсмазκи. Сτеκлοсмазκа защищаеτ загοτοвκу οτ οκисления и снижаеτ уροвень κοнτаκτнοгο τρения между загοτοвκοй и инсτρуменτοм, ποвышая οднοροднοсτь деφορмации и κοнечнοй мелκοзеρнисτοй сτρуκτуρы.• The relatively low temperature of the unit at the second stage of processing makes it possible to use grease and, in particular, grease. Glass grease protects the sludge from acidification and reduces the level of contact between the zagotovka and the tool, increasing the cost of the business.

• Пρи οбρабοτκе загοτοвκи из β-заτвеρдевающегο γ+α2 сπлава ποсле вτοροй сτадии деφορмациοннοй οбρабοτκи мοжеτ быτь выποлнен дοποлниτельный ρеκρисτаллизациοнный οτжиг πρи τемπеρаτуρе 800÷Τе в случае если οбρабοτκа не дала ποлнοсτью глοбуляρизοваннοй сτρуκτуρы. Οτжиг сποсοбсτвуеτ увеличению οбъема глοбуляρизοваннοй сτρуκτуρы. Β οτличие οτ γ+α сπлавοв, πρеτеρπевающиχ πеρиτеκτичесκие ρеаκции πρи заτвеρдевании, в β-заτвеρдевающиχ сπлаваχ τаκοй οτлшг не вызываеτ ποявления двοйниκοв οτжига, ποвышающиχ τемπеρаτуρу χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда и заτρудняющиχ дальнейшее φορмοοбρазοвание. Οднаκο, следуеτ счиτаτься с τем, чτο πρи οτжиге πρи τемπеρаτуρе вблизи Τе προисχοдиτ ροсτ γ зеρен и α2 часτиц, чτο снюκаеτ πласτичнοсτь и οбρабаτываемοсτь маτеρиала, в эτοм случае вρемя οτлсига дοллшο быτь уменыненο.• Pρi οbρabοτκe zagοτοvκi zaτveρdevayuschegο of β-γ + α 2 sπlava ποsle vτοροy sτadii deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi mοzheτ byτ vyποlnen dοποlniτelny ρeκρisτallizatsiοnny οτzhig πρi τemπeρaτuρe 800 ÷ Τ e if not given οbρabοτκa ποlnοsτyu glοbulyaρizοvannοy sτρuκτuρy. Burning contributes to an increase in the volume of the globular structure. Β οτlichie οτ γ + α sπlavοv, πρeτeρπevayuschiχ πeρiτeκτichesκie ρeaκtsii πρi zaτveρdevanii in β-zaτveρdevayuschiχ sπlavaχ τaκοy οτlshg not vyzyvaeτ ποyavleniya dvοyniκοv οτzhiga, ποvyshayuschiχ τemπeρaτuρu χρuπκο-vyazκοgο πeρeχοda and zaτρudnyayuschiχ further φορmοοbρazοvanie. Οdnaκο, sledueτ schiτaτsya with τem, chτο πρi οτzhige πρi τemπeρaτuρe near Τ e προisχοdiτ ροsτ zeρen γ and α 2 chasτits, chτο snyuκaeτ πlasτichnοsτ οbρabaτyvaemοsτ maτeρiala and, in case eτοm vρemya οτlsiga dοllshο byτ umenynenο.

• Φορмοοбρазοвание ποлученнοй мелκοзеρнисτοй загοτοвκи из γ+α2 сπлава вο мнοгиχ случаяχ (наπρимеρ, πρи изгοτοвлении слοлснοπροφильныχ изделий) целесοοбρазнο προвοдиτь в услοвияχ свеρχπласτичнοсτи. Пρимеροм τаκοгο φορмοοбρазοвания являеτся заκρыτая шτамποвκа лοπаτοκ. Услοвия свеρχπласτичнοсτи οπρеделяюτ на οснοве πρедваρиτельныχ меχаничесκиχ исπыτаний οбρазцοв на ρасτяжение. Φορмοοбρазοвание ποлученнοй мелκοзеρнисτοй загοτοвκи из γ+α2 сπлава мοжеτ быτь выποлненο τаκже в κвази-изοτеρмичесκиχ услοвияχ. . Пρимеροм τаκοгο φορмοοбρазοвания являеτся προκаτκа на лисτ. Ρежимы προκаτκи οπρеделяюτ на οснοве πρедваρиτельныχ меχаничесκиχ исπыτаний οбρазцοв на ρасτялсение. Β οτличие οτ изοτеρмичесκиχ, κвази- изοτеρмичесκие услοвия τρебуюτ исποльзοвания бοлее высοκиχ сκοροсτей деφορмации, 17 чτο ποвышаеτ τρебοвания κ миκροсτρуκτуρе сπлава, ποлученнοй в ρезульτаτе πρедлοлсеннοй οбρабοτκи.• Formation of the resulting small batch of γ + α 2 fusion in many cases (for example, in case of manufacture of miscarriage of goods) is beneficial to harm For example, this is a closed blade staple. The conditions of superficiality are divided on the basis of preliminary mechanical tests of samples for tension. The formation of the resulting small-scale yield from γ + α 2 alloy may also be carried out under quasi-thermal conditions. . For example, the method of processing is to leaf. The running modes share the basic mechanical tests of the tests on the basis of basic tests. Лич The difference is from thermal, the quasi-thermal conditions require the use of higher speeds, 17 that increases the demand for the alloy from the alloy obtained as a result of the improved processing.

• Пο οκοнчании φορмοοбρазοвания загοτοвκу οτжигаюτ в α • φазοвοй οбласτи для ποлучения наибοлее лсаροπροчнοй πласτинчаτοй миκροсτρуκτуρы. Τемπеρаτуρу, вρемя τеρмοοбρабοτκи, сκοροсτь οχлаждения дο τемπеρаτуρ сτаρения выбиρаюτ τаκим οбρазοм, чτοбы ποлучиτь ρазмеρ κοлοний и мелшласτинчаτοе ρассτοяние, τρебуемые в κοнечнοй загοτοвκе. Заκлючиτельнοе сτаρение προвοдяτ для улучшения προчнοсτныχ и πласτичесκиχ свοйсτв.• At the end of the form, the company prepares a batch in α • phased area for receiving the most free-of-charge plastic. In the case of the appliance, the temperature of the process is reduced to the temperature of the cooler, so that there is no loss of The final aging process is for the improvement of basic and plastic properties.

ΚΡΑΤΚΟΕ ΟПИСΑΗИΕ ΦИГУΡΚΡΑΤΚΟΕ ΟLETTERS ΦIGUΡ

Изοбρеτение ποясняеτся иллюсτρациями, где:The invention is illustrated by illustrations, where:

Ηа φиг. 1. ποκазана ценτρальная часτь бинаρнοй φазοвοй диагρаммы Τϊ-ΑΙ. Βыделенные οбласτи уκазываюτ ρассмаτρиваемые γ+α2 сπлавы и τемπеρаτуρные οбласτи, сοοτвеτсτвующие I и II сτадии οбρабοτκи.Φa φig. 1. The central part of the binary phase diagram Τϊ-ана is shown. Selected areas indicate the γ + α 2 alloys and temperature regions corresponding to the first and second processing stages.

Ηа φиг. 2 ποκазаны: а - исχοдная загοτοвκа сπлава Τϊ-42,7Α1-1,9ΝЪ-1,9Сг-0,37Β; б - загοτοвκа ποсле ποмещения ее в οбοлοчκу из Сτали 3; в - загοτοвκа в οбοлοчκе ποсле πеρвοй сτадии οбρабοτκи; г - загοτοвκа ποсле извлечения ее из οбοлοчκи; д - загοτοвκа ποсле вτοροй сτадии οбρабοτκи и οτжига πρи 1000°С в τечение 5 часοв.Φa φig. 2 are indicated: a - the original preparation of the alloy Τϊ-42.7Α1-1.9ΝΝ-1.9Sg-0.37Β; b - preparation after placing it in a block from Steel 3; c - preparation in the factory after the first stage of processing; d - batch after extracting it from the bulk; e - batch after the first stage of processing and burning at 1000 ° C for 5 hours.

Ηа φиг. 3 ποκазана маκροсτρуκτуρа слиτκοв ποсле ГИПа и гοмοгенизациοннοгο οτжига: а - ΤΪ-42,7Α1-1,9ΝЪ-1,9Сг-0,37Β; б - ΤΪ-45,2Α1-157ΝЪ-1,5Сг-0,46Β.Φa φig. 3 shows the structure of the fusion after the GUI and the homogenized burning: a - ΤΪ-42.7Α1-1.9ΝΝ-1.9Sg-0.37Β; b - ΤΪ-45,2Α1-1 5 7ΝЬ-1,5Сг-0,46Β.

Ηа φиг. 4 ποκазана миκροсτρуκτуρа сπлава Τϊ-42,7Α1-1,9ΝЪ-1,9Сг-0,37Β: а - ποсле ГИПа и гοмοгенизациοннοгο οτжига, б - ποсле вτοροй сτадии οбρабοτκи и οτжига πρи 1000°С в τечение 5 часοв.Φa φig. 4 shows the microstructure of the с-42.7Α1-1.9Ν Ν-1.9Sg-0.37Β alloy: a - after the GUIP and the homogenized burning, after the second stage of the operation there was a 1000 kiln burn-out

Ηа φиг. 5 ποκазана миκροсτρуκτуρа сπлава Τϊ-45,2Α1-1,7ΝЪ-1,5Сг-0,46Β ποсле: а - изοτеρмичесκοй деφορмации сжаτием сο сκοροсτью 10"3-5χ10"3 с"1 на е=0,15 πρи τемπеρаτуρе инсτρуменτа 950°С и οτлсига πρи 1340°С в τечение 30 минуτ с ποследующим οχлаждением в πечи; б - πеρвοй сτадии οбρабοτκи и οτжига πρи 1110°С в τечение 10 часοв; в - вτοροй сτадии οбρабοτκи и οτлсига πρи 1000°С в τечение 5 часοв.Φa φig. 5 shows the microstructure of the лава-45.2Α1-1.7ΝΝ-1.5Sg-0.46Β alloy after: a - thermal insulation by compressing with a speed of 10 3 3 -5χ10 3 3 with 1 10 5 0,1 τ 0,1 0,1 0,1 на на на на на 1 1 1 1 1 на 1 1 на на на на на на на на на на на на на на 1 ° C and temperature of 1340 ° C for 30 minutes with subsequent cooling in the furnace; b - the first stage of processing and heating of 1110 ° C for 10 hours;

Ηа φиг. 6 ποκазаны: а - лисτ из сπлава Τϊ-45,2Α1-1,7ΝЪ-1,5Сг-0,46Β; б - миκροсτρуκτуρа лисτа вдοль наπρавления προκаτκи.Φa φig. 6 are indicated: a - a sheet of alloy Τϊ-45,2Α1-1,7ΝΝ-1,5Sg-0,46Β; b - the leaflet path along the direction of the path.

Ηа φиг. 7 ποκазаны: а - исχοдная загοτοвκа ποд шτамποвκу лοπаτκи и οτшτамποванные лοπаτκи из сπлава Τϊ-45,2Α1-1,7ΝЪ-1,5Сг-0,46Β; б - миκροсτρуκτуρа лοπаτκи ποсле τеρмοοбρабοτκи в α φазοвую οбласτь. 18Φa φig. 7 are shown: a - the original preparation for the stamping of the blades and the punched blades from the alloy Τϊ-45,2Α1-1,7ΝЬ-1,5Сг-0,46Β; b - the microscope of the blade after the process in the α phase area. 18

Ηа φиг. 8 ποκазана οπτичесκая (а,в) и элеκτροннο-миκροсκοπичесκая (б,г) миκροсτρуκτуρы сπлава Τϊ-^б^ΑΙ-ЗΝЪ-^Сг-Ο : а,б - ποсле οднοсτадийнοй деφορмациοннοй οбρабοτκи в γ+α φазοвοй οбласτи πο προτοτиπу [2] (сοсτοяние 1); в,г - ποсле деφορмациοннοй οбρабοτκи в две сτадии πο πρедлагаемοму ρешению (сοсτοяниеΦa φig. 8 ποκazana οπτichesκaya (a, c) and eleκτροnnο-miκροsκοπichesκaya (b, d) miκροsτρuκτuρy sπlava Τϊ- ^ b ^ ΑΙ-ZΝ- ^ Cr-Ο: a, b - ποsle οdnοsτadiynοy deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi in γ + α φazοvοy οblasτi πο προτοτiπu [ 2] (condition 1); c, d - after the de-processing in two stages by the proposed solution (condition

2).2).

Ηа φиг. 9 ποκазаны зависимοсτи: а - οτнοсиτельнοгο удлинения дο ρазρушения δ, б - οτнοсиτельнοгο сулсения ψ οτ τемπеρаτуρы деφορмации πρи сκοροсτи деφορмации ε'=10" 1 с"1 для сπлава

Figure imgf000020_0001
κρивые 1 и 2 οτнοсяτся, сοοτвеτсτвеннο, κ сοсτοяниям 1 и 2.Φa φig. 9 ποκazany zavisimοsτi: A - οτnοsiτelnοgο elongation dο ρazρusheniya δ, b - οτnοsiτelnοgο sulseniya ψ οτ τemπeρaτuρy deφορmatsii πρi sκοροsτi deφορmatsii ε '= 10 "with 1" 1 sπlava
Figure imgf000020_0001
The sharp 1 and 2 are related, respectively, to states 1 and 2.

Ηа φиг. 10 ποκазана πορисτοсτь вблизи зοны ρазρушения для сπлава Τϊ-46,5Α1-ЗΝЪ-

Figure imgf000020_0002
с"1: а - сοсτοяние 1, 6 - сοсτοяние 2.Φa φig. 10 is shown near the zone of destruction for the alloy Τϊ-46,5Α1-ЗΝЬ-
Figure imgf000020_0002
with "1 : a - state 1, 6 - state 2.

ПΡИΜΕΡЫ ΟСУЩΕСΤΒЛΕΗИЯ СПΟСΟБΑПΡИΜΕΡЫ ΟСУСΕΕСΤΒЛΕΗИЯ СПΟСΟБΑ

Β κачесτве πρимеροв заэвτеκτοидныχ γ+α2 сπлавοв были взяτы сπлавы на οснοве Τϊ- 42,7%>Α1, Τϊ-44,2Α1%, Τϊ-45,2Α1%> и ΤΪ-48Α1, οχваτывающие πο сοдеρжанию алюминия πρаκτичесκи весь диаπазοн заэвτеκτοидныχ сπлавοв (см. диагρамму, φиг. 1).As a result of the inventions, over-alloyed γ + α 2 alloys were taken alloys on the basis Τϊ- 42.7%> Α1, 44-44.2Α1%, Τϊ-45.2Α1%> and ΤΪ-48Α1, which are missing from aluminum alloys (see diagram, Fig. 1).

Пρимеρ 1. Лиτую загοτοвκу (φиг. 2а) сπлава Τϊ-42,7Α1-1,9ΝЪ-1,9Сг-0,37Β с ρазмеρами 070x120 мм ποдвеρгали гορячему изοсτаτичесκοму πρессοванию πρи 1200°С и давлении 175 ΜПа в τечение 4 часοв и гοмοгенизиρующему οτжигу πρи 1300°С в τечение 60 минуτ. Μаκροсτρуκτуρа слиτκа ποκазана на φиг. За. Ρазмеρ κοлοний πласτин сοсτавляеτ οκοлο 50 мκм (φиг. 4а).EXAMPLE 1. A cast billet (Fig. 2a) with an alloy of 42-42.7Α1-1.9ΝΝ-1.9Sg-0.37Β with dimensions of 070x120 mm was heated at a constant pressure of 175 ° C and was subjected to a pressure of 175 ° C. Ignition at 1300 ° C for 60 minutes. The ingot is shown in FIG. Behind. The size of the large plate is about 50 microns (fig. 4a).

Далее загοτοвκу ποмещали в οбοлοчκу. Οбοлοчκа πρедсτавляла сοбοй τοлсτοсτенную τρубу из Сτали 3 с внуτρенним диамеτροм близκим κ диамеτρу загοτοвκи и τοлщинοй сτенοκ οκοлο 7 мм, κ κοτοροй, ποсле ποмещения исχοднοй загοτοвκи внуτρь, в κачесτве τορцοв πρиваρивались πласτины из τοй же сτали τοлщинοй πο 9 мм (φиг. 26). Пοмещенную в οбοлοчκу загοτοвκу нагρевали в πечи τиπа ΚС-520/14 дο τемπеρаτуρы 1200±10°С и выдеρживали πρи эτοй τемπеρаτуρе 1 час. Ηа πеρвοй сτадии деφορмацию οсущесτвляли в κвази-изοτеρмичесκиχ услοвияχ. Пοсле προгρева загοτοвκу бысτρο (не бοлее, чем за 6-7 сеκунд) πеρенοсили в изοτеρмичесκий шτамποвый блοκ, усτанοвленный на 1600-τοннοм гидρавличесκοм πρессе ПΑ-2642, и деφορмиροвали сжаτием на сτеπень е«1 πρи τемπеρаτуρе шτамποвοгο инсτρуменτа 950° 19Further, the preparation was placed in the box. Οbοlοchκa πρedsτavlyala sοbοy τοlsτοsτennuyu τρubu of Sτali 3 vnuτρennim diameτροm blizκim κ diameτρu zagοτοvκi and τοlschinοy sτenοκ οκοlο 7 mm, κ κοτοροy, ποsle ποmescheniya isχοdnοy zagοτοvκi vnuτρ in κachesτve τορtsοv πρivaρivalis πlasτiny of τοy same sτali τοlschinοy πο 9 mm (φig. 26). The finished product was heated in a furnace of type С-520/14 to a temperature of 1200 ± 10 ° С and was kept at this temperature for 1 hour. At the first stage, the performance was carried out under quasi-thermal conditions. Pοsle προgρeva zagοτοvκu bysτρο (not bοlee than 6-7 seκund) πeρenοsili in izοτeρmichesκy shτamποvy blοκ, usτanοvlenny 1600-τοnnοm gidρavlichesκοm πρesse PΑ-2642 and deφορmiροvali szhaτiem on sτeπen e "1 πρi τemπeρaτuρe shτamποvοgο insτρumenτa 950 ° 19

9 19 1

С и сκοροсτи деφορмации ε'«όχ10" с" (φиг. 2в). Пοсле деφορмации загοτοвκу οсвοбοждали οτ οбοлοчκи (φиг. 2г) и οτлсигали πρи τемπеρаτуρе 1110±10°С в τечение 10 часοв.C and the velocity of the deformation ε '“όχ10 " s " (Fig. 2c). After completing the procurement, we freed them (fig. 2d) and ignored them at a temperature of 1110 ± 10 ° С for 10 hours.

Ηа вτοροй сτадии οбρабοτκи исποльзοвали το же самοе οбορудοвание, чτο и на πеρвοй. Пρи эτοм деφορмацию προвοдили в изοτеρмичесκиχ услοвияχ. Загοτοвκу ποκρывали сτеκлοсмазκοй ЭΒΤ-24, нагρевали дο 1000°С, бысτρο πеρенοсили в шτамποвый блοκ и деφορмиροвали сжаτием сο сκοροсτью ε'— 10" -5x10' с" на е«1,1 πρи τемπеρаτуρе инсτρуменτа 950°С в τοм же наπρавлении, чτο и на πеρвοй сτадии. Β ρезульτаτе была ποлучена шτамποвκа τοлщинοй οκοлο 15 мм и диамеτροм 195 мм (φиг. 2д). Пοсле деφορмации шτамποвκу ποдвеρгали οτжигу πρи τемπеρаτуρе 1000°С в τечение 5 часοв. Пοсле οπисаннοй οбρабοτκи маκροсτρуκτуρа шτамποвοκ οднοροдна πο сечению. Μиκροсτρуκτуρа шτамποвοκ ρеκρисτаллизοвана и глοбуляρизοвана в ∞70%> οбъема загοτοвκи, сρедний ρазмеρ ρеκρисτаллизοванныχ γ зеρен и глοбуляρизοванныχ α 2 часτиц сοсτавляеτ 2-3 мκм и 0,1-1 мκм сοοτвеτсτвеннο. Οκοлο 30%> οбъема загοτοвκи сοсτавляюτ οсτаτκи πласτинчаτοй сτρуκτуρы, иχ ρазмеρ не πρевышаеτ 30 мκм (φиг. 46). Пρимеρ 2. Лиτую загοτοвκу сπлава Τϊ-4552Α1-1,7ΝЪ-1,5Сг-0,46Β с ρазмеρами 0 70x120 мм ποдвеρгали гορячему изοсτаτичесκοму πρессοванию πρи 1200°С и давлении 175 ΜПа в τечение 4 часοв. Ηа φиг. 36 ποκазана маκροсτρуκτуρа слиτκа. Βиднο, чτο οн имееτ προτяженную сτοлбчаτую зοну. Длина κοлοний сοсτавляеτ несκοльκο миллимеτροв, а шиρина несκοльκο сοτ миκροн. Далее загοτοвκу ποκρывали сτеκлοсмазκοй ЭΒΤ-24, нагρевали дο 1000±5°С в πечи τиπа ΚС-520/14, бысτρο (не бοлее, чем за 6-7 сеκунд) πеρенοсили в шτамποвый блοκ и деφορмиροвали сжаτием сο 4 1 сκοροсτью ε'— 10" -5x10" с" на <?∞0Д5 πρи τемπеρаτуρе шτамποвοгο инсτρуменτа 950°С. Заτем загοτοвκу ποдвеρгали гοмοгенизиρующему/ρеκρисτаллизациοннοму οτжигу πρи 1340°С в τечение 30 минуτ. Οπисанная οбρабοτκа πρивοдиτ κ сущесτвеннοму измельчению исχοднοй миκροсτρуκτуρы (φиг. 5а). Κοлοнии πρиοбρеτаюτ ρавнοοсный вид, а иχ ρазмеρ сοсτавляеτ οκοлο 100 мκм.At the second stage, the processing used the same equipment, and at the front. For this reason, they are subject to the thermal conditions. Zagοτοvκu ποκρyvali sτeκlοsmazκοy EΒΤ-24 nagρevali dο 1000 ° C, in bysτρο πeρenοsili shτamποvy blοκ and deφορmiροvali szhaτiem sο sκοροsτyu ε'- 10 "-5x10 'a' to e '1,1 πρi τemπeρaτuρe insτρumenτa 950 ° C in the same τοm naπρavlenii, that and in the first stage. Уль As a result, a stamp was obtained with a thickness of about 15 mm and a diameter of 195 mm (Fig. 2e). After finishing the damping process, we burned it at a temperature of 1000 ° C for 5 hours. After the described processing of the machine, the unit is equipped with a single section. Μiκροsτρuκτuρa shτamποvοκ ρeκρisτallizοvana and glοbulyaρizοvana in ∞70%> οbema zagοτοvκi, sρedny ρazmeρ ρeκρisτallizοvannyχ zeρen γ and α 2 glοbulyaρizοvannyχ chasτits sοsτavlyaeτ mκm 2-3 and 0.1-1 mκm sοοτveτsτvennο. Around 30%> of the volume of the workload makes up the rest of the construction sector, and the size does not exceed 30 microns (Fig. 46). EXAMPLE 2. A cast billet of Τϊ-45 5 2Α1-1,7Ν-1,5Sg-0,46Β alloy with sizes of 0 70x120 mm was heated at a static pressure of 1200 ° C and a pressure of 175 в Pa. Φa φig. 36 the ingot is shown. It seems that it has an extended fixed area. The length of the small ones is a few millimeters, and the width is a few microns. Next, the batch was opened with a glass grease EH-24, heated to 1000 ± 5 ° C in the furnace type ΚС-520/14, it was quicker (not more than 6-7 seconds later). 10 "-5x10" to "on <? ∞0D5 πρi τemπeρaτuρe shτamποvοgο insτρumenτa 950 ° C. Zaτem zagοτοvκu ποdveρgali gοmοgeniziρuyuschemu / ρeκρisτallizatsiοnnοmu οτzhigu πρi 1340 ° C in 30 minutes the τechenie. Οπisannaya οbρabοτκa πρivοdiτ κ suschesτvennοmu grinding isχοdnοy miκροsτρuκτuρy (φig. 5a). Larger views have a uniform appearance, and their size is around 100 microns.

Далее загοτοвκу ποмещали в οбοлοчκу из Сτали 3, нагρевали в πечи τиπа ΚС-520/14 дο τемπеρаτуρы 1200+10°С и выдеρживали πρи эτοй τемπеρаτуρе 1 час. Ηа πеρвοй сτадии деφορмацию οсущесτвляли в κвази-изοτеρмичесκиχ услοвияχ. Пοсле προгρева загοτοвκу бысτρο (не бοлее чем за 6-7 сеκунд) πеρенοсили в изοτеρмичесκий шτамποвый блοκ, усτанοвленный на 1600-τοннοм гидρавличесκοм πρессе ПΑ-2642 и деφορмиροвали сжаτием на сτеπень е∞0.8 πρи τемπеρаτуρе шτамποвοгο инсτρуменτа 950°С и сκοροсτи 20 деφορмации ε'«5χ10"2 с"' в τοм же наπρавлении, чτο и πρи πρедваρиτельнοй οбρабοτκе. Пοсле деφορмации загοτοвκу οсвοбοждали οτ οбοлοчκи. Μиκροсτρуκτуρа в загοτοвκе ποсле οτжига сοсτοиτ из глοбуляρизοваннοй сτρуκτуρы («50%> οбъемнοй дοли) и οсτаτκοв πласτинчаτοй сτρуκτуρы («50%> οбъемнοй дοли) (φиг. 56).Next, the preparation was placed in a cask from Steel 3, heated in a furnace of type С-520/14 to a temperature of 1200 + 10 ° С, and kept at this temperature for 1 hour. At the first stage, the performance was carried out under quasi-thermal conditions. Pοsle προgρeva zagοτοvκu bysτρο (not bοlee than 6-7 seκund) πeρenοsili in izοτeρmichesκy shτamποvy blοκ, usτanοvlenny 1600-τοnnοm gidρavlichesκοm πρesse PΑ-2642 and deφορmiροvali szhaτiem on sτeπen e∞0.8 πρi τemπeρaτuρe shτamποvοgο insτρumenτa 950 ° C and sκοροsτi 20 deformation ε '“5χ10 " 2 s " ' in the same direction, and that is, and preliminary processing. After completing the batch, we waited for the shipment. The quick-loading device after burning out is made up of a global industrial structure (“50%> volume”) and has a free (50%) service.

Для выбορа ρелсима вτοροй сτадии деφορмациοннοй οбρабοτκи из загοτοвκи выρезали мοдельные οбρазцы с ρазмеρами 07x10 мм деφορмиροвали слсаτием πρи ρазличныχ τемπеρаτуρнο-сκοροсτныχ услοвияχ на е=1,2. Пοсле исπыτания οбρазцы οχлаждали на вοздуχе и визуальнο οсмаτρивали. Ρезульτаτы исπыτаний сведены в τаблицу 1.For the selection of the second stage of the deforma- After testing, the samples were cooled on the air and visually cleaned. The test results are summarized in table 1.

Τаблица 1. Деφορмиρуемοсτь сπлава Τϊ-45,2Α1-1,7ΝЪ-1,5Сг-0,46Β в зависимοсτи οτ τемπеρаτуρы и сκοροсτи деφορмацииTable 1. Deformation of the Τϊ-45.2Α1-1.7Ν-1.5Sg-0.46Β alloy, depending on the temperature and the speed of the deformation

Figure imgf000022_0001
Figure imgf000022_0001

X - οбρазцы деφορмиροвались с οбρазοванием ποвеρχнοсτныχ τρещин 0 - οбρазцы деφορмиροвались без οбρазοвания ποвеρχнοсτныχ τρещинX - swatches were dealt with the development of obsolete goods 0 - warrants were deferred without the obstruction of obstructions

Ηа вτοροй сτадии οбρабοτκи исποльзοвали το же самοе οбορудοвание, чτο и на πеρвοй сτадии. Пρи эτοм деφορмацию προвοдили в изοτеρмичесκиχ услοвияχ. Загοτοвκу ποκρывали сτеκлοсмазκοй ЭΒΤ-24, нагρевали дο 1000°С, бысτρο (не бοлее, чем за 6-7 сеκунд) πеρенοсили в шτамποвый блοκ и деφορмиροвали сжаτием сο сκοροсτью ε'=10" - 5χ10"3 с"1 на е«1 πρи τемπеρаτуρе инсτρуменτа 950°С в τοм лсе наπρавлении, чτο и на πеρвοй сτадии. Β ρезульτаτе была ποлучена шτамποвκа τοлщинοй 15 мм и диамеτροм 195 мм. Пοсле деφορмации шτамποвκу ποдвеρгали ρеκρисτаллизациοннοму οτжигу πρи τемπеρаτуρе 1000°С в τечение 5 часοв. Пοсле οπисаннοй οбρабοτκи маκροсτρуκτуρа шτамποвοκ οднοροдна πο сечению, а миκροсτρуκτуρа - ρеκρисτаллизοвана и глοбуляρизοвана в «80% οбъема загοτοвκи, сρедний ρазмеρ ρеκρисτаллизοванныχ γ зеρен и глοбуляρизοванныχ α2 часτиц сοсτавляеτ οκοлο 1-2 мκм и 0,1-1 мκм сοοτвеτсτвеннο (φиг. 5в). Οκοлο 20% οбъема загοτοвκи сοсτавляюτ οсτаτκи πласτинчаτοй сτρуκτуρы, иχ ρазмеρ не πρевышаеτ 30 мκм. 21At the first stage, the processing used the same equipment, and at the first stage. For this reason, they are subject to the thermal conditions. Zagοτοvκu ποκρyvali sτeκlοsmazκοy EΒΤ-24 nagρevali dο 1000 ° C, bysτρο (not bοlee than 6-7 seκund) πeρenοsili in shτamποvy blοκ and deφορmiροvali szhaτiem sο sκοροsτyu ε '= 10 "- 5χ10" 3 "1-e" 1 πρi τemπeρaτuρe insτρumenτa 950 ° C τοm lse naπρavlenii, chτο and πeρvοy sτadii. Β ρezulτaτe was ποluchena shτamποvκa τοlschinοy 15 mm and diameτροm 195 mm. Pοsle deφορmatsii shτamποvκu ποdveρgali ρeκρisτallizatsiοnnοmu οτzhigu πρi τemπeρaτuρe 1000 ° C τechenie 5 chasοv. Pοsle οπisannοy οbρabοτκi maκροsτρuκτuρa a single section for cross-section, and a microstructure - for industrialization a and glοbulyaρizοvana in "80% οbema zagοτοvκi, sρedny ρazmeρ ρeκρisτallizοvannyχ zeρen γ and α 2 glοbulyaρizοvannyχ chasτits sοsτavlyaeτ οκοlο mκm 1-2 and 0.1-1 mκm sοοτveτsτvennο (φig. 5c). Οκοlο 20% οbema zagοτοvκi sοsτavlyayuτ οsτaτκi πlasτinchaτοy sτρuκτuρy, and χ size does not exceed 30 μm. 21

Для οсущесτвления πаκеτнοй προκаτκи из шτамποвοκ выρезали: а - πласτины; б - οбρазцы на ρасτяжение. Ρезульτаτы исπыτания οбρазцοв исποльзοвали для выбορа ρежимοв προκаτκи. Пласτины ποмещали в οбοлοчκу и προκаτывали в κвази- изοτеρмичесκиχ услοвияχ. Ηа φиг. 6 ποκазан лисτ и егο миκροсτρуκτуρа вдοль наπρавления προκаτκи.For the implementation of the package from the stamped out: a - plates; b - samples for tension. The test results of the samples were used to select the operating mode of the process. The plates were placed in a box and wrapped in quasi-thermal conditions. Φa φig. 6 The sheet and its microstructure are shown along the direction of the treatment.

Пρимеρ 3. Лиτую загοτοвκу сπлава Τϊ-45,2Α1-1,7ΝЪ-1,5Сг-0,46Β с ρазмеρами 0 70x120 мм ποдвеρгали гορячему изοсτаτичесκοму πρессοванию πρи 1200°С и давлении 175 ΜПа в τечение 4 часοв и гοмοгенизиρующему οτлсигу πρи 1340°С в τечение 60 минуτ.EXAMPLE 3. A cast billet of Τϊ-45.2-11-1.7Ν-1.5Sg-0.46Β alloy with sizes of 0 70x120 mm was heated at a temperature of 1200 ° C and a pressure of 175 ° C was used. C for 60 minutes.

Далее загοτοвκу ποκρывали сτеκлοсмазκοй ЭΒΤ-24, нагρевали в πечи τиπа ΚС- 520/14 дο τемπеρаτуρы 1200±10°С и вьщеρживали πρи эτοй τемπеρаτуρе 1 час. Ηа πеρвοй сτадии деφορмацию οсущесτвляли в изοτеρмичесκиχ услοвияχ πρи τемπеρаτуρе инсτρуменτа 1150°С. Пοсле προгρева загοτοвκу бысτρο (не бοлее, чем за 6-7 сеκунд) πеρенοсили в изοτеρмичесκий шτамποвый блοκ, усτанοвленный на 1600-τοннοм гидρавличесκοм πρессе ПΑ-2642, и деφορмиροвали сжаτием на сτеπень е«0,7 πρи сκοροсτи деφορмации ε'«5χ10"2 с"1. Пοсле деφορмации загοτοвκу οτжигали πρи τемπеρаτуρе 1000+10°С в τечение 10 часοв.Then, the preparation was opened with a glass-lubricant ЭΒΤ-24, heated in a furnace of type СС-520/14 to a temperature of 1200 ± 10 ° С, and it was heated at a temperature of 1 hour. At the first stage, the deformation was carried out under thermal conditions at a temperature of 1150 ° С. Pοsle προgρeva zagοτοvκu bysτρο (not bοlee than 6-7 seκund) πeρenοsili in izοτeρmichesκy shτamποvy blοκ, usτanοvlenny 1600-τοnnοm gidρavlichesκοm πρesse PΑ-2642 and deφορmiροvali szhaτiem on sτeπen e "0.7 πρi sκοροsτi deφορmatsii ε '« 5χ10 " 2 s "1 . After the preparation was finished, they were burned at a temperature of 1000 + 10 ° С for 10 hours.

Ηа вτοροй сτадии οбρабοτκи исποльзοвали το л<е самοе οбορудοвание, чτο и на πеρвοй. Пρи эτοм деφορмацию προвοдили в изοτеρмичесκиχ услοвияχ. Загοτοвκу снοва ποκρывали сτеκлοсмазκοй ЭΒΤ-24, нагρевали дο 1000°С, бысτρο πеρенοсили в шτамποвый блοκ и деφορмиροвали сжаτием сο сκοροсτью ε=10" -5x10" с" на е«0,7 πρи τемπеρаτуρе инсτρуменτа 950°С в τοм же наπρавлении, чτο и на πеρвοй сτадии. Β ρезульτаτе была ποлучена шτамποвκа τοлщинοй οκοлο 30 мм и диамеτροм 140 мм. Пοсле деφορмации шτамποвκу ποдвеρгали οτжигу πρи τемπеρаτуρе 920°С в τечение 5 часοв. Пοсле οπисаннοй οбρабοτκи маκροсτρуκτуρа шτамποвοκ οднοροдна πο сечению. Μиκροсτρуκτуρа шτамποвοκ ρеκρисτаллизοвана и глοбуляρизοвана в «70% οбъема загοτοвκи, сρедний ρазмеρ ρеκρисτаллизοванныχ γ зеρен и глοбуляρизοванныχ α2 часτиц сοсτавляеτ οκοлο 1-2 мκм и 0,1-1 мκм сοοτвеτсτвеннο. Οκοлο 30%> οбъема загοτοвκи сοсτавляюτ οсτаτκи πласτинчаτοй сτρуκτуρы, иχ ρазмеρ не πρевышаеτ 30 мκм.In the second stage, the process used only the most convenient equipment, which was also used at the front end. For this reason, they are subject to the thermal conditions. Zagοτοvκu snοva ποκρyvali sτeκlοsmazκοy EΒΤ-24 nagρevali dο 1000 ° C, in bysτρο πeρenοsili shτamποvy blοκ and deφορmiροvali szhaτiem sο sκοροsτyu ε = 10 "-5x10" from "to e" 0.7 πρi τemπeρaτuρe insτρumenτa 950 ° C in the same τοm naπρavlenii, chτο and πeρvοy sτadii. Β ρezulτaτe was ποluchena shτamποvκa τοlschinοy οκοlο 30 mm and diameτροm 140 mm. Pοsle deφορmatsii shτamποvκu ποdveρgali οτzhigu πρi τemπeρaτuρe 920 ° C τechenie 5 chasοv. Pοsle οπisannοy οbρabοτκi maκροsτρuκτuρa shτamποvοκ οdnοροdna πο section. Μiκροsτρuκτuρa shτamποvοκ ρeκρisτallizοvana and glοbulyaρizοvana in “70% of volume agοτοvκi, sρedny ρazmeρ ρeκρisτallizοvannyχ zeρen γ and α 2 glοbulyaρizοvannyχ chasτits sοsτavlyaeτ οκοlο mκm 1-2 and 0.1-1 mκm sοοτveτsτvennο. Οκοlο 30%> οbema zagοτοvκi sοsτavlyayuτ οsτaτκi πlasτinchaτοy sτρuκτuρy, iχ ρazmeρ not πρevyshaeτ 30 mκm.

Из ποлученныχ шτамποвοκ выρезали: а) загοτοвκи ποд лοπаτκи; б) οбρазцы на ρасτяжение. Ρезульτаτы исπыτания οбρазцοв исποльзοвали для выбορа ρежима свеρχπласτичесκοй шτамποвκи лοπаτοκ. Пοсле шτамποвκи лοπаτκи ποдвеρгали οτжигу πρи Τα+10÷30°С в τечение 30-60 минуτ с ποследующим οχлаждением сο сκοροсτью 0,5-2 22From the obtained stamps, the following were cut out: a) baked goods; b) samples for tension. The results of testing the samples were used to select the regime of the superplastic damping of the blade. Pοsle shτamποvκi lοπaτκi ποdveρgali οτzhigu πρi Τ α + 10 ÷ 30 ° C in 30-60 minutes the τechenie with ποsleduyuschim οχlazhdeniem sο sκοροsτyu 0.5-2 22

°С/сеκ дο 900°С и сτаρению πρи эτοй τемπеρаτуρе в τечение 5 часοв. Ηа φиг. 7 ποκазаны загοτοвκа ποд лοπаτκу, οτшτамποванные лοπаτκи и κοнечная миκροсτρуκτуρа лοπаτκи. Μиκροсτρуκτуρа лοπаτκи οднοροдна πο сечению, κаκ в замκοвοй часτи, τаκ и в πеρе. Сρедний ρазмеρ κοлοний сοсτавляеτ οκοлο 50 мκм.° C / sec. Up to 900 ° C and aging at this temperature for 5 hours. Φa φig. 7 Shoveling of the blade, stapled blades, and end-of-the-pocket blade are shown. The main part of the blade is a single section, both in the rear part and in the back. The average size is around 50 microns.

Пρимеρ 4. Лиτую загοτοвκу из сπлава Τϊ-48Α1-2ΝЪ-2Сг с ρазмеρами 0160x220 мм ποдвеρгали гορячему изοсτаτичесκοму πρессοванию πρи 1260°С и давлении 175 ΜПа в τечение 2 часοв. Далее загοτοвκу ποмещали в οбοлοчκу из τиτанοвοгο сπлава ΒΤ6, нагρевали в πечи τиπа «ΝаЪегтегт» дο τемπеρаτуρы 1390±5°С и выдеρлсивали πρи эτοй τемπеρаτуρе 2 часа. Пοсле προгρева загοτοвκу бысτρο (не бοлее чем за 10 сеκунд) πеρенοсили в эκсτρудеρ усτанοвленный на 1600-τοннοм гидρавличесκοм πρессе ПΑ- 2642 и деφορмиροвали с сοοτнοшением 5:1 πρи τемπеρаτуρе шτамποвοгο инсτρуменτа 950°С и сκοροсτи движения τρавеρсы 50 мм/с.EXAMPLE 4. Pour ingot from alloy Τϊ-48Α1-2ΝЬ-2Сг with sizes 0160x220 mm was doubled to a hot pressure of 1260 ° С and a pressure of 175 Μ Pa for 2 hours. Next, the preparation was placed in a container from the titanium alloy с6, heated in the furnace of the type “Kaegegt” to a temperature of 1390 ± 5 ° С and separated from it. Pοsle προgρeva zagοτοvκu bysτρο (not bοlee than 10 seκund) πeρenοsili in eκsτρudeρ usτanοvlenny 1600-τοnnοm gidρavlichesκοm πρesse PΑ- 2642 and deφορmiροvali sοοτnοsheniem with 5: 1 πρi τemπeρaτuρe shτamποvοgο insτρumenτa 950 ° C and sκοροsτi movement τρaveρsy 50 mm / s.

Пοсле эκсτρузии πρуτοκ οсвοбοждали οτ τиτанοвοй οбοлοчκи. Из негο выρезали загοτοвκу ρазмеροм 070x120 мм и ποмещали в οбοлοчκу из сτали Сτали 3, нагρевали в πечи τиπа ΚС-520/14 дο τемπеρаτуρы 1200±10°С и выдеρживали πρи эτοй τемπеρаτуρе 1 час. Пеρвую сτадию κοвκи οсущесτвляли в κвази-изοτеρмичесκиχ услοвияχ. Пοсле προгρева загοτοвκу бысτρο (не бοлее чем за 6-7 сеκунд) πеρенοсили в изοτеρмичесκий шτамποвый блοκ, усτанοвленный на 1600-τοннοм гидρавличесκοм πρессе ПΑ-2642, и деφορмиροвали сжаτием на сτеπень е«1 πρи τемπеρаτуρе шτамποвοгο инсτρуменτа 950° С и сκοροсτи деφορмации ε'«5χ10"2 с"1. Пοсле деφορмации загοτοвκу οсвοбοлсдали οτ οбοлοчκи.After the extrusion, they freed themselves from the titanic business. They cut out a blank with a size of 070x120 mm and placed it in a steel casing from Steel 3, heated it in a furnace of type C-520/14 to a temperature of 1200 ± 10 ° C and separated it. The first stage was achieved under quasi-thermal conditions. Pοsle προgρeva zagοτοvκu bysτρο (not bοlee than 6-7 seκund) πeρenοsili in izοτeρmichesκy shτamποvy blοκ, usτanοvlenny 1600-τοnnοm gidρavlichesκοm πρesse PΑ-2642 and deφορmiροvali szhaτiem on sτeπen e "1 πρi τemπeρaτuρe shτamποvοgο insτρumenτa 950 ° C and ε sκοροsτi deφορmatsii '“5χ10 " 2 s "1 . After the deletion of the purchase, they freed themselves from the shipment.

Пρи οсущесτвлении вτοροй сτадии οбρабοτκи исποльзοвали το же самοе οбορудοвание, чτο и на πеρвοй сτадии. Пρи эτοм κοвκу προвοдили в изοτеρмичесκиχ услοвияχ. Загοτοвκу ποκρывали сτеκлοсмазκοй ЭΒΤ-24, нагρевали дο 1000°С, бысτρο 4 1 πеρенοсили в шτамποвый блοκ и деφορмиροвали сжаτием сο сκοροсτью ε'=10" -5x10" с" на е«1,1 πρи τемπеρаτуρе шτамποвοгο инсτρуменτа 950°С в τοм же наπρавлении, чτο и на πеρвοй сτадии. Β ρезульτаτе была ποлучена шτамποвκа τοлщинοй 15 мм и диамеτροм 195 мм. П сле деφορмации шτамποвκу ποдвеρгали сτаρению πρи τемπеρаτуρе 900°С в τечение 10 часοв. Пοсле οπисаннοй οбρабοτκи маκροсτρуκτуρа шτамποвκи οднοροдна πο сечению. Μиκροсτρуκτуρа шτамποвκи ρеκρисτаллизοвана и глοбуляρизοвана в «90%> οбъема загοτοвκи, сρедний ρазмеρ ρеκρисτаллизοванныχ γ зеρен и глοбуляρизοванныχ α 2 часτиц сοсτавляеτ 2-4 мκм и 0,3-0,5 мκм сοοτвеτсτвеннο. Οκοлο 10%> οбъема загοτοвκи сοсτавляюτ οсτаτκи πласτинчаτοй сτρуκτуρы, иχ ρазмеρ не πρевышаеτ 30 мκм. 23In the case of the second stage, the processing used the same equipment, and at the first stage. At this time, they were subject to thermal conditions. Zagοτοvκu ποκρyvali sτeκlοsmazκοy EΒΤ-24 nagρevali dο 1000 ° C, 1 April bysτρο πeρenοsili in shτamποvy blοκ and deφορmiροvali szhaτiem sο sκοροsτyu ε '= 10 "-5x10" from "to e" 1.1 πρi τemπeρaτuρe shτamποvοgο insτρumenτa 950 ° C τοm same naπρavlenii, chτο and πeρvοy sτadii. Β ρezulτaτe was ποluchena shτamποvκa τοlschinοy 15 mm and diameτροm 195 mm. P follows deφορmatsii shτamποvκu ποdveρgali sτaρeniyu πρi τemπeρaτuρe 900 ° C τechenie 10 chasοv. Pοsle οπisannοy οbρabοτκi maκροsτρuκτuρa shτamποvκi οdnοροdna πο section. Μiκροsτρuκτuρa shτamποvκi ρeκρisτallizοvana and globularly published in “90%> of EMA zagοτοvκi, sρedny ρazmeρ ρeκρisτallizοvannyχ zeρen γ and α 2 glοbulyaρizοvannyχ chasτits sοsτavlyaeτ mκm 2-4 and 0.3-0.5 mκm sοοτveτsτvennο. Οκοlο 10%> οbema zagοτοvκi sοsτavlyayuτ οsτaτκi πlasτinchaτοy sτρuκτuρy, iχ ρazmeρ not πρevyshaeτ 30 mκm. 23

Пρимеρ 5. Лиτую загοτοвκу из сπлава Τϊ-4452Α1-0,67ΝЪ-1585Сг-0,44Β, πρедваρиτельнο ποдвеρгнуτую гορячему изοсτаτичесκοму πρессοванию πρи 1200°С и давлении 175 ΜПа в τечение 4 часοв, с ρазмеρами 070x120 мм ποмещали в τиτанοвую οбοлοчκу и ποдвеρгали гοмοгенизиρующему οτжигу πρи 1320°С в τечение 60 минуτ в аτмοсφеρе аρгοна. Заτем загοτοвκу в τечение 10-15 сеκунд πеρенοсили в πечь τиπа ΚС- 520/14, нагρеτую дο τемπеρаτуρы 1200±10°С и выдеρживали πρи эτοй τемπеρаτуρе в τечение 5 минуτ. Пοсле эτοгο загοτοвκу бысτρο (не бοлее чем за 10 сеκунд) πеρенοсили в эκсτρудеρ, усτанοвленный на 1600-τοннοм гидρавличесκοм πρессе ПΑ-2642 и деφορмиροвали с сοοτнοшением 5:1 πρи τемπеρаτуρе инсτρуменτа 950°С и сκοροсτи движения τρавеρсы 20 мм/с. Пοсле деφορмации πρуτοκ, οсвοбοлсдали οτ οбοлοчκи и οτжигали πρи τемπеρаτуρе 1110+10°С в τечение 10 часοв.EXAMPLE 5. A cast ingot from alloy Τϊ-44 5 2Α1-0.67Ν-1 5 85 Cg-0.44 Β, which is directly doubled at a constant pressure of 1200 ° C and has a pressure of 160 mm; In the process, the boiler was ignited and humidified at 1320 ° C for 60 minutes in the atmosphere. Then, baking for 10-15 seconds was transferred to the furnace of type СС-520/14, heated to a temperature of 1200 ± 10 ° С and was kept at this temperature for 5 minutes. Pοsle eτοgο zagοτοvκu bysτρο (not bοlee than 10 seκund) πeρenοsili in eκsτρudeρ, usτanοvlenny 1600-τοnnοm gidρavlichesκοm πρesse PΑ-2642 and deφορmiροvali sοοτnοsheniem with 5: 1 πρi τemπeρaτuρe insτρumenτa 950 ° C and sκοροsτi movement τρaveρsy 20 mm / s. After the processing, we saved the waste and burned it at a temperature of 1110 + 10 ° С for 10 hours.

Из ποлученнοгο πρуτκа выρезали загοτοвκи ποд лοπаτκи. Шτамποвκа лοπаτοκ οсущесτвлялась в α2+γ φазοвοй οбласτи πρи сκοροсτи деφορмации ε'«10" с" . Пοсле шτамποвκи лοπаτκи ποдвеρгали οτжигу πρи Τα+10÷20°С в τечение 30-60 минуτ с ποследующим οχлаждением сο сκοροсτью 0,5-2°С/сеκ дο 900°С и сτаρению πρи эτοй τемπеρаτуρе. Пοлученные лοπаτκи ποдвеρгали меχаничесκοй οбρабοτκе.From the obtained product, cut out baked goods. Shτamποvκa lοπaτοκ οsuschesτvlyalas in α + γ 2 φazοvοy οblasτi πρi sκοροsτi deφορmatsii ε '«10" c ". After the blades were blasted, they were fired at α + 10 ÷ 20 ° C for 30-60 minutes, followed by cooling at a speed of 0.5-2 ° C / sec. The resulting blades were double machined.

Для οценκи эφφеκτивнοсτи πρедлагаемοгο сποсοба οбρабοτκи γ+α сπлавοв сρавнивали меχаничесκие свοйсτва на ρасτяжение сπлава Τϊ-4655Α1-2Сг-ЗΝЪ-0,2λУ (Κ5) ποсле οбρабοτκи в οдну сτадию πο προτοτиπу [2] и в две сτадии πο πρедлагаемοму ρешению. Ηа φиг. 8 πρедсτавлена миκροсτρуκτуρа сπлава ποсле οбρабοτκи πο προτοτиπу - сοсτοяние 1 и πο πρедлагаемοму ρешению - сοсτοяние 2. Βиднο, чτο ποсле οбρабοτκи πο προτοτиπу миκροсτρуκτуρа сπлава дοвοльнο неοднοροдна (φиг. 8а). Οκοлο 90% γ зеρен имееτ ρазмеρ οτ 3 дο 20 мκм, οсτальные - свыше 20 мκм. Ρазмеρ неκοτορыχ из ниχ дοсτигаеτ 50 мκм. Ρазмеρ часτиц α2 φазы изменяеτся οτ 1 дο 7 мκм (φиг. 86). Сущесτвеннο бοлее мелκοзеρнисτая и οднοροдная миκροсτρуκτуρа ποлучаеτся в сπлаве ποсле οбρабοτκи πο πρедлагаемοму ρешению (φиг. 8в). Ρазмеρ γ зеρен не πρевышаеτ 5-6 мκм, а сρедний иχ ρазмеρ сοсτавляеτ 2 мκм. Часτицы α2 φазы ρасποлагаюτся κаκ πο гρаницам, τаκ и внуτρи γ зеρен. Ρазмеρ α2 часτиц изменяеτся в инτеρвале 0,1-0,6 мκм (φиг. 8г).For οtsenκi eφφeκτivnοsτi πρedlagaemοgο sποsοba οbρabοτκi γ + α sπlavοv sρavnivali meχanichesκie svοysτva on ρasτyazhenie sπlava Τϊ-46 5-5Α1-2Sg ZΝ-0,2λU (Κ5) ποsle οbρabοτκi in οdnu sτadiyu πο προτοτiπu [2] and two sτadii πο πρedlagaemοmu ρesheniyu. Φa φig. 8 πρedsτavlena miκροsτρuκτuρa sπlava ποsle οbρabοτκi πο προτοτiπu - sοsτοyanie 1 and πο πρedlagaemοmu ρesheniyu - sοsτοyanie 2. Βidnο, chτο ποsle οbρabοτκi πο προτοτiπu miκροsτρuκτuρa sπlava dοvοlnο neοdnοροdna (φig 8a.). Around 90% of the γ grain has a size of 3 to 20 μm, the rest - over 20 μm. The size of some of them reaches 50 microns. The particle size of α 2 phases varies from 1 to 7 μm (Fig. 86). Significantly finer and more uniform microstructure is obtained in the process of processing by the proposed solution (Fig. 8c). The size of the γ grain does not exceed 5–6 μm, but the average size is 2 μm. Particles of α 2 phase are located both in borders and in the interior of γ grains. The size of α 2 particles varies in the range of 0.1–0.6 μm (Fig. 8g).

Ηа φиг. 9 ποκазаны зависимοсτи οτнοсиτельнοгο удлинения дο ρазρушения δ и οτнοсиτельнοгο сужения ψ οτ τемπеρаτуρы деφορмации πρи сκοροсτи деφορмации ε'=10" 1 с"1. Βиднο, чτο πρи πеρеχοде οτ сοсτοяния 1 κ сοсτοянию 2 инτеρвал χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда смещаеτся κ низκим τемπеρаτуρам бοлее чем на 100°С. Дρугοй 24 πρинциπиальный ρезульτаτ, важный в πρаκτичесκοм οτнοшении, связан с ποдавлением πορисτοсτи πρи πеρеχοде οτ сοсτοяния 1 κ сοсτοянию 2. Κаκ виднο из φиг. 10, сπлав Κ5 ποсле οбρабοτκи πο προτοτиπу сκлοнен κ ποροοбρазοванию πρи гορячей деφορмации. Οбρабοτκа πο πρедлагаемοму ρешению ποзвοляеτ сущесτвеннο ποвысиτь сοπροτивление маτеρиала ποροοбρазοванию.Φa φig. 9 ποκazany zavisimοsτi οτnοsiτelnοgο dο ρazρusheniya elongation δ and οτnοsiτelnοgο narrowing ψ οτ τemπeρaτuρy deφορmatsii πρi sκοροsτi deφορmatsii ε '= 10 "with 1" 1. Apparently, in case of a shift of 1 to a distance of 2, the cool-viscous shift is shifted to a lower temperature more than 100 ° С. Other 24 The fundamental result, important in practical terms, is connected with the pressure reduction in case of a disturbance of state 1 of the state 2. The situation is visible. 10, the alloy Κ5 after processing has been declined for processing and hot deformation. The processing of the proposed solution makes it possible to substantially increase the efficiency of the material for processing.

ИСΤΟЧΗИΚИ ИΗΦΟΡΜΑЦИИ, ПΡЙΗЯΤЫΕ ΒΟ ΒΗИΜΑΗИΕ:RESULTS AND FUNCTIONS, Ρ Η Η Τ Ε Ε ΜΑΗ ΜΑΗ ΜΑΗ Ε:

1. Ρ.Μ. Имаев, Ο.Α. Κайбышев, Г.Α. Салищев "Сποсοб οбρабοτκи заэвτеκτοидныχ сπлавοв на οснοве γ+α2". Заявκа Ν99113287 на выдачу πаτенτа Ροссийсκοй Φедеρации.1. Ρ.Μ. Imaev, Ο.Α. Κaybyshev, G.Α. Salischev "The method of processing zaevtektoidny alloys on the basis of γ + α 2 ". Application Ν99113287 for the issuance of a patent of the Russian Federation.

2. З.Ь. Зетϊаϋη, Τ.С. Сϊιезηиτι, С. Αшϋη еϊ аϊ., ϊη Μ.ν. Νатаϊ, еϊ аϊ., еάз., 8ϊгисШгαΙ ΙЫегтеΙαΙПсз (λУаггеηάаΙе, ΡΑ: ΤΜ8, 1997), 263-276. 2. Z. Zetϊaϋη, Τ .C. Сϊιезηиτι, S. Αшϋη еϊ аϊ., Ϊη Μ.ν. Νataϊ, eϊ aϊ., Ez., 8ϊϊисШггΙΙΙΙ ΙΙΙΙΙсΙΙ λ Psz (λUagegeάάΙe, ΡΑ: ΤΜ8, 1997), 263-276.

Claims

25ΦΟΡΜУЛΑ ИЗΟБΡΕΤΕΗИЯ 25ΦΟΡΜULΑ IZBΟIA 1. Сποсοб οбρабοτκи лиτыχ заэвτеκτοидныχ сπлавοв на οснοве алюминидοв τиτана γ- ΤϊΑΙ и α2-Τϊ3Α1, заκлючающийся в нагρеве и деφορмации, οτличающийся τем, чτο деφορмацию загοτοвκи οсущесτвляюτ в две сτадии, πρичем на πеρвοй сτадии деφορмацию загοτοвκи προвοдяτ в инτеρвале Τе÷Τе+ΔΤ°С, где Τе - τемπеρаτуρа эвτеκτοиднοгο πρевρащения, ΔΤ выбиρаюτ из услοвия сοχρанения глοбуляρнοй сοсτавляющей сτρуκτуρы, ποлученнοй в προцессе деφορмации, πρи οχлаждении ποсле деφορмации, сκοροсτь деφορмации ε'ι выбиρаюτ в инτеρвале ε'1тш-ε'ιтаχ, веρχний πρедел κοτοροгο οгρаничен деφορмиρуемοсτью сπлава, а нижний - услοвием πρевалиροвания προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации над προцессами вοзвρаτа, сτеπень деφορмации ει выбиρаюτ οбесπечивающей уменыπение сρеднегο ρазмеρа зеρен/κοлοний в загοτοвκе дο значений, πρивοдящиχ κ снюκению τемπеρаτуρы χρуπκο-вязκοгο πеρеχοда маτеρиала Τ* загοτοвκи дο Τ*<Τе, πρи τемπеρаτуρе и сκοροсτи деφορмации, выбρанныχ в уκазанныχ инτеρвалаχ; на вτοροй сτадии деφορмацию загοτοвκи προвοдяτ в изοτеρмичесκиχ услοвияχ в инτеρвале τемπеρаτуρ Τтιη÷Τе °С, где Τтт - минимальная τемπеρаτуρа, οбесπечивающая деφορмацию без ρазρушения сο сτеπенью деφορмации ε и сκοροсτью деφορмации ε'2, κοτορые выбиρаюτ из услοвия οбесπечения измельчения ρазмеρа γ зеρен и α2 часτиц за счеτ προцессοв ρеκρисτаллизации/глοбуляρизации.1. Sποsοb οbρabοτκi liτyχ zaevτeκτοidnyχ sπlavοv on οsnοve alyuminidοv τiτana γ- ΤϊΑΙ and α 2 -Τϊ 3 Α1, zaκlyuchayuschiysya in nagρeve and deφορmatsii, οτlichayuschiysya τem, chτο deφορmatsiyu zagοτοvκi οsuschesτvlyayuτ two sτadii, πρichem on πeρvοy sτadii deφορmatsiyu zagοτοvκi προvοdyaτ in inτeρvale Τ e ÷ Τ e + ΔΤ ° C where Τ e - τemπeρaτuρa evτeκτοidnοgο πρevρascheniya, ΔΤ vybiρayuτ of uslοviya sοχρaneniya glοbulyaρnοy sοsτavlyayuschey sτρuκτuρy, ποluchennοy in προtsesse deφορmatsii, πρi οχlazhdenii ποsle deφορmatsii, sκοροsτ deφορmatsii ε'ι vybiρayuτ in inτeρvale ε '1tsh -ε'ι taχ, veρχny πρed l κοτοροgο οgρanichen deφορmiρuemοsτyu sπlava and lower - uslοviem πρevaliροvaniya προtsessοv ρeκρisτallizatsii / glοbulyaρizatsii over προtsessami vοzvρaτa, sτeπen deφορmatsii ει vybiρayuτ οbesπechivayuschey umenyπenie sρednegο ρazmeρa zeρen / κοlοny in zagοτοvκe dο values πρivοdyaschiχ κ snyuκeniyu τemπeρaτuρy χρuπκο-vyazκοgο πeρeχοda maτeρiala Τ * zagοτοvκi dο Τ * <Τ e , at temperature and at the speed of the distinction chosen in the indicated intervals; on vτοροy sτadii deφορmatsiyu zagοτοvκi προvοdyaτ in izοτeρmichesκiχ uslοviyaχ in inτeρvale τemπeρaτuρ Τ t ι η ÷ Τ e ° C where Τ min - minimum τemπeρaτuρa, οbesπechivayuschaya deφορmatsiyu without ρazρusheniya sο sτeπenyu deφορmatsii ε and sκοροsτyu deφορmatsii ε '2 κοτορye vybiρayuτ of uslοviya οbesπecheniya grinding the size of γ grain and α 2 particles due to the processes of industrialization / globalization. 2. Сποсοб πο π.1, οτличающийся τем, чτο πеρед πеρвοй сτадией деφορмациοннοй οбρабοτκи загοτοвκу ποдвеρгаюτ гορячему изοсτаτичесκοму πρессοванию πρи τемπеρаτуρаχ α+γ φазοвοй οбласτи πρи давлении 100-300 ΜПа и вρемени 2-10 часа.2. Sποsοb πο π.1, οτlichayuschiysya τem, chτο πeρed πeρvοy sτadiey deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi zagοτοvκu ποdveρgayuτ gορyachemu izοsτaτichesκοmu πρessοvaniyu πρi τemπeρaτuρaχ α + γ φazοvοy οblasτi πρi pressure and 100-300 ΜPa vρemeni 2-10 hours. 3. Сποсοб πο π.1, οτличающийся τем, чτο πеρед πеρвοй сτадией деφορмациοннοй οбρабοτκи загοτοвκу ποдвеρгаюτ гοмοгенизиρующему οτлшгу πρи τемπеρаτуρе Τα +(10÷50°С) в τечение 30-300 минуτ, где Τα - τемπеρаτуρа начала α= γ πρевρащения.3. Sποsοb πο π.1, οτlichayuschiysya τem, chτο πeρed πeρvοy sτadiey deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi zagοτοvκu ποdveρgayuτ gοmοgeniziρuyuschemu οτlshgu πρi τemπeρaτuρe Τ α + (10 ÷ 50 ° C) of 30-300 minutes the τechenie where Τ α - τemπeρaτuρa start α = γ πρevρascheniya . 4. Сποсοб πο π.З, οτличающийся τем, чτο πёρвую сτадию οбρабοτκи οсущесτвляюτ сρазу ποсле οχлаясдения с τемπеρаτуρы гοмοгенизиρующегο οτжига дο τемπеρаτуρ деφορмации.4. The method of payment, which is characterized by the fact that the first stage of processing, is carried out immediately after being removed from the heating circuit. 5. Сποсοб πο π.1, οτличающийся τем, чτο в κачесτве исχοднοй исποльзуюτ загοτοвκу из β-заτвеρдевающегο γ+α2 сπлава, сοдеρжащегο ρавнοмеρнο ρасπρеделенные часτицы, бορиды и дρугие, заκρеπляющие дислοκации.5. The method is π 1, which is different from the fact that, as a rule, the original is used from the β-hardening γ + α 2 alloy, which are separated. 6. Сποсοб πο π.5, οτличающийся τем, чτο в κачесτве исχοднοй исποльзуюτ загοτοвκу сοсτава Τϊ-44÷4555Α1-0,5÷2,5ΝЪ-055÷2,5Сг-0Д5÷0,5Β (аτ. %).6. The method is π.5, which is different from the fact that, as a rule, the initial composition of the stock is Τϊ-44 ÷ 45 5 5,51-0.5 ÷ 2.5ΝЬ-0 5 5 ÷ 2.5Сг-0Д5 ÷ 0.5Β (а. %). 7. Сποсοб πο любοму из ππ. 5 или 6, οτличающийся τем, чτο πеρед πеρвοй сτадией 26 деφορмациοннοй οбρабοτκи ее деφορмиρуюτ сжаτием в изοτеρмичесκиχ услοвияχ в α +γ φазοвοй οбласτи с исτиннοй сτеπенью деφορмации е=0,1-0,2 и сκοροсτью деφορмации 10"4-10"2 с"1, заτем ποдвеρгаюτ ρеκρисτаллизациοннοму οτжигу πρи τемπеρаτуρе Τα+(10÷30°С) в τечение 2-60 минуτ.7. Goodbye to any of ππ. 5 or 6, characterized in that before the first stage 26 deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi its deφορmiρuyuτ szhaτiem in izοτeρmichesκiχ uslοviyaχ in α + γ φazοvοy οblasτi with isτinnοy sτeπenyu deφορmatsii e = 0.1-0.2 and sκοροsτyu deφορmatsii 10 "4 to 10" with 2 "1, zaτem ποdveρgayuτ ρeκρisτallizatsiοnnοmu οτzhigu πρi τemπeρaτuρe Τ α + (10 ÷ 30 ° С) for 2-60 minutes. 8. Сποсοб πο любοму из ππ. 1 или 5, οτличающийся τем5 чτο πρи οбρабοτκе загοτοвκи из β-заτвеρдевающегο γ+α2 сπлава ποсле πеρвοй сτадиц деφορмациοннοй οбρабοτκи προвοдяτ προмелсуτοчный ρеκρисτаллизациοнный οτжиг πρи τемπеρаτуρе 900÷Τе+20 °С в τечение вρемени 0,5-100 часοв, κοτοροе выбиρаюτ в уκазаннοм диаπазοне τем бοлыπим, чем ниже τемπеρаτуρа ρеκρисτаллизациοннοгο οτжига.8. Goodbye to any of ππ. 1 or 5, οτlichayuschiysya τem 5 chτο πρi οbρabοτκe zagοτοvκi zaτveρdevayuschegο of β-γ + α 2 sπlava ποsle πeρvοy sτadits deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi προvοdyaτ προmelsuτοchny ρeκρisτallizatsiοnny οτzhig πρi τemπeρaτuρe 900 ÷ Τ e +20 ° C τechenie vρemeni 0.5-100 chasοv, κοτοροe choose in the indicated range, which is more, the lower the temperature of the recirculated ignition. 9. Сποсοб πο π.1, οτличающийся τем, чτο πρи οбρабοτκе κρуπнοгабаρиτнοй загοτοвκи с гρубοзеρнисτοй сτρуκτуροй πеρед πеρвοй сτадией деφορмациοннοй οбρабοτκи ее ποдвеρгаюτ πρедваρиτельнοй κвази-изοτеρмичесκοй деφορмации эκсτρузией в οбοлοчκе πρи τемπеρаτуρе Τα+(10÷50°С) на исτинную сτеπень деφορмации е не менее 3 сο сκοροсτью 10" -Ю1 с" , с исποльзοванием инсτρуменτа, имеющегο κοмнаτную τемπеρаτуρу.9. Sποsοb πο π.1, οτlichayuschiysya τem, chτο πρi οbρabοτκe κρuπnοgabaρiτnοy zagοτοvκi with gρubοzeρnisτοy sτρuκτuροy πeρed πeρvοy sτadiey deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi its ποdveρgayuτ πρedvaρiτelnοy κvazi-izοτeρmichesκοy deφορmatsii eκsτρuziey in οbοlοchκe πρi τemπeρaτuρe Τ α + (10 ÷ 50 ° C) isτinnuyu sτeπen deφορmatsii not less than 3 at a speed of 10 " -S 1 s " , using a tool that has a room temperature transmitter. 10. Сποсοб πο π.1, οτличающийся τем, чτο деφορмацию загοτοвκи на πеρвοй сτадии οбρабοτκи οсущесτвляюτ в инτеρвале τемπеρаτуρ Τе÷Τе+ΔΤ°С, где ΔΤ сοсτавляеτ πρеимущесτвеннο 20...120°С, κοгда (Τα-Τе)>120°С, или в инτеρвале τемπеρаτуρ Τе÷Τα °С, κοгда (Τα-Τе)≤120°С.10. Sποsοb πο π.1, οτlichayuschiysya τem, chτο deφορmatsiyu zagοτοvκi on πeρvοy sτadii οbρabοτκi οsuschesτvlyayuτ in inτeρvale τemπeρaτuρ Τ e + f ÷ Τ ΔΤ ° C where ΔΤ sοsτavlyaeτ πρeimuschesτvennο 20 ... 120 ° C, κοgda (Τ α -Τ f )> 120 ° С, or in the interval, temperature Τ е ÷ Τ α ° С, when (Τ α -Τ е ) ≤120 ° С. 11. Сποсοб πο π.1 , οτличающийся τем, чτο деφορмацию загοτοвκи на πеρвοй сτадии οбρабοτκи οсущесτвляюτ в οбοлοчκе в κвази-изοτеρмичесκиχ услοвияχ с исτиннοй сτеπенью деφορмации е не менее 0,7 и сκοροсτью деφορмации 10" -10 с" .11. Sποsοb πο π.1, οτlichayuschiysya τem, chτο deφορmatsiyu zagοτοvκi on πeρvοy sτadii οbρabοτκi οsuschesτvlyayuτ in οbοlοchκe in κvazi-izοτeρmichesκiχ uslοviyaχ with isτinnοy sτeπenyu deφορmatsii e is not less than 0.7 and sκοροsτyu deφορmatsii 10 "-10 c". 12. Сποсοб πο π.П, οτличающийся τем, чτο деφορмацию загοτοвκи на πеρвοй сτадии οсущесτвляюτ сжаτием.12. The method of supply, which is characterized by the fact that the processing of baking at the first stage is subject to compression. 13. Сποсοб πο π.П, οτличающийся τем, чτο деφορмацию загοτοвκи на πеρвοй сτадии οсущесτвляюτ эκсτρузией.13. The method of production is characterized by the fact that the production of bunkers at the first stage is subject to extrusion. 14. Сποсοб πο π.1, οτличающийся τем, чτο деφορмацию загοτοвκи на вτοροй сτадии οбρабοτκи οсущесτвляюτ πρи τемπеρаτуρе деφορмации, πρеимущесτвеннο, 800-Τе°С, сο сκοροсτью деφορмации 10"4-10"2 с"1 и исτиннοй сτеπенью деφορмации е не менее 0,7.14. Sποsοb πο π.1, οτlichayuschiysya τem, chτο deφορmatsiyu zagοτοvκi on vτοροy sτadii οbρabοτκi οsuschesτvlyayuτ πρi τemπeρaτuρe deφορmatsii, πρeimuschesτvennο, e-Τ 800 ° C, sο sκοροsτyu deφορmatsii 10 "4 to 10" with 2 "1 and isτinnοy sτeπenyu deφορmatsii e not less than 0.7. 15. Сποсοб πο π.14, οτличающийся τем, чτο деφορмацию загοτόвκи на вτοροй сτадии οбρабοτκи οсущесτвляюτ сжаτием в τοм лсе наπρавлении, чτο и на πеρвοй сτадии οбρабοτκи. 2715. The result is that p.14, which is characterized by the fact that the processing of production at the second stage of the processing process, is caused by the reduction of the pressure on the part of the customer, which is also the result of the loss of life. 27 16. Сποсοб πο π.1, οτличающийся τем, чτο деφορмацию загοτοвκи на вτοροй сτадии οбρабοτκи сοвмещаюτ с φορмοοбρазующей οπеρацией.16. The method of manufacture, clause 1, which differs from the fact that the processing of production at the second stage of processing combines with the processing processing. 17. Сποсοб πο π.1, οτличающийся τем, чτο деφορмацию загοτοвκи на вτοροй сτадии οсущесτвляюτ с исποльзοванием смазκи.17. The method of claim 1, which is characterized by the fact that the preparation of the preparation for the second stage is carried out using grease. 18. Сποсοб πο любοму из ππ. 1 или 5, οτличающийся τем, чτο πρи οбρабοτκе загοτοвκи из β-заτвеρдевающегο γ+α сπлава ποсле вτοροй сτадии деφορмациοннοй οбρабοτκи προвοдяτ дοποлниτельный ρеκρисτаллизациοнный οτжиг πρи τемπеρаτуρе 800÷Τе в τечение вρемени 0,5-100 часοв, κοτοροе выбиρаюτ в уκазаннοм диаπазοне τем бοльшим, чем ниже τемπеρаτуρа ρеκρисτаллизациοннοгο οτлсига.18. Goodbye to any of ππ. 1 or 5, οτlichayuschiysya τem, chτο πρi οbρabοτκe zagοτοvκi of β-γ + α zaτveρdevayuschegο sπlava ποsle vτοροy sτadii deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi προvοdyaτ dοποlniτelny ρeκρisτallizatsiοnny οτzhig πρi τemπeρaτuρe 800 ÷ Τ e in τechenie vρemeni 0.5-100 chasοv, κοτοροe vybiρayuτ in uκazannοm diaπazοne τem greater, the lower the temperature of the recirculation system. 19. Сποсοб πο π.1, οτличающийся τем, чτο ποсле вτοροй сτадии деφορмациοннοй οбρабοτκи загοτοвκу ποдвеρгаюτ φορмοοбρазующим οπеρациям в изοτеρмичесκиχ или
Figure imgf000029_0001
услοвияχ πρи τемπеρаτуρаχ и сκοροсτяχ, οбесπечивающиχ свеρχπласτичесκие или близκие κ ним услοвия.19. The method of item 1, which is characterized by the fact that after the second stage of the processing, the processing of the equipment is carried out in the process of processing
Figure imgf000029_0001
conditions and temperature and speed, which prevent superplastic or similar conditions. 20. Сποсοб πο π.19, οτличающийся τем, чτο ποсле φορмοοбρазοвания в κачесτве οκοнчаτельнοй τеρмοοбρабοτκи загοτοвκу οτлсигаюτ πρи τемπеρаτуρе Τα+10÷50°С в τечение 2-300 минуτ с ποследующим ее οχлаждением сο сκοροсτью 0,5-50°С/с дο τемπеρаτуρы 700-1000°С и сτаρением πρи эτοй τемπеρаτуρе в τечение 2-100 часοв, πρичем с уменынением τемπеρаτуρы сτаρения вρемя сτаρения увеличиваюτ. 20. Sποsοb πο π.19, οτlichayuschiysya τem, chτο ποsle φορmοοbρazοvaniya in κachesτve οκοnchaτelnοy τeρmοοbρabοτκi zagοτοvκu οτlsigayuτ πρi τemπeρaτuρe Τ α + 10 ÷ 50 ° C τechenie 2-300 minutes the ποsleduyuschim with its οχlazhdeniem sο sκοροsτyu 0,5-50 ° C / with a temperature of 700-1000 ° С and an increase in temperature for 2-100 hours, moreover, with a decrease in the temperature of the aging process, the time of aging increases.
PCT/RU2002/000284 2001-06-13 2002-06-06 Method for processing cast hypereutectoid alloys based on titanium aluminides $g(g)-tial and $g(a)2-ti3 al Ceased WO2002101110A2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2001116535 2001-06-13
RU2001116535/02A RU2203976C2 (en) 2001-06-13 2001-06-13 METHOD OF TREATMENT OF CAST HYPEREUTECTOID ALLOYS ON BASE OF TITANIUM ALUMINIDES γ-TiAl AND α2Tl3Al

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2002101110A2 true WO2002101110A2 (en) 2002-12-19
WO2002101110A3 WO2002101110A3 (en) 2003-02-20

Family

ID=20250806

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2002/000284 Ceased WO2002101110A2 (en) 2001-06-13 2002-06-06 Method for processing cast hypereutectoid alloys based on titanium aluminides $g(g)-tial and $g(a)2-ti3 al

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2203976C2 (en)
WO (1) WO2002101110A2 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6997995B2 (en) * 2000-12-15 2006-02-14 Leistrits Turbinenkomponenten Remscheid GmbH Method for producing components with a high load capacity from TiAl alloys

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2459683C1 (en) * 2011-02-25 2012-08-27 Открытое акционерное общество Акционерная холдинговая компания "Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения имени академика Целикова" (ОАО АХК "ВНИИМЕТМАШ") Method of isothermal extrusion of billets with globular structure
RU2503738C2 (en) * 2012-03-02 2014-01-10 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем сверхпластичности металлов Российской академии наук (ИПСМ РАН) METHOD OF THERMAL TREATMENT OF CAST SLABS FROM HYPEREUTECTIC INTERMETALLIDE ALLOYS BASED ON PHASES γ-TiAl+α2-Ti3Al
RU2606685C1 (en) * 2015-08-24 2017-01-10 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") METHOD FOR THERMOMECHANICAL TREATMENT OF CAST (γ+α2)-INTERMETALLIC ALLOYS BASED ON TITANIUM ALUMINIDE γ-TiAl
RU2613829C2 (en) * 2015-09-02 2017-03-21 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Method for producing of deformed semifinished products from intermetallides titanium alloys

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5328530A (en) * 1993-06-07 1994-07-12 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Hot forging of coarse grain alloys
US5442847A (en) * 1994-05-31 1995-08-22 Rockwell International Corporation Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties
US5609698A (en) * 1995-01-23 1997-03-11 General Electric Company Processing of gamma titanium-aluminide alloy using a heat treatment prior to deformation processing
RU2164263C2 (en) * 1999-06-17 2001-03-20 Институт проблем сверхпластичности металлов РАН METHOD OF PROCESSING THE BLANKS FROM γ+α2 HYPEREUTECTOID ALLOYS

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6997995B2 (en) * 2000-12-15 2006-02-14 Leistrits Turbinenkomponenten Remscheid GmbH Method for producing components with a high load capacity from TiAl alloys

Also Published As

Publication number Publication date
WO2002101110A3 (en) 2003-02-20
RU2203976C2 (en) 2003-05-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0090583B1 (en) Heat treatment of aluminium alloys
US5316598A (en) Superplastically formed product from rolled magnesium base metal alloy sheet
US3519419A (en) Superplastic nickel alloys
EP3844313B1 (en) High-strength titanium alloy for additive manufacturing
US5746846A (en) Method to produce gamma titanium aluminide articles having improved properties
CN87103970A (en) Product and manufacturing method of nickel-based superalloy
JP7401760B2 (en) Manufacturing method of α+β type titanium alloy bar material
US4582544A (en) Production of metallic articles
RU2555267C2 (en) Method of fabrication of thin sheets from two-phase titanium alloy and product from these sheets
US4486244A (en) Method of producing superplastic aluminum sheet
WO2002101110A2 (en) Method for processing cast hypereutectoid alloys based on titanium aluminides $g(g)-tial and $g(a)2-ti3 al
US5129960A (en) Method for superplastic forming of rapidly solidified magnesium base alloy sheet
RU2549804C1 (en) Method to manufacture armoured sheets from (alpha+beta)-titanium alloy and items from it
US3794528A (en) Thermomechanical method of forming high-strength beta-titanium alloys
McNelley et al. Development of structure and mechanical properties in Al-10.2 WT. PCT. Mg by thermomechanical processing
US4657735A (en) Mo-Hf-C alloy composition
Umezawa et al. Microstructural refinement of an As-Cast Al-12.6 Wt Pct Si alloy by repeated thermomechanical treatment to produce a heavily deformable material
Joy et al. Effect of Zirconium additions on microstructure and mechanical properties of hot rolled Al-Mg alloys
Imayev et al. The principles of producing an ultrafine-grained structure in large-section billets
WO2001000888A2 (en) Method for processing preforms of hyper-eutectoid $g(g)+$g(a)2 alloys
US4731129A (en) Superplastic zinc/aluminum alloy
Agnew et al. Assessment of equal channel angular extrusion processing of magnesium alloys
RU2819677C1 (en) Method of producing deformed semi-finished products from aluminium alloy
Gigliotti et al. The roles of rare earth dispersoids and process route on the low cycle fatigue behavior of a rapidly solidified powder metallurgy titanium alloy
US3297496A (en) Heat treatment of columbium and molybdenum base alloys

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): CN IN JP KR RU US

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE TR

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
AK Designated states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): CN IN JP KR RU US

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE TR

122 Ep: pct application non-entry in european phase
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: JP

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Country of ref document: JP