RU2613829C2 - Method for producing of deformed semifinished products from intermetallides titanium alloys - Google Patents
Method for producing of deformed semifinished products from intermetallides titanium alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2613829C2 RU2613829C2 RU2015137407A RU2015137407A RU2613829C2 RU 2613829 C2 RU2613829 C2 RU 2613829C2 RU 2015137407 A RU2015137407 A RU 2015137407A RU 2015137407 A RU2015137407 A RU 2015137407A RU 2613829 C2 RU2613829 C2 RU 2613829C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- billet
- temperatures
- finished products
- deformation
- vol
- Prior art date
Links
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 14
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000005995 Aluminium silicate Substances 0.000 claims abstract description 5
- 235000012211 aluminium silicate Nutrition 0.000 claims abstract description 5
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 5
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 14
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 11
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 claims description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 claims 1
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 abstract description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 abstract 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 abstract 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910010038 TiAl Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000010313 vacuum arc remelting Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области цветной металлургии, конкретно к горячей обработке давлением сплавов на основе интерметаллида титана TiAl (гамма-сплавы), и может использоваться при изготовлении деталей газотурбинных двигателей.The invention relates to the field of non-ferrous metallurgy, specifically to hot pressure treatment of alloys based on titanium intermetallic TiAl (gamma alloys), and can be used in the manufacture of parts for gas turbine engines.
Известен способ обработки титановых сплавов на основе интерметаллидов Ti3Al [Ti-25Al-5Nb (мас.%)] (SU 1235244, C22F 1/18, опубл. 27.08.2015), который включает:A known method of processing titanium alloys based on intermetallic compounds Ti 3 Al [Ti-25Al-5Nb (wt.%)] (SU 1235244, C22F 1/18, publ. 08.28.2015), which includes:
- гомогенизирующий отжиг заготовок при температурах 1000-1200°С, выдержку при этих температурах в течение 2-5 ч и охлаждение до комнатной температуры;- homogenizing annealing of the workpieces at temperatures of 1000-1200 ° C, holding at these temperatures for 2-5 hours and cooling to room temperature;
- упаковку термически обработанной заготовки в контейнер с толщиной стенки (0,01-0,08)×∅, где ∅ - диаметр заготовки, мм;- packaging the heat-treated preform in a container with a wall thickness of (0.01-0.08) × ∅, where ∅ is the diameter of the preform, mm;
- нагрев контейнера до температур 1050-1200°С и выдержку при этих температурах в течение 2-8 ч, проведение подпрессовки со степенью деформации 5-30% и скоростью деформирования 10-50 мм/с, окончательное прессование со степенью деформации 20-85% при скорости деформирования 10-50 мм/с.- heating the container to temperatures of 1050-1200 ° C and holding at these temperatures for 2-8 hours, carrying out prepressing with a degree of deformation of 5-30% and a speed of deformation of 10-50 mm / s, final pressing with a degree of deformation of 20-85% at a strain rate of 10-50 mm / s.
Недостатком этого способа является многочасовой гомогенизирующий отжиг заготовок перед прессованием и необходимость применения эффективной защиты их от окисления в процессе нагревов при повышенных температурах.The disadvantage of this method is the many hours of homogenizing annealing of the workpieces before pressing and the need to use effective protection against oxidation during heating at elevated temperatures.
Наиболее близким аналогом, взятым за прототип, является способ получения полуфабрикатов из сплавов на основе титана, содержащих Ti-36Al (мас.%) (SU 1408805, C22F 1/18, опубл. 27.08.2015), который включает:The closest analogue taken as a prototype is a method for producing semi-finished products from titanium-based alloys containing Ti-36Al (wt.%) (SU 1408805, C22F 1/18, publ. 08.28.2015), which includes:
- формирование теплоизоляционного слоя с помощью нагрева до температур 1200-1250°С, выдержку при этих температурах в течение 2-2,5 ч и охлаждения заготовки до комнатной температуры со скоростью 5-7,5 град./с;- the formation of a heat-insulating layer by heating to temperatures of 1200-1250 ° C, holding at these temperatures for 2-2.5 hours and cooling the workpiece to room temperature at a speed of 5-7.5 degrees per second;
- упаковку полученной заготовки в металлическую оболочку, нагрев ее до температур 1290-1360°С, подпрессовку в контейнере пресса на степень деформации 29-38% и последующее прессование со скоростью 50-60 мм/с и степенью деформации 62-71% с обеспечением общей степени деформации 90-94%. Последующее охлаждение полученных полуфабрикатов производится на воздухе.- packaging the obtained preform in a metal shell, heating it to temperatures of 1290-1360 ° C, prepressing in a press container for a degree of deformation of 29-38% and subsequent pressing at a speed of 50-60 mm / s and a degree of deformation of 62-71% with a total degree of deformation of 90-94%. Subsequent cooling of the resulting semi-finished products is carried out in air.
Несмотря на хорошее качество получаемых полуфабрикатов (мелкозернистая структура и высокие механические свойства), способ является экономически затратным, так как требует предварительного нагрева заготовки для создания теплоизоляционного слоя, что не обеспечивает требуемой производительности операции.Despite the good quality of the obtained semi-finished products (fine-grained structure and high mechanical properties), the method is economically expensive, since it requires preliminary heating of the workpiece to create a heat-insulating layer, which does not provide the required performance of the operation.
Технической задачей изобретения является разработка способа получения прессованных полуфабрикатов из литых заготовок гамма-сплава Ti-43Al-3Nb-2W-0,5Si (ат.%).An object of the invention is to develop a method for producing pressed semi-finished products from cast billets of gamma-alloy Ti-43Al-3Nb-2W-0.5Si (at.%).
Техническим результатом является получение из труднодеформируемого сплава Ti-43Al-3Nb-2W-0,5Si (ат.%) прессованных полуфабрикатов с однородной структурой и повышенным комплексом механических свойств - пределом прочности и относительным удлинением при комнатной температуре.The technical result is the production of semi-finished extruded semi-finished products with a homogeneous structure and an increased set of mechanical properties — tensile strength and elongation at room temperature — from a hardly deformable Ti-43Al-3Nb-2W-0.5Si alloy (at.%).
Для достижения поставленного технического результата, предложен способ получения деформированных полуфабрикатов из гамма-сплава Ti-43Al-3Nb-2W-0,5Si, включающий нагрев и двухэтапное прессование литой заготовки в металлической оболочке, при этом литую заготовку покрывают теплоизоляционным покрытием из стекловолокна и/или каолинового волокна с температурой размягчения ≥1150°С и помещают в оболочку из титанового сплава с толщиной δ, определяемой по выражению δ=(0,02-0,05)×∅, где - ∅ диаметр заготовки в мм, затем заготовку нагревают и подвергают подпрессовке при температурах 1250-1380°С со степенью деформации 25-40%, скоростью деформации 50-60 мм/с, а затем окончательному прессованию со степенью деформации 96-98% с последующим охлаждением прессованных полуфабрикатов до комнатной температуры.To achieve the technical result, a method for producing deformed semi-finished products from a Ti-43Al-3Nb-2W-0.5Si gamma-alloy is proposed, which includes heating and two-stage pressing of a cast billet in a metal shell, while the cast billet is coated with a heat-insulating coating of fiberglass and / or kaolin fiber with a softening temperature ≥1150 ° C and placed in a shell of titanium alloy with a thickness δ, determined by the expression δ = (0.02-0.05) × ∅, where - ∅ the diameter of the workpiece in mm, then the workpiece is heated and subjected support ssovke at temperatures of 1250-1380 ° C at a degree of 25-40% strain, strain rate of 50-60 mm / s, followed by a final pressing with the strain of 96-98%, followed by cooling of extruded semifinished to room temperature.
Предпочтительно, в качестве металлической оболочки используются титановые сплавы с температурой фазового перехода (Тпп) 1000-1050°С.Preferably, titanium alloys with a phase transition temperature (T pp ) of 1000-1050 ° C. are used as the metal shell.
Выбор толщин оболочки связан с уменьшением контактных напряжений в поверхностных слоях заготовки при прессовании и использовании оболочки как дополнительной смазки.The choice of shell thicknesses is associated with a decrease in contact stresses in the surface layers of the workpiece during pressing and using the shell as an additional lubricant.
Выбор в качестве теплоизоляционного покрытия стекловолокна или каолинового волокна обусловлен получением на внешней поверхности покрытой заготовки при температурах прессования газонепроницаемого пластичного слоя, который уменьшает окисляемость заготовки при нагреве, обеспечивает сохранение в заготовках заданной температуры нагрева, исключая их захолаживание при прессовании, образует технологическую смазку, снижающую усилия прессования заготовок.The choice of glass fiber or kaolin fiber as a heat-insulating coating is due to the production of a gas-tight plastic layer on the external surface of the coated preform at extrusion temperatures, which reduces the oxidizability of the preform during heating, ensures that the pre-set heating temperature is stored in the preforms, eliminating their cooling during pressing, and forms a process lubricant that reduces stress pressing blanks.
Выбранное теплоизоляционное покрытие на основе стекловолокна и/или каолинового волокна имеет близкие температуры размягчения и коэффициенты теплопроводности при температурах 1250-1380°С, поэтому качество теплоизоляционного покрытия литой заготовки будет одинаково как для каждого в отдельности, так и их смеси.The selected heat-insulating coating based on fiberglass and / or kaolin fiber has similar softening temperatures and thermal conductivity at temperatures of 1250-1380 ° C, so the quality of the heat-insulating coating of the cast billet will be the same for each individual and their mixture.
Предпочтительно, нагрев литых заготовок с теплоизоляционным покрытием в оболочке из титанового сплава проводят в газовой среде, состоящей из 75±1 об.% водорода и 25±1 об.% азота, при содержании кислорода ≤0,004 об.% и паров воды ≤0,001 об.% при температуре точки росы ≤-60°С.Preferably, the cast billets with a heat-insulating coating in a titanium alloy sheath are heated in a gas medium consisting of 75 ± 1 vol.% Hydrogen and 25 ± 1 vol.% Nitrogen, with an oxygen content of ≤0.004 vol.% And water vapor ≤0.001 vol. .% at dew point temperature ≤ -60 ° С.
Предложенная среда нагрева заготовок обеспечивает повышенную технологическую пластичность литого сплава, уменьшает высокотемпературное окисление заготовок, обеспечивает взрывобезопасность операции, поскольку нагрев заготовок в среде чистого водорода повышает опасность возникновения взрывного горения, вызывающего разрушение конструкции печи.The proposed billet heating medium provides increased technological ductility of the cast alloy, reduces the high-temperature oxidation of the billets, and ensures the explosion safety of the operation, since heating the billets in a pure hydrogen medium increases the risk of explosive combustion causing destruction of the furnace structure.
Предпочтительно, охлаждение прессованных полуфабрикатов проводят со скоростью 10-20 град./с до комнатной температуры. Предлагаемые режимы охлаждения заготовок связаны с уменьшением термических напряжений, вызывающих коробление прессованных полуфабрикатов (в особенности тонкостенных профилей) при охлаждении с температур деформации.Preferably, the cooling of the pressed semi-finished products is carried out at a speed of 10-20 deg./s to room temperature. The proposed cooling regimes for billets are associated with a decrease in thermal stresses causing warping of pressed semi-finished products (especially thin-walled profiles) during cooling from deformation temperatures.
Как показано в таблицах 1 и 2 (варианты 1 и 5), при применении на заготовках металлической оболочки с толщиной менее 0,02×∅ образующиеся растягивающие напряжения вызывают разрушение металлической оболочки, обнажение поверхности заготовок и их захолаживание, что приводит к появлению поверхностных надрывов и трещин. При толщинах покрытий более 0,05×∅ растягивающие напряжения не разрушают металлическую оболочку, позволяют сохранить температуру заготовки и обеспечить нормальное течение материала. Несмотря на преимущества толстых покрытий, их использование снижает выход годного материала, повышает стоимость полуфабрикатов и возникают проблемы с утилизацией использованных теплоизоляционных покрытий и оболочек.As shown in tables 1 and 2 (options 1 and 5), when applied to the workpieces of a metal shell with a thickness of less than 0.02 × ∅, the resulting tensile stresses cause the destruction of the metal shell, exposure of the surface of the workpieces and their cooling, which leads to the appearance of surface tears and cracks. With coating thicknesses of more than 0.05 × ∅, tensile stresses do not destroy the metal shell, they can preserve the temperature of the workpiece and ensure normal material flow. Despite the advantages of thick coatings, their use reduces the yield of suitable material, increases the cost of semi-finished products, and there are problems with the disposal of used thermal insulation coatings and shells.
На фигуре 1 представлены зависимости влияния температуры прессования и допустимой степени деформации при подпрессовке на качество получаемых полуфабрикатов. Из этих зависимостей видно, что при степени подпрессовки менее 25% (область I) наблюдается потеря технологической пластичности материала за счет захолаживания заготовки и появления высоких напряжений течения, что приводит к образованию глубоких надрывов и трещин. При степени подпрессовки заготовок более 40% (область III) заготовки подвержены значительной пластической деформации, что вызывает сильный разогрев заготовок и повышение температур в область с интенсивной рекристаллизацией и ростом зерна. Оптимальной областью температур прессования, обеспечивающей повышенную технологичность сплавов, является область II, которая представлена на фигуре 1.The figure 1 presents the dependence of the influence of the temperature of pressing and the permissible degree of deformation during prepressing on the quality of the resulting semi-finished products. It can be seen from these dependences that when the degree of prepressing is less than 25% (region I), a loss of technological plasticity of the material is observed due to cooling of the workpiece and the appearance of high flow stresses, which leads to the formation of deep tears and cracks. With a degree of pre-pressing the workpieces of more than 40% (region III), the workpieces are subject to significant plastic deformation, which causes strong heating of the workpieces and an increase in temperature to the area with intensive recrystallization and grain growth. The optimal temperature range of pressing, providing increased processability of the alloys, is region II, which is presented in figure 1.
Примеры осуществления.Examples of implementation.
Слитки сплава состава Ti-43Al-3Nb-2W-0,5Si (ат.%) изготавливали по технологии, принятой при производстве серийных титановых сплавов. Использовались следующие шихтовые материалы - титановая губка, лигатуры с указанными легирующими элементами. Изготовление слитков включало получение расходуемого электрода, выплавку слитков вакуумно-дуговым переплавом, механическую обработку слитков. Литые заготовки диаметром 150 мм и длиной 180 мм покрывали теплоизоляционным материалом и упаковывали в оболочку из титанового сплава с температурой фазового превращения (Тпп) в пределах (1000-1050)°С (например, сплава марки ВТ20). Подготовленные заготовки в оболочке из титанового сплава с теплоизоляционным покрытием сразу нагревались до заданных температур прессования и подвергались горячей обработке давлением двухэтапным прессованием для получения конечных полуфабрикатов. Прессованные полуфабрикаты разрезались на заготовки, из которых изготавливались образцы для исследования структуры (определения размера микрозерна) и испытаний механических свойств при комнатной температуре. В таблице 1 представлены результаты экспериментов по двухстадийному прессованию заготовок сплава Ti-43Al-3Nb-2W-0,5Si (ат.%) по предлагаемому способу (варианты №2-4) и способу-прототипу (вариант №6).The alloy ingots of the composition Ti-43Al-3Nb-2W-0.5Si (at.%) Were made according to the technology adopted in the production of serial titanium alloys. The following charge materials were used - titanium sponge, ligatures with the specified alloying elements. The manufacture of ingots included the production of a consumable electrode, smelting of ingots by vacuum-arc remelting, and machining of ingots. Cast billets with a diameter of 150 mm and a length of 180 mm were coated with a heat-insulating material and packaged in a shell of a titanium alloy with a phase transformation temperature (T pp ) in the range of (1000-1050) ° С (for example, an alloy of the grade BT20). The prepared billets in a shell made of a titanium alloy with a heat-insulating coating were immediately heated to the specified pressing temperatures and subjected to hot pressure treatment by two-stage pressing to obtain the final semi-finished products. Pressed semi-finished products were cut into billets, from which samples were made to study the structure (determine the size of the micrograin) and test the mechanical properties at room temperature. Table 1 presents the results of experiments on two-stage pressing of Ti-43Al-3Nb-2W-0.5Si alloy blanks (at.%) According to the proposed method (options No. 2-4) and the prototype method (option No. 6).
В таблице 2 представлены размеры зерна (dЗ) и механические свойства (σВ, σ0,2 и δ) при температуре 20°С прессовок сплава Ti-43Al-3Nb-2W-0,5Si (ат.%) по предлагаемому способу (варианты №№2-4) и способу-прототипу (вариант №6).Table 2 presents the grain sizes (d W ) and mechanical properties (σ B , σ 0.2 and δ) at a temperature of 20 ° C of the pressed alloys Ti-43Al-3Nb-2W-0,5Si (at.%) By the proposed method (options No. 2-4) and the prototype method (option No. 6).
Как видно из таблиц 1 и 2, предлагаемый способ получения полуфабрикатов из сплава Ti-43Al-3Nb-2W-0,5Si (ат.%), по сравнению со способом-прототипом обеспечивает повышение технологической пластичности сплава, расширяет диапазон допустимых величин деформации при подпрессовке (25-40)% вместо (29-38)%. Это создает возможность для благоприятного течения материала в матрице, что обеспечивает высокие значения общей деформации на конечных стадиях прессования. Такие явления приводят к формированию высококачественных мелкозернистых заготовок с меньшим размером зерна на 23,6% и повышенными механическими свойствами при температуре 20°С - пределом прочности на 18,8% и относительным удлинением на 58%.As can be seen from tables 1 and 2, the proposed method for producing semi-finished products from an alloy Ti-43Al-3Nb-2W-0.5Si (at.%), In comparison with the prototype method, provides an increase in the technological plasticity of the alloy, expands the range of allowable deformation values during pre-pressing (25-40)% instead of (29-38)%. This creates the opportunity for a favorable flow of material in the matrix, which provides high values of the total deformation at the final stages of pressing. Such phenomena lead to the formation of high-quality fine-grained billets with a smaller grain size by 23.6% and increased mechanical properties at a temperature of 20 ° C - tensile strength by 18.8% and elongation by 58%.
Предлагаемый способ изготовления прессованных полуфабрикатов из гамма-сплава Ti-43Al-3Nb-2W-0,5Si (ат.%) позволяет получать деформированные мелкозернистые заготовки, обладающие повышенными механическими свойствами при комнатной температуре. Получаемые полуфабрикаты с такой структурой и механическими свойствами могут использоваться на окончательных операциях изготовления деталей с меньшим количеством переходов и припусками на механическую обработку, обеспечивая повышенные значения коэффициента использования металла (КИМ) и снижение стоимости механической обработки.The proposed method for the manufacture of pressed semi-finished products from the Ti-43Al-3Nb-2W-0.5Si gamma-alloy (at.%) Allows to obtain deformed fine-grained preforms with enhanced mechanical properties at room temperature. The resulting semi-finished products with such a structure and mechanical properties can be used in the final operations of manufacturing parts with fewer transitions and machining allowances, providing increased values of the metal utilization factor (CMM) and reducing the cost of machining.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015137407A RU2613829C2 (en) | 2015-09-02 | 2015-09-02 | Method for producing of deformed semifinished products from intermetallides titanium alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015137407A RU2613829C2 (en) | 2015-09-02 | 2015-09-02 | Method for producing of deformed semifinished products from intermetallides titanium alloys |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015137407A RU2015137407A (en) | 2017-03-09 |
| RU2613829C2 true RU2613829C2 (en) | 2017-03-21 |
Family
ID=58453236
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015137407A RU2613829C2 (en) | 2015-09-02 | 2015-09-02 | Method for producing of deformed semifinished products from intermetallides titanium alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2613829C2 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5328530A (en) * | 1993-06-07 | 1994-07-12 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Hot forging of coarse grain alloys |
| US5746846A (en) * | 1995-01-27 | 1998-05-05 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method to produce gamma titanium aluminide articles having improved properties |
| RU2164263C2 (en) * | 1999-06-17 | 2001-03-20 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | METHOD OF PROCESSING THE BLANKS FROM γ+α2 HYPEREUTECTOID ALLOYS |
| RU2203976C2 (en) * | 2001-06-13 | 2003-05-10 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | METHOD OF TREATMENT OF CAST HYPEREUTECTOID ALLOYS ON BASE OF TITANIUM ALUMINIDES γ-TiAl AND α2Tl3Al |
| SU1408805A1 (en) * | 1986-07-25 | 2015-08-27 | В.И. Иванов | METHOD OF OBTAINING SEMI-FINISHED PRODUCTS FROM TITANIUM-BASED ALLOYS |
| SU1235244A1 (en) * | 1984-07-04 | 2015-08-27 | С.Г. Глазунов | METHOD FOR PROCESSING TITANIUM ALLOYS ON THE BASIS OF INTERMETALLIDES |
-
2015
- 2015-09-02 RU RU2015137407A patent/RU2613829C2/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1235244A1 (en) * | 1984-07-04 | 2015-08-27 | С.Г. Глазунов | METHOD FOR PROCESSING TITANIUM ALLOYS ON THE BASIS OF INTERMETALLIDES |
| SU1408805A1 (en) * | 1986-07-25 | 2015-08-27 | В.И. Иванов | METHOD OF OBTAINING SEMI-FINISHED PRODUCTS FROM TITANIUM-BASED ALLOYS |
| US5328530A (en) * | 1993-06-07 | 1994-07-12 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Hot forging of coarse grain alloys |
| US5746846A (en) * | 1995-01-27 | 1998-05-05 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method to produce gamma titanium aluminide articles having improved properties |
| RU2164263C2 (en) * | 1999-06-17 | 2001-03-20 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | METHOD OF PROCESSING THE BLANKS FROM γ+α2 HYPEREUTECTOID ALLOYS |
| RU2203976C2 (en) * | 2001-06-13 | 2003-05-10 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | METHOD OF TREATMENT OF CAST HYPEREUTECTOID ALLOYS ON BASE OF TITANIUM ALUMINIDES γ-TiAl AND α2Tl3Al |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2015137407A (en) | 2017-03-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102230097B (en) | Preparation method of titanium alloy bars | |
| CN101967581B (en) | Titanium alloy with thin sheet layer microstructure and manufacturing method thereof | |
| CN110468361B (en) | Preparation method of deformed high-temperature alloy fine-grain bar | |
| CN102586647B (en) | Erbium-containing high-temperature titanium alloy and preparation process thereof | |
| CN103097559A (en) | High strength and ductility alpha/beta titanium alloy | |
| CN101104898A (en) | A high-temperature titanium alloy with high thermal strength and high thermal stability | |
| CN104169449A (en) | Titanium alloy with improved properties | |
| TW201504449A (en) | Thermo-mechanical processing of nickel-titanium alloys | |
| US20040099350A1 (en) | Titanium alloys, methods of forming the same, and articles formed therefrom | |
| RU2555267C2 (en) | Method of fabrication of thin sheets from two-phase titanium alloy and product from these sheets | |
| CN104178711A (en) | Manufacturing method for aerospace aluminum alloy board | |
| CN106756688A (en) | One kind deformation TiAl alloy structure property accuracy control method | |
| JP2008229680A (en) | PROCESS FOR PRODUCING MOLDED PRODUCT OF TiAl-BASED ALLOY | |
| CN107299250A (en) | As cast condition is tough Ti3Al intermetallic compounds and its manufacture method and application | |
| CN107406911B (en) | Method for producing titanium and titanium alloy products | |
| CN115609014B (en) | A heat treatment method for improving the fracture resistance of additively manufactured titanium alloy | |
| CN113774258A (en) | Aluminum alloy profile heat treatment and extrusion process with low extrusion deformation resistance | |
| CN110205572B (en) | Preparation method of two-phase Ti-Al-Zr-Mo-V titanium alloy forged rod | |
| CN114990371B (en) | Fine-grain titanium-aluminum alloy and method for preparing same by adopting powder metallurgy rapid hydrogenation | |
| RU2613829C2 (en) | Method for producing of deformed semifinished products from intermetallides titanium alloys | |
| CN114985740A (en) | Large deformation titanium-aluminum alloy sheet and preparation method thereof by short-flow rolling | |
| CN112813319A (en) | Preparation method of aluminum alloy wire for manufacturing ultrahigh-strength rivet | |
| CN118832097A (en) | Forging method of N08810 steel plate | |
| CN116855775A (en) | A lightweight and high-strength TiAlNbB multi-principal alloy plate and its preparation method | |
| RU2534909C1 (en) | THERMOMECHANICAL PROCESSING FOR INCREASE IN DUCTILITY OF 3D SEMIS FROM Al-Cu-Mg-Ag ALLOYS |