SU1719781A1 - Fluidized-bed apparatus - Google Patents
Fluidized-bed apparatus Download PDFInfo
- Publication number
- SU1719781A1 SU1719781A1 SU894685412A SU4685412A SU1719781A1 SU 1719781 A1 SU1719781 A1 SU 1719781A1 SU 894685412 A SU894685412 A SU 894685412A SU 4685412 A SU4685412 A SU 4685412A SU 1719781 A1 SU1719781 A1 SU 1719781A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- gas distribution
- overflow pipe
- chamber
- vertical plate
- main
- Prior art date
Links
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 34
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 25
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 17
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 3
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 3
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N pyrite Chemical compound [Fe+2].[S-][S-] NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052683 pyrite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011028 pyrite Substances 0.000 description 2
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002679 ablation Methods 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008033 biological extinction Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 244000144992 flock Species 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 239000004572 hydraulic lime Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 210000002445 nipple Anatomy 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
Использование: в топливосжигающих установках различного назначени . Сущность: в аппарате, содержащем установленную в реакционной камере 1с образованием верхнего и нижнего проемов соответственно с потолком и газораспределительной реW шеткой 4 вертикальную пластину 8, а также загрузочный узел и переточный патрубок 6, подключенный к наклонной стенке камеры 1 выше газораспределительной решетки 4, встроен дополнительный переточный патрубок 7 с шириной выходного отверсти , равной ширине камеры 1, подключенный к указанной наклонной стенке выше основного патрубка 6, а в центре газораспределительной решетки 4 встроена разгрузочна труба с воздушным затвором 9. При этом угол наклона стенки к вертикальной плоскости , высота нижнего проема и рассто ние от вертикальной пластины 8 до оси основного переточного патрубка 6 составл ют соответственно 7-15°; 0,25-0,4 Н и 0,2-0,4 Н, где Н - рассто ние от газораспределительной решетки 4 до основного переточного патрубка 6 по вертикали. 1 з.п.ф-лы. 2 ил. w Ј ч XI 00Use: in fuel-burning installations for various purposes. Essence: in the apparatus containing the upper and lower openings installed in the reaction chamber 1 with a ceiling and a gas distribution screen and a grill 4, a vertical plate 8, as well as a loading unit and overflow pipe 6 connected to the inclined wall of the chamber 1 above the gas distribution grid 4, an additional an overflow pipe 7 with an outlet orifice width equal to the width of chamber 1 connected to the indicated inclined wall above the main pipe 6 and in the center of the gas distribution grid 4, a discharge pipe with an air gate 9 is integrated. In this case, the angle of inclination of the wall to the vertical plane, the height of the lower opening and the distance from the vertical plate 8 to the axis of the main overflow pipe 6 are respectively 7-15 °; 0.25-0.4 N and 0.2-0.4 N, where H is the distance from the gas distribution grid 4 to the main overflow pipe 6 vertically. 1 hp ff. 2 Il. w Ј h XI 00
Description
Изобретение относитс к теплоэнергетике и может быть использовано дл производства энергии при сжигании низкосортных твердых топлив в топках котлов, теплогенераторов и технологических печей,The invention relates to a power system and can be used to produce energy when burning low-grade solid fuels in the furnaces of boilers, heat generators and process furnaces,
Известен аппарат с кип щим слоем дл сжигани твердого топлива, содержащий реакционную камеру, узел загрузки топлива сверху, газораспределительную решетку, переточный патрубок, установленный на верхней границе сло , и нижнюю течку, установленную в стене реакционной камеры над полотном газораспределительной решетки .A fluidized bed apparatus for burning solid fuels is known, comprising a reaction chamber, a fuel loading unit on top, a gas distribution grid, an overflow pipe installed on the upper boundary of the layer, and a lower chute installed in the wall of the reaction chamber above the gas distribution grid.
Недостатком данного аппарата вл ет- с низка эффективность работы, св занна со значительной потерей несгоревшего топлива мелких классов, выгружаемого через переточный патрубок.The disadvantage of this device is its low efficiency, which is associated with a significant loss of unburned fuel of small classes discharged through the overflow pipe.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому результату вл етс аппарат с кип щим слоем- , содержащий установленную в реакционной камере с образованием верхнего и нижнего проемов соответственно с потолком и газораспределительной решеткой вертикальную пластину, а также загрузочный узел и переточный патрубок, подключенный к наклонной стенке камеры выше газораспределительной решетки. The closest to the proposed technical essence and the achieved result is a fluidized bed apparatus containing a vertical plate installed in the reaction chamber with the formation of upper and lower openings respectively with a ceiling and a gas distribution grid, as well as a loading unit and a flow outlet connected to the inclined the wall of the chamber above the gas distribution grill.
Недостатком известного аппарата вл етс низка эффективность, обусловленна тем, что часть средних и мелких частиц топлива попадает в выгрузку переточного патрубка , не проход необходимой термической обработки из-за охлаждени и погасани частиц при контакте с поверхност ми нагрева, а также низка надежность, св занна с осаждением на газораспределительной решетке т желых частиц породы, серного кол- чедана и т.п. и накоплением частиц в средней части аппарата между вертикальной стенкой камеры и вертикальной пластиной , унос которых из камеры затруднен из-за охлаждени газов поверхност ми на- грева.A disadvantage of the known apparatus is low efficiency, due to the fact that part of the medium and small fuel particles get into the discharge of the overflow pipe, not passing the required heat treatment due to cooling and extinction of the particles upon contact with heating surfaces, as well as low reliability associated with with sedimentation on the gas distribution grid of heavy rock particles, sulfur pyrite, etc. and the accumulation of particles in the middle part of the apparatus between the vertical wall of the chamber and the vertical plate, which is difficult to carry away from the chamber due to the cooling of gases by the heating surfaces.
Цель изобретени - повышение эффективности и надежности в работе аппарата.The purpose of the invention is to increase the efficiency and reliability of the apparatus.
На фиг. 1 изображен аппарате кип щим слоем, продольный разрез; на фиг. 2 - раз- рез А-А на фиг. 1.FIG. 1 shows a fluidized bed apparatus, a longitudinal section; in fig. 2 - section A-A in FIG. one.
Аппарат содержит реакционную камеру 1, соединенную с загрузочным узлом, включающим питатель 2 топлива и бункер 3, и газораспределительной решеткой 4. К на- клонной стенке 5 камеры 1, противосто щей загрузочному узлу, подключены выше газораспределительной решетки основной (нижний) 6 и дополнительный (верхний) 7 переточные патрубки дл удалени черезThe apparatus contains a reaction chamber 1 connected to a loading unit that includes a fuel feeder 2 and a hopper 3, and a gas distribution grid 4. The inclined wall 5 of chamber 1, opposite the loading node, is connected above the gas distribution grid of the main (lower) 6 and additional ( upper) 7 overflow pipes for removal through
соответствующие отверсти избытка золы и легких частиц материала сло . На боковых стенках камеры 1 установлена вертикальна пластина 8 с образованием верхнего и нижнего проемов соответственно с потолком и газораспределительной решеткой. При этом угол наклона стенки к вертикальной плоскости, высота нижнего проема и рассто ние по горизонтали от вертикальной пластины до основного переточного патрубка составл ют соответственно 7-15°; 0,25- 0,4 Н и 0,2-0,4 Н, где Н - рассто ние от газораспределительной решетки до основного переточного патрубка по вертикали. Дополнительный переточный патрубок выполнен шириной, равной ширине камеры,corresponding openings of excess ash and light particles of the layer material. On the side walls of the chamber 1, a vertical plate 8 is installed with the formation of upper and lower openings, respectively, with the ceiling and gas distribution grill. Here, the angle of inclination of the wall to the vertical plane, the height of the lower opening and the horizontal distance from the vertical plate to the main overflow pipe are respectively 7-15 °; 0.25- 0.4 N and 0.2-0.4 N, where H is the distance from the gas distribution grid to the main overflow pipe vertically. Additional overflow pipe made a width equal to the width of the chamber,
В нижней части камеры 1 под газораспределительной решеткой 4 установлено дополнительное разгрузочное приспособление с воздушным затвором, представл ющее собой вертикальную разгрузочную трубу 9 дл непрерывной выгрузки крупных или т желых частиц.In the lower part of chamber 1, under the gas distribution grid 4, an additional discharge device with an air gate is installed, which is a vertical discharge pipe 9 for continuous unloading of large or heavy particles.
В нижней части камеры 1 встроен патрубок 10 дл ввода окислител , В средней части камеры расположены поверхности 11 нагрева котла. Верхн часть камеры по гор чим газам сообщаетс с циклоном 12, Вентил торы дл подачи окислител в камеру , растопочное устройство и лини подвода охладител сло на схеме не показаны.In the lower part of the chamber 1 a branch pipe 10 is inserted for the input of an oxidizing agent. In the middle part of the chamber are located the boiler heating surfaces 11. Hot gas is connected to the upper part of the chamber with the cyclone 12. The fans for supplying the oxidant to the chamber, the ignition device, and the supply line for the layer cooler are not shown in the diagram.
При работе устройства в камеру 1 через узел 2 из бункера 3 подаетс твердое топливо . Снизу аппарата через газораспределительную решетку 4 подаетс окислитель - воздух. При этом частицы золы выгружаютс через переточные патрубки 6 и 7, провал удал етс через разгрузочную трубу 9, а продукты сгорани омывают поверхностьDuring operation of the device, solid fuel is supplied to the chamber 1 through the node 2 from the hopper 3. From the bottom of the apparatus, through the gas distribution grid 4, an oxidizing agent, air, is supplied. In this case, the ash particles are discharged through the overflow pipes 6 and 7, the dip is removed through the discharge pipe 9, and the products of combustion wash the surface
11нагрева и выбрасываютс через циклон11 is heated and released through a cyclone
12в атмосферу.12in the atmosphere.
Дл предотвращени выгрузки частиц топлива из кип щего сло в разгрузочную трубу подаетс повышенное количество воздуха. Дл стабилизации температуры кип щего сло на уровне, предотвращающем его шлакование, в слой вводитс техническа вода, водна суспензи известн ка или флотоотходы.To prevent the discharge of fuel particles from the fluidized bed, an increased amount of air is supplied to the discharge pipe. To stabilize the temperature of the fluidized bed at a level that prevents slagging, technical water, lime water slurry or flock waste is introduced into the bed.
При стабильном процессе горени наиболее крупные сырые частицы топлива сначала опускаютс в нижнюю часть сло и там циркулируют до подсушки и воспламенени . Частицы породы, серного колчедана и т.п. непрерывно удал ютс через разгрузочную трубу 9. По мере выгорани горючих веществ плотность этих частиц измен етс , они поднимаютс и на конечной стадии (после выгорани ) происходит их самовыгрузкаWith a stable combustion process, the largest raw fuel particles are first lowered into the lower part of the layer and circulated there before drying and ignition. Particles of rock, pyrite, etc. continuously removed through the discharge pipe 9. As the burnout of combustible substances burns out, the density of these particles changes, they rise and at the final stage (after burning out) they unload themselves
с избытком материала сло через основной переточный патрубок.with an excess of layer material through the main overflow pipe.
Частица выгорающего топлива мйжет попасть из центральной и периферийных частей сло в разгрузку основного переточ- ного патрубка, только обойд вертикальную пластину 8 снизу. Это осуществл етс при заданном озолении частиц, поскольку амплитуда вертикальной циркул ции частиц становитс соизмеримой с глубиной погру- жени пластины в кип щий слой.The burnable fuel particle can get from the central and peripheral parts of the layer to the unloading of the main overflow pipe, only bypassing the vertical plate 8 from below. This is carried out at a predetermined particle incineration, since the amplitude of the vertical circulation of particles becomes comparable with the depth of immersion of the plate in the fluidized bed.
Таким образом, выбранна глубина погружени вертикальной пластины в кип щий слой позвол ет стабилизировать размер и степень озолени частиц, выгру- жаемых из сло . Кроме того, поскольку топливо поступает в кип щий слой сверху, установка вертикальной пластины преп тствует пр мому попаданию несгоревших частиц в разгрузку основного переточного патрубка.Thus, the chosen depth of immersion of the vertical plate in the fluidized bed makes it possible to stabilize the size and degree of ash content of the particles discharged from the bed. In addition, since the fuel enters the fluidized bed from above, the installation of a vertical plate prevents the direct entry of unburned particles into the unloading of the main overflow pipe.
Часть циркулирующих в верхней части сло частиц по мере их подсушки и выгорани поднимаетс газами в надслоевое пространство вместе с пылью, содержащейс в исходном топливе или получаемой в результате растрескивани частиц.Part of the particles circulating in the upper part of the layer, as they are dried and burned up, is lifted by gases into the overlayer space along with dust contained in the initial fuel or resulting from particle cracking.
Значительна часть таких частиц улететь из камеры не может, поскольку скорость газов в верхней части расшир ющегос аппарата недостаточна. Избыток таких частиц выгружаетс через дополнительный переточный патрубок.A significant part of such particles cannot escape from the chamber, since the velocity of gases in the upper part of the expanding apparatus is insufficient. An excess of such particles is discharged through an additional transfer nipple.
Таким образом, снабжение аппарата дополнительным переточным патрубком, установленным над первым в той же стенке реакционной камеры, позвол ет своевременно отводить избыточное количество высокозольных частиц средней фракции, которые присутствуют в большом количест- ве в исходном низкосортном топливе и количество которых увеличиваетс за счет термического растрескивани частиц. Такой отвод улучшает работу газового тракта аппарата, а следовательно, способствует повышению надежности, улучшает аэродинамику в надслоевом пространстве за счет ликвидации поршневого режима, что, в свою очередь, способствует улучшению полноты сгорани .Thus, the supply of the apparatus with an additional inlet pipe installed above the first one in the same wall of the reaction chamber allows for timely removal of an excess amount of high-ash particles of the middle fraction, which are present in a large amount in the initial low-grade fuel and the amount of which is increased due to thermal cracking of the particles. . Such a tap improves the operation of the gas path of the apparatus, and therefore contributes to increased reliability, improves aerodynamics in the superlayer space by eliminating the piston mode, which, in turn, improves the completeness of combustion.
Установка в аппарате вертикальной пластины, закрепленной на боковых стенках реакционной камеры, с зазором к газораспределительному устройству и выходным отверсти м переточных патруб- ков обеспечивает повышение полноты сгорани топлива за счет увеличени времени пребывани частиц топлива в реакционной зоне, св занного с удлинением пути движени частиц от точки ввода в реакционнуюThe installation in the apparatus of a vertical plate fixed on the side walls of the reaction chamber, with a gap to the gas distribution device and the outlet openings of the overflow pipes, improves the combustion efficiency of the fuel by increasing the residence time of the fuel particles in the reaction zone associated with entry points into the reaction
камеру до выходных отверстий в переточных патрубках.the chamber to the outlet openings in the overflow pipes.
Снабжение аппарата дополнительным разгрузочным приспособлением с воздушным затвором способствует стабилизации порозности сло за счет разгрузки т желых частиц, улучшает перемешивание сло за счет центрального высокоскоростного потока , что увеличивает врем пребывани частиц в кислородной зоне и способствует повышению полноты сгорани .Supplying the apparatus with an additional air shutter discharging device helps stabilize the porosity of the layer by unloading heavy particles, improves the mixing of the layer due to central high-speed flow, which increases the residence time of the particles in the oxygen zone and contributes to an improved combustion efficiency.
Выполнение стенки реакционной камеры , в которой установлены переточные патрубки , наклоненной под углом 7-15° к вертикальной плоскости позвол ет организовать устойчивое вихревое движение (циркул цию ) частиц в пространстве над кип щим слоем, что, в свою очередь, увеличивает врем пребывани их (частиц) в реакционной зоне и повышает полноту их сгорани .The implementation of the wall of the reaction chamber in which the overflow nozzles are installed, inclined at an angle of 7-15 ° to the vertical plane, makes it possible to organize a stable vortex motion (circulation) of particles in the space above the fluidized bed, which, in turn, increases their residence time ( particles) in the reaction zone and increases the completeness of their combustion.
Величина зазора между нижней кромкой вертикальной пластины и верхней границей газораспределительного устройства, равна 0,4-0,25 Н, вл етс наиболее оптимальной , так как при зазоре, большем 0,4 Н, возможен проскок несгоревших частиц в выходное отверстие основного переточного патрубка. При зазоре, меньшем 0,25 Н, затруднены перемешивание и попадание частиц из центрального объема сло между вертикальной пластиной и выходным отверстием основного переточного патрубка, что затрудн ет выгрузку избыточной массы золы из кип щего сло , а следовательно, ведет к ограничению подачи топлива, уменьшению тепловыделени и снижению мощности аппарата.The gap between the lower edge of the vertical plate and the upper boundary of the gas distribution device, 0.4-0.25 N, is the most optimal, since with a gap larger than 0.4 N, unburned particles may slip into the outlet of the main overflow pipe. When the gap is less than 0.25 N, mixing and penetration of particles from the central volume of the layer between the vertical plate and the outlet of the main overflow pipe is difficult, which makes it difficult to discharge excess mass of ash from the fluidized bed, and therefore leads to a reduction in fuel supply, reducing heat generation and power reduction of the apparatus.
Величина зазора между плоскостью вертикальной пластины и осью выходного отверсти основного переточного патрубка. равна 0,,4 Н, вл етс наиболее оптимальной , так как при зазоре, меньшем 0,2 Н, сказываютс пристенные эффекты, возникает ограничение флуктуации частиц (стесненное движение частиц в объеме сло , образованном зазором), повышенное тепловыделение и спекание материала. При зазоре , большем 0.4 Н, сильно ограничиваетс площадь сло , на которую подаетс сырое топливо из загрузочного узла, что приводит к неравномерному распределению температуры по площади кип щего сло и увеличению недожога топлива.The size of the gap between the plane of the vertical plate and the axis of the outlet of the main overflow pipe. equal to 0,, 4 N, is the most optimal, since at a gap smaller than 0.2 N, near-wall effects appear, particle fluctuations are limited (restricted movement of particles in the bulk of the layer formed by the gap), increased heat generation and sintering of the material. With a gap greater than 0.4 N, the area of the layer to which the raw fuel is fed from the loading unit is severely limited, which leads to an uneven temperature distribution over the area of the fluidized bed and an increase in the underburning of the fuel.
Выполнение выходного отверсти дополнительного переточного патрубка шириной , равной ширине реакционной камеры, обеспечивает более равномерную выгрузку озоленного материала.The execution of the outlet of the additional overflow nozzle with a width equal to the width of the reaction chamber provides a more uniform discharge of the salted material.
Отверстие первого переточного патрубка должно быть локализовано в пространстве на верхней границе кип щего сло , что способствует увеличению времени пребывани крупных частиц в слое и полноты их выгорани .The opening of the first overflow pipe must be localized in the space on the upper boundary of the fluidized bed, which contributes to an increase in the residence time of large particles in the layer and the completeness of their burnout.
При работе аппарата благодар непрерывной выгрузке частиц разных типов из реакционной камеры 1 не происходит их накоплени , стабилизируетс аэродинамическое сопротивление сло и аппарата, обеспечиваетс равномерное распределение газа и температуры по высоте, предотвращаетс спекание.During operation of the apparatus, due to the continuous unloading of particles of different types from the reaction chamber 1, their accumulation does not occur, the aerodynamic resistance of the layer and the apparatus stabilizes, the gas is uniformly distributed over temperature, sintering is prevented.
Пример 1, Высокозольное топливо (промпродукт угл марки Т ЦОФ Чумаков- ска ) с теплотой сгорани 3500 ккал/кг класса 0-25 мм забрасывали на поверхность разогретого до 930-950°С кип щего сло высотой 1000 мм. Порозность сло по оценке в стационарном режиме 0,5-0,6. Избыточное тепло отводилось за счет охлажде- ни сло струей водно-известковой суспензии с концентрацией твердого 300- 400 г/л. В зоне свода поддерживалось разрежение , близкое к нулю. Т желые частицы FeSa. породы и т.п. отводились через разгрузочное (дополнительное) приспособление 9, скорость газа в трубе которого поддерживалась в пределах 15-18 м/с. Часть золы отводилась через переточные патрубки 6 и 7 (первый установлен в 1000 мм от верхней границы газораспределительного устройства , а дополнительный - в 2200 мм). Остальна часть золы отводилась вместе с дымовыми газами, выполн ющими функции газа-теплоносител . Теплонапр жение (газораспределительного устройства-решетки ) составило 6-10 МВт/м2 и измен лось в зависимости от доли мелочи (фракции 0-1 мм) в топливе. Вертикальна пластина была выполнена из жаростойкой стали толщиной 10 мм. Зазор к верхней границе газораспределительного устройства был выбран 330 мм. Зазор по отношению к выходному отверстию основного переточного патрубка 6 составл л 300 мм. Верхн кромка пластины располагалась на высоте 2200 мм от верхней границы газораспределительного устройства и на уровне выходного отверсти дополнительного переточного патрубка 7. Наклон стенки реакционной камеры был равен 11°.Example 1 High-ash fuel (middling of T Choukovsk type T TsOF coal) with a heat of combustion of 3,500 kcal / kg of class 0–25 mm was thrown onto a surface of a boiling bed 1000 mm high to 930–950 ° C. The porosity of the layer is estimated at a steady state of 0.5-0.6. Excess heat was removed by cooling the layer with a jet of water-lime slurry with a solid concentration of 300-400 g / l. A vacuum close to zero was maintained in the arch zone. FeSa solid particles. breeds, etc. discharged through the discharge (additional) device 9, the gas velocity in the pipe of which was maintained in the range of 15-18 m / s. Part of the ash was discharged through the overflow nozzles 6 and 7 (the first one was installed 1000 mm from the upper boundary of the gas distribution device, and the additional one - 2200 mm). The rest of the ash was discharged along with flue gases, which function as a heat transfer gas. The thermal stress (gas distribution device-lattice) was 6–10 MW / m2 and changed depending on the fraction of fines (fraction 0–1 mm) in the fuel. The vertical plate was made of heat-resistant steel with a thickness of 10 mm. The clearance to the upper boundary of the gas distribution device was chosen to be 330 mm. The gap with respect to the outlet of the main transfer pipe 6 was 300 mm. The upper edge of the plate was located at a height of 2200 mm from the upper boundary of the gas distribution device and at the level of the outlet of an additional overflow pipe 7. The slope of the wall of the reaction chamber was 11 °.
Общий КПД топочного устройства при коэффициенте избытка воздуха 1,2 составил приблизительно 85%. Сжигание промпро- дукта примерно такого качества при тех жеThe overall efficiency of the combustion device with an air excess factor of 1.2 was approximately 85%. The combustion of industrial products of approximately the same quality with the same
услови х, но без использовани вертикальной пластины, дополнительного переточного патрубка и дополнительного разгрузочного приспособлени увеличивает потери в материале перелива в 2-2,5 раза.conditions, but without using a vertical plate, an additional overflow pipe and an additional unloading device, increases losses in overflow material by 2-2.5 times.
Пример 2.В том же топочном устройстве сжигали подмосковный уголь (шахта Бельковска ) с теплотой сгорани 2130- 2380 ккал/кг класса 0-25 мм. РасположениеExample 2. In the same furnace device, coal near Moscow (the Belkovsk mine) was burned with a heat of combustion of 2130-2380 kcal / kg of class 0-25 mm. Location
вертикальной пластины и других основных узлов такое же, как в примере 1. Слой охлаждали потоком воды, направленным встречно псевдоожижающему воздуху. Сжигание осуществл ли с коэффициентом избыткаthe vertical plate and the other major assemblies are the same as in example 1. The layer was cooled with a stream of water directed oppositely to the fluidizing air. Incineration was carried out with an excess ratio.
воздуха 1,3. Теплонапр жение решетки 4,65 МВт/м2.air 1.3. The thermal voltage of the grating is 4.65 MW / m2.
Потери тепла с механическим недожогом составили: в уносе - 5,4%; в переливе (перетоке) - 0,8%. При сжигании без испольэовани вертикальной пластины, дополнительного переточного патрубка и дополнительного разгрузочного приспособлени механической недожог в переливе увеличиваетс до 3,6%.Heat losses from mechanical underburning were: in ablation - 5.4%; in the overflow (overflow) - 0.8%. When burning without using a vertical plate, an additional overflow pipe and an additional unloading device, mechanical underburning in overflow increases to 3.6%.
Таким образом, предлагаемый аппаратThus, the proposed apparatus
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894685412A SU1719781A1 (en) | 1989-02-28 | 1989-02-28 | Fluidized-bed apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894685412A SU1719781A1 (en) | 1989-02-28 | 1989-02-28 | Fluidized-bed apparatus |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1719781A1 true SU1719781A1 (en) | 1992-03-15 |
Family
ID=21444801
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU894685412A SU1719781A1 (en) | 1989-02-28 | 1989-02-28 | Fluidized-bed apparatus |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1719781A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2009315206B2 (en) * | 2008-11-17 | 2013-07-04 | Ihi Corporation | Fluidized bed device |
-
1989
- 1989-02-28 SU SU894685412A patent/SU1719781A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 898960. кл. F 23 В 7/00, 1976. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2009315206B2 (en) * | 2008-11-17 | 2013-07-04 | Ihi Corporation | Fluidized bed device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR910007600B1 (en) | Combustion Method of Alkaline Containing Fuel | |
| US4253409A (en) | Coal burning arrangement | |
| KR100306026B1 (en) | Method and apparatus for driving a circulating fluidized bed system | |
| RU2159896C2 (en) | Fluidized-bed thermal reaction unit | |
| US4303023A (en) | Fluidized bed fuel burning | |
| US5401130A (en) | Internal circulation fluidized bed (ICFB) combustion system and method of operation thereof | |
| US4683840A (en) | Boiler with a circulating fluidized bed | |
| JPH11501116A (en) | Method and apparatus for utilizing biofuel or waste material for energy production | |
| EP2668444B1 (en) | Method to enhance operation of circulating mass reactor and reactor to carry out such method | |
| US5005528A (en) | Bubbling fluid bed boiler with recycle | |
| JPH0370124B2 (en) | ||
| US6709636B1 (en) | Method and apparatus for gasifying fluidized bed | |
| WO1999023431A1 (en) | Fluidized bed gasification combustion furnace | |
| CA1332685C (en) | Composite circulating fluidized bed boiler | |
| US4502397A (en) | Pre-drying fuel in steam generator with integral down-draft dryer | |
| US5039301A (en) | Fluidized bed furnace | |
| SU1719781A1 (en) | Fluidized-bed apparatus | |
| JP3770653B2 (en) | Gasification combustion method using fluidized bed furnace | |
| US4480557A (en) | Steam generator with integral down-draft dryer | |
| GB2049134A (en) | Fluidized bed fuel burning | |
| JP3913229B2 (en) | Circulating fluid furnace | |
| RU2132512C1 (en) | Vortex combustion chamber | |
| RU2127399C1 (en) | Method and cyclone precombustion chamber of boiler for burning pulverized fuel | |
| JPH109511A5 (en) | ||
| RU2032125C1 (en) | Primary furnace |