SU1627568A1 - Method for producing liquid refining slag and slag-metal alloying composition - Google Patents
Method for producing liquid refining slag and slag-metal alloying composition Download PDFInfo
- Publication number
- SU1627568A1 SU1627568A1 SU884602186A SU4602186A SU1627568A1 SU 1627568 A1 SU1627568 A1 SU 1627568A1 SU 884602186 A SU884602186 A SU 884602186A SU 4602186 A SU4602186 A SU 4602186A SU 1627568 A1 SU1627568 A1 SU 1627568A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- mixture
- slag
- burning
- combustion
- atmosphere
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 45
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims description 9
- 238000007670 refining Methods 0.000 title claims description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 title abstract description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 14
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 claims description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 4
- LKPLKUMXSAEKID-UHFFFAOYSA-N pentachloronitrobenzene Chemical compound [O-][N+](=O)C1=C(Cl)C(Cl)=C(Cl)C(Cl)=C1Cl LKPLKUMXSAEKID-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 abstract 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 7
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 4
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 3
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 3
- VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N sodium nitrate Inorganic materials [Na+].[O-][N+]([O-])=O VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 2
- 239000004317 sodium nitrate Substances 0.000 description 2
- 235000010344 sodium nitrate Nutrition 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- YPFNIPKMNMDDDB-UHFFFAOYSA-K 2-[2-[bis(carboxylatomethyl)amino]ethyl-(2-hydroxyethyl)amino]acetate;iron(3+) Chemical compound [Fe+3].OCCN(CC([O-])=O)CCN(CC([O-])=O)CC([O-])=O YPFNIPKMNMDDDB-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-RKEGKUSMSA-N Calcium-47 Chemical compound [47Ca] OYPRJOBELJOOCE-RKEGKUSMSA-N 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000029142 excretion Effects 0.000 description 1
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 230000001020 rhythmical effect Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- AYEKOFBPNLCAJY-UHFFFAOYSA-O thiamine pyrophosphate Chemical compound CC1=C(CCOP(O)(=O)OP(O)(O)=O)SC=[N+]1CC1=CN=C(C)N=C1N AYEKOFBPNLCAJY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии, ч частности к внепеч- ной обработке и легированию стали. Цель - исключение выбросов в атмосферу цеха продуктов сгорани смеси. Способ осуществл ют путем ввода экзотермической смеси в ковш. При этом отношение скорости подачи смеси к скорости ее горени составл ет 0,8- 1,5. Ввод смеси осуществл ют в ста- леразливочный ковш с температурой внутренней поверхности, равной или выше температуры ее воспламенени 650-1100 С. Способ может быть использован при сжигании экзотермических смесей с термичностью не менее 2500 кДж/кГс Способ вл етс экологичным , Ток позвол ет полностью исключить выбивание газообразных про- дукю горени экзотермической смеси в атмосферу цеха. 1 з.пс ф-лы, 1 табл. S (Г)The invention relates to ferrous metallurgy, in particular, to secondary treatment and alloying of steel. The goal is to eliminate emissions of the mixture combustion products into the atmosphere. The method is carried out by introducing an exothermic mixture into the ladle. The ratio of the feed rate of the mixture to the speed of its combustion is 0.8-1.5. The mixture is introduced into a steel ladle with an internal surface temperature equal to or higher than its ignition temperature of 650-1100 ° C. The method can be used when burning exothermic mixtures with a thermal capacity of at least 2500 kJ / kGs. The method is environmentally friendly. exclude dislodging of gaseous combustion products of the exothermic mixture into the atmosphere of the workshop. 1 z.ps f-crystals, 1 tab. S (Y)
Description
Изобретение относитс к черной металлургии, в частности к внепечной обработке и легированию сталисThis invention relates to ferrous metallurgy, in particular to secondary treatment and alloying of steel.
Цель изобретени - исключение выбросов в атмосферу цеха продукте сгорани смеси оThe purpose of the invention is the elimination of emissions into the atmosphere of the combustion product of the mixture of
Способ заключаетс в том, что экзотермическую смесь загружают в ста- лераэливочный ковш при отношении скорости подачи к скорости ее горени 0,8-1,5. Температура внутренней поверхности сталеразливочного ковша равна или выше температуры ее вос- пламенрни .The method consists in loading the exothermic mixture into a steel-ladle ladle with a feed-to-burn ratio of 0.8-1.5. The temperature of the inner surface of the casting ladle is equal to or higher than the temperature of its ignition.
Выброс продуктов сжигани смеси в атмосферу обусловлен тем, что скорость горени смеси во времени непосто нна и измен етс от нул в начале процесса по параболическому закону, достигал максимума в середине процесса . Поскольку дл обеспечени высокопроизводительной и ритмичной работыThe discharge of the products of combustion of the mixture into the atmosphere is due to the fact that the rate of combustion of the mixture over time is not constant and changes from zero at the beginning of the process according to a parabolic law, reaching a maximum in the middle of the process. Since to ensure high performance and rhythmic operation
сталеплавильных агрегатов требуетс steelmaking units required
достаточно высока средн скорость горени (/500 кг/мин при обработке стали в 150 т агрегатах и даже до 1000 кг/мин-при агрегатах емкостью 300 т), то в периоды, близкиеThe average burning rate is quite high (/ 500 kg / min when processing steel in 150 t units and even up to 1000 kg / min - with units with a capacity of 300 t), then in periods close to
ОЪ ND J СЛОЪ ND J СЛ
О5 00O5 00
к середине процесса, максимальна скорость возрастает в 1,5-2,0 раза. Соответственно увеличиваетс и интенсивность газовыделений, что затрудн ет организацию отвода продуктов горени через газоочистку в моменты такого пикового выделени . Конечно, можно устанавливать т годуть вые средства в расчете на максималь- кую интенсивность гаэовыделени , но это приводит к необходимости неоправданного увеличени размеров газоходов1 и мощности т годутьевых средств.by the middle of the process, the maximum speed increases 1.5-2.0 times. Accordingly, the intensity of gas release increases, which makes it difficult to organize the removal of combustion products through gas cleaning at the moments of such peak emission. Of course, it is possible to set fuel consumption based on the maximum intensity of gas excretion, but this leads to the need for an unjustified increase in the size of gas ducts 1 and power t of fuel consumption resources.
При вводе всей порции смеси и ее воспламенении от постороннего источника требуетс , чтобы температура поверхности футеровки ковша была не выше температуры воспламенени смеси, т„е„ не выше 650 - 750°С, во избежание ее воспламенени до момента постановки ковша со смесью под зонт установки отвода продуктов горени с When entering the entire batch of mixture and its ignition from an external source, it is required that the temperature of the surface of the lining of the bucket be no higher than the ignition temperature of the mixture, i.e. not higher than 650 - 750 ° C, in order to avoid its ignition until the bucket is set with the mixture under the umbrella of the installation removal of combustion products with
Это существенно усложн ет работу в современных электросталеплавильных и конвертерных цехах, где в результате интенсивного графика выпусков температуры внутренней поверхности футеровки достигает 800 - 1000°С., и поэтому приходитс увеличивать парк ковшей и иметь дополнительные стенды дл охлаждени ковшей,.This significantly complicates the work in modern electric steelmaking and converter workshops, where, as a result of an intensive schedule of temperature releases, the inner surface of the lining reaches 800-1000 ° C, and therefore it is necessary to increase the bucket park and have additional stands for cooling the buckets ,.
При основной футеровке сталераз- ливочных ковшей невозможно примен ть технологию, так как дл обеспечени высокой стойкости температура футеровки не должна быть ниже 800 - 900°С0During the main lining of steel casting buckets, it is impossible to apply the technology, since to ensure high durability, the lining temperature should not be lower than 800 - 900 ° C0
Нижний предел-отношени скоростей (0,8) обусловлен тем, что при более низкой скорости подачи смеси возрастает продолжительность формировани пшака, а следовательно, снижаетс температура получаемого шлака, что приводит к повышению его в зкости.The lower limit of the velocity ratio (0.8) is due to the fact that at a lower feed rate the mixture increases the duration of the formation of pshak, and consequently, the temperature of the resulting slag decreases, which leads to an increase in its viscosity.
В таблице приведены результаты экспериментов по выбору оптимального соотношени скоростей подачи и горени смеси.The table shows the results of experiments on the choice of the optimal ratio of the feed and combustion rates of the mixture.
В опытах 4-6, 10-16, 20-28 отношение скорости подачи и скорости горени смеси равно 0,8-1,5, в этом случае получаютс хорошие физико- химические свойства пшака (в зкость 0,2-0,3 П) и исключаетс выделение в атмосферу цеха продуктов горени смеси.In experiments 4-6, 10-16, 20-28, the ratio of the feed rate and the burning rate of the mixture is 0.8-1.5; in this case, good physicochemical properties of the pshak are obtained (viscosity 0.2-0.3 P ) and the release into the atmosphere of the combustion products of the mixture is excluded.
В опытах 1-3, 9, i9 скорость подачи смеси в ковш меньше, чем скорость ее горени (отношение скорости подачи к скорости горени смеси меньше 0,8). В этом случае ухудшаютс физико-химические свойства (в зкость 0,4 0,5 П) получаемого шлака вследствие понижени его температуры, уменьша- етс производительность установки, а также происходит перемещение фронта горени смеси в зону подающего смесь механизмаIn experiments 1-3, 9, i9, the feed rate of the mixture into the bucket is less than its burning rate (the ratio of the feed rate to the burning rate of the mixture is less than 0.8). In this case, the physicochemical properties (viscosity 0.4 0.5 P) of the resulting slag deteriorate due to a decrease in its temperature, the capacity of the installation decreases, and the combustion front of the mixture moves to the feed zone of the mixture
В опытах 7,8,17,18,29,30 отношение скорости подачи смеси в ковш к скорости ее горени больше 1,5. В этом случае резко увеличиваетс количество продуктов сгорании смеси в кошпе, в результате чего устаноъка не обеспечивает их эвакуации и происходит загр знение атмосферы цеха.In experiments 7,8,17,18,29,30, the ratio of the mixture feed rate to the ladle to the speed of its combustion is greater than 1.5. In this case, the number of products of combustion of the mixture in the boiler room dramatically increases, as a result of which the installation does not ensure their evacuation and contamination of the workshop atmosphere occurs.
Пример. Получение жидкого рафинировочного шлака. Жидкий рафинировочный шлак получают из самоплавкой экзотермической смеси содержащей, вес. %: горючее - отсевы алюминиевой стружки 19-21; окислитель - натриева селитра 18-20; инрртные (шлакообраэующие материалы - ИЗРЗСТЬ 57-60; плавиковый шпат 2. Каждый из используемых компонентов соответствует ТУ или ГОСТам на них с При смешивании компонентов в смесителе в указанных соотношени х получаетс экзотермическа смесь, особенностью которой вл етс возможность самопроизвольного горени (после инициировани реакции) и получение жидкого рафинировочного шпакExample. Receiving liquid refining slag. Liquid refining slag is obtained from a self-melting exothermic mixture containing, by weight. %: fuel - screenings of aluminum shavings 19-21; oxidant - sodium nitrate 18-20; orbital (slag-forming materials - SIZE 57-60; fluorspar 2. Each of the components used corresponds to specifications or state standards on them. and obtaining liquid refining putty
Смесь указанного выше состава в герметическом контейнере доставл ют в сталеплавильный цех и перегружают в расходный бункер, из которого чере дозатор шихту (смесь) подают в пустой стамеразливочный ковш, предвари- тепьно установленный пор выт жным зонтом Температура внутренней поверхности ковша ,The mixture of the above composition in an airtight container is delivered to the steel-smelting workshop and transferred to a feed bin, from which a batcher of the charge (mixture) is fed to an empty steel-teeming ladle, pre-installed by an exhaust umbrella.
Общий удельный расход смеси составл ет 20 кг/т стали, т„е0 дл обработки одной плавки (150 т стали) в стапераэливочный ковш ввод т 3000 кг экзотермической смеси. При соотношении скорости подачи смеси к скорости ее горени 0,8-1,5, а скорости горени 300 кг/мин з течение 10 мин получают 2550 кг жидкого рафинировочного шлака с необходимыми физико-химическими свойствами. В св зи с тем,The total specific consumption of the mixture is 20 kg / t of steel, and t e0 to process one heat (150 tons of steel), a 3000 kg exothermic mixture is introduced into the casting ladle. When the ratio of the feed rate of the mixture to the burning rate is 0.8-1.5, and the burning rate is 300 kg / min, 2550 kg of liquid refining slag with the required physicochemical properties is obtained within 10 minutes. Due to the fact
что в составе смеси в качестве, окислител применена натриева селитра, в процессе взаимодействи ее с горючим компонентов (алюминием), кроме глинозема, образуютс также газообразные продукты реакции, как Ка.О и азот, а также имеет место унос мелкой фракции (пыли) с восход щими газообразными продуктами. Общие потери составл ют около 15%, т.еа из 3000 кг экзотермической смеси образуетс 2550 кг жидкого рафинировочного шлака.that sodium nitrate was used as an oxidizing agent in the process, in the process of its interaction with the fuel components (aluminum), in addition to alumina, gaseous reaction products, such as Ca.O and nitrogen, are also formed, as well as ascending gas products. The total loss is about 15%, i.e. out of 3000 kg of the exothermic mixture, 2550 kg of liquid refining slag is formed.
Состав шихты дл получени шлако- металлической лигатуры приводитс ниже дл случа использовани вана- дийсодержащей золы ГРЭС, образующейс при сжигании мазута, вес.%: зола ГРЭС 30, известь 30, отсевы алюминиевой стружки 40о В качестве материалов дл приготовлени шихты используют отходы различных производст зола ГРЭС - продукт сжигани мазута, образующийс при очистке поверхностей нагрева котлов, известь - отсев (менее 10 мм) металлургической извести , отсевы стружки - фракци менее 3 мм алюминиевой стружки, не используема при получении вторичного алюмини , Зола ГРЭС содержит 25- 35% окислов ванади , 5-7% никел и 15-30% железа,. Шихту готов т смешением компонентов и загружают в расходный бункер, из которого через дозатор подают в сталеразлнвочньй ковш, наход щийс под выт жкой. При горении смеси образуетс металлическа жидка лигатура, содержаща , %: ва1627568The composition of the charge for the production of slag-metal alloy is given below for the case of using vanadium-containing GRES ash generated during the combustion of fuel oil, wt.%: Ash GRES 30, lime 30, screenings of aluminum chips 40o Waste materials from various ash productions are used GRES is the product of fuel oil combustion, which is formed during the cleaning of the heating surfaces of boilers, lime - screenings (less than 10 mm) of metallurgical lime, chip screenings - a fraction less than 3 mm of aluminum chips, not used upon receipt toricity aluminum TPP ash comprises 25- 35% of oxides of vanadium, 5-7% nickel and 15-30% iron ,. The mixture is prepared by mixing the components and loaded into a feed hopper, from which it is fed through a dispenser into a steel bucket under the hood. When burning the mixture, a metallic liquid master alloy is formed, containing,%: ba1627568
00
надий 40, никель 15, железо 35 и алюминий 10 в количестве 470 кг из т шихты; жидкий шлак состава, %: окислы кальци 47, алюмини 37, кремни 8, натри 5 и остальное 3 ( окислы железа, магни , марганца, ванади , сера и др.) в количестве 520 кг на 1 т шихты; газообразные компоненты - продукты разложени гидратов, карбонатов и сульфатов в количестве Ю кг/т состава, %: влага 30, углекислый газ 20, двуокись серы 50,nadium 40, nickel 15, iron 35 and aluminum 10 in the amount of 470 kg from the charge batch; liquid slag composition,%: oxides of calcium 47, aluminum 37, silicon 8, sodium 5 and the rest 3 (oxides of iron, magnesium, manganese, vanadium, sulfur, etc.) in an amount of 520 kg per 1 ton of charge; gaseous components - decomposition products of hydrates, carbonates and sulfates in the amount of 10 kg / ton of composition,%: moisture 30, carbon dioxide 20, sulfur dioxide 50,
Предлагаемый способ может быть использован при сжигании экзотермичес- .:их смесей с термнчностью не менее 2500 кДж/кг, т,е0 практически любого составаThe proposed method can be used when burning exothermic.: Their mixtures with a thermal capacity of at least 2500 kJ / kg, t, e0 of almost any composition
2020
ФормуForm
изобретени the invention
5five
00
5five
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884602186A SU1627568A1 (en) | 1988-11-05 | 1988-11-05 | Method for producing liquid refining slag and slag-metal alloying composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884602186A SU1627568A1 (en) | 1988-11-05 | 1988-11-05 | Method for producing liquid refining slag and slag-metal alloying composition |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1627568A1 true SU1627568A1 (en) | 1991-02-15 |
Family
ID=21407963
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU884602186A SU1627568A1 (en) | 1988-11-05 | 1988-11-05 | Method for producing liquid refining slag and slag-metal alloying composition |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1627568A1 (en) |
-
1988
- 1988-11-05 SU SU884602186A patent/SU1627568A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР М 1044641, кги С 7/00, 1983 Авторское свидетельство СССР Н 235786, кло С 21 С 5/54, 1966. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPWO2014112432A1 (en) | Converter steelmaking | |
| CA2286221A1 (en) | Desulfurizing mix and method for desulfurizing molten iron | |
| US4295882A (en) | Steel making process | |
| RU2067998C1 (en) | Method of blast furnace washing | |
| US2906616A (en) | Method for desulfurizing molten metal and in particular liquid pig iron | |
| US3897244A (en) | Method for refining iron-base metal | |
| SU1627568A1 (en) | Method for producing liquid refining slag and slag-metal alloying composition | |
| CA1102555A (en) | Process and agent for the desulphurization of iron based melts | |
| CN85106853A (en) | The method of refining molten metal | |
| JP3711835B2 (en) | Sintering agent for hot metal dephosphorization and hot metal dephosphorization method | |
| RU2023044C1 (en) | Briquet for deoxidation and modification of steel and cast iron | |
| USRE29567E (en) | Method of refining steel | |
| US2643185A (en) | Cupola melting of cast iron | |
| KR100349160B1 (en) | Converter refining method for manufacturing low carbon steel | |
| JP2000129329A (en) | Method for dephosphorizing molten iron | |
| SU1682401A1 (en) | Slag forming mixture for metal refining | |
| JP2006009146A (en) | Hot metal refining method | |
| JPH11172313A (en) | Hot metal removal method | |
| SU1632981A1 (en) | Method of converter steelmaking from phosphoric iron | |
| SU1067059A1 (en) | Pulverulent mix for dephosphorizing steel | |
| US3883347A (en) | Slag-forming agent for steelmaking | |
| SU1313879A1 (en) | Method for melting steel | |
| JPH09118911A (en) | Granular state complex refining material | |
| JPS6225724B2 (en) | ||
| RU2194772C2 (en) | Method of steel melting |