SU1610197A1 - Method of processing zinc-containing waste of metallurgical technology - Google Patents
Method of processing zinc-containing waste of metallurgical technology Download PDFInfo
- Publication number
- SU1610197A1 SU1610197A1 SU884457146A SU4457146A SU1610197A1 SU 1610197 A1 SU1610197 A1 SU 1610197A1 SU 884457146 A SU884457146 A SU 884457146A SU 4457146 A SU4457146 A SU 4457146A SU 1610197 A1 SU1610197 A1 SU 1610197A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- waste
- zinc
- production
- furnace
- oil
- Prior art date
Links
- 239000002699 waste material Substances 0.000 title claims abstract description 99
- 239000011701 zinc Substances 0.000 title claims abstract description 58
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 57
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 57
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 36
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 34
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 30
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims abstract description 22
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000000859 sublimation Methods 0.000 claims abstract description 14
- 230000008022 sublimation Effects 0.000 claims abstract description 14
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 12
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 12
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 11
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000005997 Calcium carbide Substances 0.000 claims abstract description 9
- CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N tert-butyl 2-[2-[2-[2-[bis[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]amino]-5-bromophenoxy]ethoxy]-4-methyl-n-[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]anilino]acetate Chemical compound CC1=CC=C(N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)C(OCCOC=2C(=CC=C(Br)C=2)N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)=C1 CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims abstract description 5
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 3
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 claims description 2
- ZXVONLUNISGICL-UHFFFAOYSA-N 4,6-dinitro-o-cresol Chemical compound CC1=CC([N+]([O-])=O)=CC([N+]([O-])=O)=C1O ZXVONLUNISGICL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 claims 1
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 10
- 238000011084 recovery Methods 0.000 abstract description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 9
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 abstract description 7
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 abstract description 5
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 abstract description 5
- 238000004821 distillation Methods 0.000 abstract description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 5
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000010731 rolling oil Substances 0.000 abstract 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 32
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 22
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 17
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 7
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 4
- 150000003752 zinc compounds Chemical class 0.000 description 4
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 3
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 2
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 235000014692 zinc oxide Nutrition 0.000 description 2
- YPFNIPKMNMDDDB-UHFFFAOYSA-K 2-[2-[bis(carboxylatomethyl)amino]ethyl-(2-hydroxyethyl)amino]acetate;iron(3+) Chemical compound [Fe+3].OCCN(CC([O-])=O)CCN(CC([O-])=O)CC([O-])=O YPFNIPKMNMDDDB-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 229910014813 CaC2 Inorganic materials 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 1
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L calcium carbonate Substances [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000010216 calcium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 239000000499 gel Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical class [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 1
- 235000011160 magnesium carbonates Nutrition 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000010742 number 1 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000037361 pathway Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000004451 qualitative analysis Methods 0.000 description 1
- 238000004445 quantitative analysis Methods 0.000 description 1
- 239000012261 resinous substance Substances 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 1
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 239000010913 used oil Substances 0.000 description 1
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к переработке цинксодержащих отходов - шламов и пылей мокрых и сухих газоочисток доменного, сталеплавильного и электросталеплавильного производств и может быть использовано в черной и цветной металлургии. Цель изобретени - интенсификаци процессов восстановлени и возгонки цинка, экономи твердого топлива-восстановител , повышение степени обесцинковани отходов и обеспечение возможности получени из них товарного железосодержащего продукта - сырь дл доменного и сталеплавильного производств. Шлам металлургического производства сгущают, обезвоживают на вакуум-фильтре и высушивают до содержани влаги 6-10 мас.%. К отходам добавл ют обезвоженные маслоокалиносодержащие отходы прокатного производства в соотношении 0,1-0,5:1 к массе цинксодержащих отходов, затем добавл ют отходы обжига доломита или отходы производства извести или карбида кальци . Полученную смесь загружают в печь и обрабатывают продуктами сжигани природного газа или топливной фракции перегонки жидких обезвоженных маслоотходов прокатного производства при температуре отход щих продуктов обработки 450-700°С. 1 табл.The invention relates to the processing of zinc-containing waste — sludges and dusts of wet and dry gas cleaning of the blast-furnace, steel-smelting and electric-smelting production and can be used in ferrous and non-ferrous metallurgy. The purpose of the invention is to intensify the processes of recovery and sublimation of zinc, saving solid fuel-reducing agent, increasing the degree of dezincification of the waste and providing the possibility of obtaining from them a commercial iron-containing product - a raw material for blast-furnace and steelmaking. Metallurgical production sludge is thickened, dried on a vacuum filter and dried to a moisture content of 6-10% by weight. Dehydrated oil-alkaline rolling waste in a ratio of 0.1-0.5: 1 to the mass of zinc-containing waste is added to the waste, then dolomite roasting waste or lime or calcium carbide production waste is added. The resulting mixture is loaded into the furnace and treated with the products of the combustion of natural gas or the fuel fraction by distillation of liquid dehydrated rolling oil waste at a temperature of waste processing products of 450-700 ° C. 1 tab.
Description
Изобретение относитс к переработке цинк соде ржаю,их отходов - шламов и гщлей мокрых и сухих газоочисток доменного, сталеплавильного и элек- тросталеплавильНого производств и Может быть использовано в черной и цветной металлургии.The invention relates to the processing of zinc soda, their waste - sludge and gels of wet and dry gas cleaning of blast-furnace, steel-smelting and electric steel-making industries and Can be used in ferrous and non-ferrous metallurgy.
Цель изобретени - интенсификаци процессов восстановлени -и возгонки цинка, экономии твердого топлива - восстановител , повышение степени обёсцинковани отходов и обеспечени возможности получени из них товарного железосодержащего продукта - сырь дл доменного и сталеплавильного производств. Сущность способа состоит в том, что цинксодержащий шлам сгущают, обезвоживают и высушивают до содержани влаги в нём 6-10 мас.%, послеThe purpose of the invention is to intensify the processes of reduction and sublimation of zinc, to save solid fuel - a reducing agent, to increase the degree of debonding of the waste and to ensure the possibility of obtaining a commercial iron-containing product from them - a raw material for blast furnace and steelmaking. The essence of the method is that the zinc-containing sludge is thickened, dehydrated and dried to a moisture content of 6-10% by weight, after
3131
чего добавл ют обезвоженные масло- окалиносодержащие отходы прокатного производства в соотношении О,1-0, к массе цинксодержащих отходов,.затем к цинксодержащим отходам добавл ют отходы обжига доломита или отходы производства извести или карбида кальци в соотношении 0,03-0,15 :1 к массе цинксодержащих отходов, полученную смесь обрабатывают продуктами .сжигани природного газа или топливной фракции перегонки жидких обезвоженных маслоотходов прокатного Производства с коэффициентом расхода воздуха 0,5-0,9 и температурой 1150-1450 с при разрежении в системе 15-160 Па и температуре отход щих продуктов обработки 450-700 С.Dehydrated oil-scale-containing rolling waste in a ratio of 0 to 1-0 is added to the mass of zinc-containing waste, then waste of dolomite or waste of lime or calcium carbide is added to the zinc-containing waste in a ratio of 0.03-0.15. 1 to the mass of zinc-containing waste, the mixture obtained is treated with natural gas or fuel fraction distillation of liquid dehydrated oil production oil from rolling Production with an air flow rate of 0.5-0.9 and a temperature of 1150-1450 s in the rarefaction uu system 15-160 Pa and a temperature of 450-700 C. The exhaust treatment products
Приведенна последовательность операций позвол ет создать оптимальные услови дл полного удалени соединений цинка и других вредных компонентов (например, соединени свинца и других цветных металлов) из цинксодержащих отходов металлургического производства .и получить окускованный железосодержащий продукт ,, который можно непосредственно использоватЬ;. мину аглофабрику, в доменном или сталеплавильном производствах , например.,5 в качестве же- лезофлюса в конвертерном производстве стали.The sequence of operations allows you to create optimal conditions for the complete removal of zinc compounds and other harmful components (for example, compounds of lead and other non-ferrous metals) from zinc-containing metallurgical wastes and obtain an agglomerated iron-containing product, which can be directly used ;. Mine sinter plant, in a blast furnace or steelmaking, for example., 5 as iron flux in converter steel production.
Така подготовка способствует образованию сьгаучей гомогенной массы смеси цинксодержащих отходов металлургического производства, масло- окалиносодержащих отходов прокатного производства и отходов обжига доломита или о .гходов производства извести или карбида кальци , использованию вместо дорогосто щего и дефицитного твердого топлива-восстановител (кокс, уголь) жидко.го углеродсо- держаю,его восстановител из отходов, проведению с более высокой скоростью процессов восстановител и возгонки цинка.из отходов с повьшенным содержанием оксидов .железа, более высокой степени извлечени (обесцинковани ) из отходов цинка .и других вредных примесей (например, свинец, кадмий, сера), более высокой степени металлизации (восстановление оксидов железа до свободного металла), получению товарного железосодержащего продукта - сырь дл доменного и стале- плавильного производств.Such preparation contributes to the formation of a hot homogeneous mass of a mixture of zinc-containing metallurgical wastes, oil-scale-containing rolling wastes and dolomite roasting waste or about lime or calcium carbide production pathways, to use instead of expensive and scarce solid reducing fuel (coke, coal) liquid. carbon dioxide, its reducing agent from waste, carrying out the processes of reducing agent and sublimation of zinc at a higher rate. iron oxides, a higher degree of extraction (dezincification) from zinc wastes and other harmful impurities (for example, lead, cadmium, sulfur), a higher degree of metallization (reduction of iron oxides to free metal), the production of a salable iron-containing product - raw materials blast-furnace and steel-smelting production.
01970197
4four
Сгущение, обезвоживаний и высушивание шлама до содержани в нам влаги 6-10 мас.% позвол ют при смешивании с маслоокалиносодержащими от- ходами прокатного производства и отходами обжига доломита или отходами производства извести или карбида кальци в предложенных соотношени х разQ мельчить шлам и получить равномерную по крупности и фазовому составу отдельных кусков смесь; создают оптимальную поверхность контакта цинксодержащих отходов с жидким восстано вителем (органическими соединени ми отработанных масел) и отходами обжига доломита или отходами производства извести или карбида кальци , что способствует значительному повышениюThe thickening, dewatering and drying of the sludge to a moisture content of 6–10 wt% in us allows, when mixed with the oil-alumina-containing rolling production waste and dolomite roasting waste or lime or carbide production waste, in the ratios proposed to reduce the sludge and get uniform size and phase composition of individual pieces of the mixture; create an optimal contact surface of zinc-containing wastes with a liquid reducing agent (organic compounds of waste oils) and dolomite roasting wastes or wastes of lime or calcium carbide production, which contributes to a significant increase in
Q степени обесцинковани отходов и обеспечивает возможность получени из отходов окускованного товарного железосо держалке го продукта.The degree of de-zincing of the waste and provides the possibility of obtaining from the waste agglomerated iron product carrier.
Добавление к цинксодержащим отхо5 дам о безвоженных маслоокалиносодер- жащих отходов прокатного производства в соотношении 0,1-0,5:1 к массе цинксодержащих отходов способствует увеличению поверхности контакта цинк- содержащих отходов с восстановителем (уг..перодсодержа1. ще соединени жид- ких масел и продукты их пиролиза), что позвол ет повысить скорость вое- сТанов.пени и возгона цинка и сте-. пень обесцинковани отходов, а ;так5 же экономить твердое топливо-восста- . новитель.Adding to the zinc-containing waste of dry, oil-alumina-containing rolling waste in a ratio of 0.1-0.5: 1 to the weight of zinc-containing waste contributes to an increase in the contact surface of zinc-containing waste with a reducing agent (coal-oil containing oil). and products of their pyrolysis), which allows to increase the speed of military fuel and zinc sublimation and stems. stub dezincification waste, and; also 5 save a solid fuel-recover-. novitel.
Добавление к цинксодержащим отходам отходов обжига доломита или отходов производства извести или карбида кальци в соотношении 0,03- 0,15:1 вызывает разложение трудно- восстановимых соединений цинка (фер- ритов, силикатов, сульфидов и др.) с выделением оксидов цинка и железа , повышает температуру плавлени смеси, в результате чего в зоне восстановлени металла не образуетс оплавленного материала, что способствует увеличению скорости восстановлени и возгонки цинка из отходов и повышение степени их обесцинковани . Кроме того, добавки в указанномAdding dolomite or lime or calcium carbide production waste to the zinc-containing waste in the ratio of 0.03-0.15: 1 causes the decomposition of difficult-to-recover zinc compounds (ferrites, silicates, sulfides, etc.) with the release of zinc and iron oxides raises the melting point of the mixture, as a result of which no melted material is formed in the reduction zone of the metal, which contributes to an increase in the rate of reduction and sublimation of zinc from waste and an increase in their zinc depletion. In addition, the additives in the specified
соотношении позвол ют получить КОthe ratio allows to obtain KO
нечный железосодержащий продукт в виде окускованной массы с металлургическими свойствами, соответств ующими современным требовани м, предъ вл емымиa non-ferrous iron-containing product in the form of an agglomerated mass with metallurgical properties that meet modern requirements
к железосодержащему сырью дл доменного и сталеплавильного производстваto iron-containing raw materials for blast-furnace and steel-making
Обработка полученной продуктами сжигани природного газа и или топливной фракции перегонки жидких обезвоженных маслоотходов прокатного производства с коэффициентом расхода воздуха 0,5-0,9 и температурой 1150-1450 С вызывает практически полное восстановление железа из его оксидов, создает благопри Ф- ные услови дл пиролиза масел смеси отходов с образованием восстановителей , в основном, оксида углерода и водорода, что способствует увеличению скорости восстановлени цинка и его возгонки и степени обесцинко- вани отходов.The processing of natural gas and the fuel fraction obtained by the combustion products of the distillation of liquid dehydrated oil production waste of rolling production with an air flow rate of 0.5-0.9 and a temperature of 1150-1450 C causes an almost complete reduction of iron from its oxides, creates favorable conditions for pyrolysis. waste mixture oils with the formation of reducing agents, mainly carbon monoxide and hydrogen, which contributes to an increase in the rate of reduction of zinc and its sublimation and the degree of zinc depletion of waste.
Разрежение в системе (в зоне восстановлени цинка из его соединений) в интервале 15-160 Па позвол ет совмещать процессы восстановлени оксидов железа и соединений цинка до свободных металлов и возгонки цинка, создают оптимальные услови дл пол- ного удалени из .зоны восстановлени паров цинка с минимальным пылеуносомA vacuum in the system (in the zone of zinc reduction from its compounds) in the range of 15–160 Pa allows combining the reduction of iron oxides and zinc compounds to free metals and the sublimation of zinc, creating optimal conditions for the complete removal of zinc vapors from the zone. minimal dust spray
Температура отход щих продуктов обработки в интервале 450-700 С обеспечивает оптимальное врем восстановлени цинка и железа из их соединений , т.е. процессы мета лотермического восстановлени идут одновременно в отсутствие оплавлени материала, что .повышает степень обесцинкова- ни отходов.The temperature of waste treatment products in the range of 450-700 ° C ensures optimum recovery time of zinc and iron from their compounds, i.e. Meta-thermal recovery processes proceed simultaneously in the absence of fusing of the material, which increases the degree of dezincification of the waste.
Высушивание шлама до содержани в нем влаги менее 6 мас.% приводит . к плохому разрыхлению кусков шлама в процессе смешени его с замасленными отходами прокатного производства и отходами обжига доломита или отходами производства извести или. карбида кальци , к ограничению поверхности их контакта с жидким (неравномерна пропитка цинксодер- жащих отходов отработанными маслами) и газообразным (обход щие продукты - сжигани топлива) восстанозителе м. При высушивании шлама до содержани влаги .в нем .более 10% образуетс рыхла влажна масса, котора плохо смешиваетс с маслоокалиносодержащими отходами, а в зону восстановлени металлов проникает избыток .влаги.Drying the sludge to its moisture content of less than 6 wt.% Results. to the poor loosening of the sludge pieces in the process of mixing it with oily rolling waste and dolomite roasting waste or lime production waste or. Calcium carbide, to limit the surface of their contact with liquid (uneven impregnation of zinc-containing waste with used oils) and gaseous (bypassing products - fuel burning) reducing m. When the slurry is dried to a moisture content, a loose moist mass is formed in more than 10% which is poorly miscible with oil-alkaline waste, and an excess of moisture penetrates into the metal recovery zone.
Уменьшение соотношени смешиваемых цинксодержащих и маслоокалиносо- держащих отходов менее 0,1:1 ведетA decrease in the ratio of mixed zinc-containing and oil-alkali-containing wastes of less than 0.1: 1 leads
00
5five
к невозможности обесцинковани , а I увеличение более 0,5:1 - к плохому смешива1 ию отхрдов, к невозможности получени равномерной по крупности и фазовому составу смеси.to the impossibility of de-zincing, and I an increase of more than 0.5: 1 - to a poor mixing ratio, to the impossibility of obtaining a uniform size and phase composition of the mixture.
Уменьшение соотношени смешиваемых цинксодержании: отходов и отходов обжига доломита или отходов пролз- водства извести или карбида кальци менее 0,03:1 ведет к невозможности восстановлени фика из его трудно- восстановимых соединений, вызывает высокие перепады температур в слое смеси отходов, оплавление поверхности отдельных частиц смеси, увеличение более 0,15:1 - к уменьшению прочности получаемого железосодержащего продукта, степени спекани смеси пос0 ле обесцинковани .A decrease in the ratio of mixed zinc content: waste and calcining of dolomite or waste of lime or calcium carbide less than 0.03: 1 leads to the impossibility of recovering fic from its difficult-to-repair compounds, causes high temperature differences in the layer of waste mixture, melting the surface of individual particles mixture, an increase of more than 0.15: 1 - to reduce the strength of the resulting iron-containing product, the degree of sintering of the mixture after dezincification.
При коэффициенте расхода воздуха менее 0,5 в продуктах сжигани топлива углеродсодержащие восстановители присутствуют в виде твердого углеро5 да (сажи), что ведет к ограниченной поверхности контакта цинксодержащих отходов с восстановителем, в результате чего снижаетс степень восстановлени оксидов железа до свободного металла (уменьшаетс степень металлизации отходов) и вследствие этого уменьшаетс скорость восстановлени и возгонки цинка. При увеличении коэффициента расхода воздуха более О,9 в продуктах сжигани топлива присутств,тот свободный кислород и углекислота, которые замедл ют процессы пиролиза масел (вызывают их горение) в смеси .отходов, восстановлени и возгонки цинка (идет процесс обратного окислени паров ) и восстановлени оксидов железа до свободного металла,With an air flow rate of less than 0.5, carbon-based reductants are present in the combustion products as solid carbon (soot), which leads to a limited contact surface of zinc-containing waste with a reducing agent, resulting in a reduction in the reduction of iron oxides to a free metal (the degree of metallization decreases). waste) and as a result, the rate of reduction and sublimation of zinc is reduced. With an increase in the air flow rate of more than 0, 9 in the combustion products present, that free oxygen and carbon dioxide, which slow down the processes of pyrolysis of oils (cause them to burn) in a mixture of waste, reduction and sublimation of zinc (the process of reverse oxidation of vapors) and recovery iron oxides to free metal,
температ уре продукта сжигани топлива менее 1150°С количество теплоты недостаточно дл пиролиза масел в смеси отходов и протекани процессов восстановлени и возгонки Д111ка. При увеличении температуры более 145()°С процессы восстановлени оксидов железа и тшавлени смеси отходов опережают процесс восстановлени И возгонки цинка. The temperature of the fuel combustion product is less than 1150 ° C. The amount of heat is insufficient for the pyrolysis of oils in the waste mixture and the processes of recovery and sublimation of D111k. With an increase in temperature of more than 145 () ° C, the processes of reducing iron oxides and compressing the waste mixture are ahead of the process of reducing and sublimation of zinc.
Снижение разрежени в системе менее 15 Па ведет к нарушению контакта продуктов сжигани топлива с массой смеси отходоЕ, в результате чего из-за недостатка тепла значительна часть соединений цинка не восстанав0Reducing the vacuum in the system of less than 15 Pa leads to a breakdown in the contact of the combustion products with the mass of the waste mixture, as a result of which, due to the lack of heat, a significant part of zinc compounds did not recover
5five
00
5five
00
5five
ливаетс . Кроме того, из-за низкой скорости отсоса продуктов обработки невозможно удаление паров цинка из зоны восстановлени . .Повышение разрежени более 1бО-Па также приводит к нарушению контакта продуктов сжигни топлива с массой смеси отходов, вследствие их быстрого выноса из зоны восстановлени , что приводит к нвозможности обесцинковани отходов.is cast. In addition, due to the low suction rate of the processed products, it is impossible to remove zinc vapors from the recovery zone. Increasing the dilution of more than 1bO-Pa also leads to a breakdown in the contact of the combustion products with the mass of the waste mixture, due to their rapid removal from the recovery zone, which leads to the possibility of dezincification of the waste.
При температуре отход щих продуктов обработки смеси отходов менее 450 С зона металлотермического восстановлени смещаетс к выходу про- из печи, -что вызывает недоста ток времени дл восстановлени .и возгонки цинка; при температуре выше 700°С - наоборот,, зона.восстановлени - смещаетс ко входу печи (к загрузке смеси), что приводит к увеличению времени восстановлени , а это, в свою очередь, вызывает прежде-, временное расплавление смеси отходов , к образованию настьшей на фу- теровке печи.When the waste products temperature is less than 450 ° C, the zone of metallothermic reduction shifts to the outlet of the furnace, which causes a lack of time to recover and sublimate zinc; at temperatures above 700 ° C — on the contrary, the recovery zone — shifts to the kiln inlet (to the mixture loading), which leads to an increase in the recovery time, and this, in turn, causes a temporary melting of the waste mixture on the furnace stove.
Способ осуществл ют .следующим образом .The method is carried out as follows.
Цинксодержащие шламы металлургического производства после мокрой газоочистки осветл ют и сгущают в одном из радиальных отстойников оборотного цикла до содержани твердого в пульпе 400-500 г/л, сгущенную пульпу классифицируют в спиральном классификаторе (например, 1КСН- 0,5) или в напорном гидроциклоне, чтобы максимальна крупность частиц твердой фазы шлама, поступающего на обезвоживание, не превышала О,25 мм После чего пульпу обезвоживают на ва куум-фильсгре (например, Ду 68-2,5) или ленточном фильтре (например, ЛЧ- 0,5-8-1) с получением осадка влажностью 25-30%, Обезвоженный осадок ленточным конвейером транспортируют в сушильное отделение. Сушку шламов осз ествл ют термическим способом в сушильном барабане до содержани в них влаги 6-10%. Обогрев рабочего пространства сушильного барабана ведут дымовыми газами из топки, установленной перед барабаном, в которой сжигают газообразное или жидкое топливо.After wet gas cleaning, zinc-containing sludges of metallurgical production are clarified and concentrated in one of the radial settling tanks of the circulating cycle until the solids content is 400-500 g / l in the pulp, the condensed pulp is classified in a spiral classifier (for example, 1XH-0.5) or in a pressure hydrocyclone, so that the maximum particle size of the particles of the solid phase of the sludge entering the dewatering does not exceed O, 25 mm. After that, the pulp is dewatered on a vacuum filter (for example, Dy 68-2.5) or a belt filter (for example, for the URF-0.5-8 -1) to obtain a precipitate of moisture 25-30%, Dehydrated sludge conveyor belt transported to the drying compartment. The drying of the sludge is thermally performed in a tumble dryer to a moisture content of 6-10%. Heating of the working space of the drying drum is conducted by flue gases from the furnace installed in front of the drum, in which gaseous or liquid fuel is burned.
Жидкие-маслоотходы и шлам из вто- ричных отстойников маслрсодержащих сточных вод прокатного производства загружают в два отдельных бака осLiquid-oil wastes and sludge from secondary sedimentation tanks of oil-containing sewage of rolling production are loaded into two separate tank tanks.
00
00
с 5 from 5
00
00
5five
нащенных мешалками с обогревом, нагревают при атмосферном давлении до 100 С и выдерживают до прекращени интенсивного выделени паров воды, после чего температуру поднимают до 120 С и продукты выдерживают до полного прекращени выделени пара. Обезвоженные жидкие маслоотходы в центробежном сепараторе, например в сепараторе типа СРГ (или центрифуге), раздел ют на осадок (механические примеси, асфальтрсмолистые вещества, кокс, сажа и другие твердые органические примеси) и фугат (смесь жидких углеводородов). Фугат подвергают фракционной перегонке под вакуумом (0,5-4,0 КПа)-до 370°С в кубе дл вакуумной отгонки, оснащенном электронагревател ми , вакуум-насосом и конденсатором. Фракцию, вьжипающую до 200 С, используют как жидкое топливо , а фракции, выкипающие при температуре 200-370°, - в качестве товарных масел.heated with agitators, heated at atmospheric pressure to 100 ° C and maintained until intensive vapors of water are stopped, after which the temperature is raised to 120 ° C and the products are maintained until complete elimination of steam. Dehydrated liquid oil wastes in a centrifugal separator, for example, a separator of the SRG type (or centrifuge), are separated into sediment (mechanical impurities, asphalt-resinous substances, coke, soot and other solid organic impurities) and a fugate (mixture of liquid hydrocarbons). The centrifuge is subjected to fractional distillation under vacuum (0.5-4.0 KPa) - up to 370 ° C in a cube for vacuum distillation, equipped with electric heaters, a vacuum pump and a condenser. The fraction, up to 200 ° C, is used as a liquid fuel, and the fraction, boiling off at a temperature of 200-370 °, as commercial oils.
Высушенный шлам или пыль сухих газоочисток, или колошниковую пыль, или их смесь ленточньм транспортером подадот в загрузочный бункер двух- вального быстроходного смесител (например, СМС-95) ипи лопастного двухвального смесител (например, СЛ-32), и к отходам добавл ют обезвоженные маслоокалиносодержащие шлам или смесь шлама,..осадка после сепа- . рации, или центрифугировани жидких обезвоженных маслоотходов и кубового остатка фракционной перегонки фугата или жидкие обезвоженные маслоотхо- да в соотношении 0,1-0,5:1 к массе цинксодержащих отходов, смесь тщательно перемешивают, до образовани однородной массы, после чего ее перемещают во второй такого же типа смеситель , куда добавл ют отходы обжига доломита или отходы производства извести или карбида кальци в соотношении 0,03-0,15:1 к массе цинксодержащих отходов и также тщательно перемешивают до получени гомогенной .ыпучей массы. Смесь загружают во вращающуюс цилиндрическую горизонтальную печь и обрабатывают противотоком продуктами сжигани в циклонной печи природного газа или топлив- ной фракции перегонки ; идких обезво- | женных маслоотходов с коэффициентом расхода воздуха 0,,9 и температурой 1150-1450 С при разрежении в сие15Dried sludge or dry gas cleaning dust, or top dust, or their mixture with a belt conveyor podadot into the hopper of a two-shaft high-speed mixer (for example, SMS-95) and a blade two-shaft mixer (for example, SL-32), and dehydrated oil-containing sludge or a mixture of sludge, .. sediment after sep-. radios, or centrifuging liquid dehydrated oil wastes and the bottom residue of fractional distillation of a fugate or liquid dewatered oil flows in a ratio of 0.1-0.5: 1 to the mass of zinc-containing waste, the mixture is thoroughly mixed until a uniform mass is formed, after which it is transferred to the second the same type of mixer, to which dolomite roasting waste or lime or calcium carbide production waste is added in a ratio of 0.03-0.15: 1 to the mass of zinc-containing waste and is also thoroughly mixed until a homogeneous pulp is obtained. The mixture is loaded into a rotary cylindrical horizontal furnace and treated countercurrently with the products of combustion in a cyclone furnace of natural gas or the distillation fuel fraction; and deactivated | oil waste with a coefficient of air flow 0, 9, and a temperature of 1150-1450 C under vacuum in these 15
2020
2525
.16101.16101
теме (во вращающейс печи) 15-160 ГТа, которое создают отсосом из печи отход щих газов дымососом, и .соответствующей температуре отход щих продуктов обработки в пределах 450-700 с, которую поддерживают путем регулировани расхода отходов и отход щих продуктов сжигани топлива в топке. Газообразные продукты обработки смеси отходов, содержащие восстановители (оксид углерода и водород) и цинка (и др. цветных металлов) отвод т в дожигающее устройство, где кислородом воздуха окисл ют цинк. Образовавшийс оксид цинка (возгоны ) улавливают в газоочистке.The topic (in a rotary kiln) is 15-160 GTa, which is created by exhausting the exhaust gases with a smoke exhauster, and the appropriate temperature of the waste treatment products within 450-700 s, which is maintained by controlling the flow of waste and waste combustion products in the furnace . The gaseous products from the treatment of a mixture of waste containing reducing agents (carbon monoxide and hydrogen) and zinc (and other non-ferrous metals) are diverted to an afterburner, where zinc is oxidized with air oxygen. The resulting zinc oxide (sublimates) is captured in a gas cleaning system.
11инк со держащий продукт используют в качестве исходного сьфь дл получени цинка в цветной металлургии, а -окускованный железосодержащий продукт как исходное сырье - в доменном производстве или в качестве железо- флюса в конвертерном производстве стали.The 11x containing product is used as a starting material for producing zinc in non-ferrous metallurgy, and the α-focused iron-containing product as a starting material is in blast furnace production or as a flux of iron in converter steel production.
П р и м е р. Подготовке к пере- рабртке по предлагаемому способу подвергают цинксодержащие отходы металлургического производства - шла- мы и пыли или их смеси доменного, конвертерного, мартеновского и электросталеплавильного (ЭСПП) производства , содержащие (в пересчете на твердую фазу), мае Л: цинк и общее железо, соответственно, 2-25 и 37-46 доменный шлам; 2-10 и 50-59 конвертерный шлам; 3,5-15 и 51-60 мартеновский шлам; 2-16 и 30-55 шлам ЭСПП; 2-25 и 39-46 пыль домен- нмх печей; 3-20 и 49-60 конв&ртер- на пыль; 5-20 и 52-70 мартеновска пьшь.PRI me R. Zinc-containing wastes of metallurgical production — sludge and dust or their mixture of blast-furnace, converter, open-hearth and electric steel-smelting (EPS) production containing (in terms of the solid phase) may be prepared for processing by the proposed method; in May, L: zinc and total iron , respectively, 2-25 and 37-46 domain sludge; 2-10 and 50-59 converter sludge; 3.5-15 and 51-60 open-pit slurry; 2-16 and 30-55 slurry ESPP; 2-25 and 39-46 dust domain-NMH furnaces; 3-20 and 49-60 conv. &Amp;dust; 5-20 and 52-70 open-hearth piech.
В качестве обезвоженных маслоока- иноеодержаишх отходов используют обезвоженный маслоокалиносодержащий шлам, содержащий 25-77 мас.% масел и 23-75 мас.% окалины, или жидкие обезвоженные маслоотходы, содержащие 92-95 мас.% масел и 5-8 мас.% окаины или смесь маслоокалиносодержа- щего шлама, осадка после сепарации или центрифугировани жидких обезвоженных маслоотходов и кубового остатка фракционной перегонки фугата. Отходы обжига доломита представ ют собой мелкодисперсную пыль бежевого цвета. В-состав отходов вхо т следующие основные компоненты, ас.%; СаО 30-46; MgO 19-35; SiOg.As a dehydrated oil masonry waste, use a dehydrated oil alkaline sludge containing 25-77 wt.% Oils and 23-75 wt.% Scale, or liquid dehydrated oil wastes, containing 92-95 wt.% Oils and 5-8 wt.% Okaina or a mixture of oil-alkaline sludge, sediment after separation or centrifugation of liquid, dehydrated oil waste and the bottom residue of fractional distillation of the centrate. Dolomite roasting waste is a fine beige dust. The waste composition includes the following main components, ac.%; CaO 30-46; MgO 19-35; SiOg.
- (О - (ABOUT
30thirty
3535
4040
4545
5050
5555
5five
2020
2525
0101
1,4-5,5; карбонаты кальци и магни 12,0-28,0; сумма других окислов (,;, ,, , ) 1,2-5,5. - В состав отходов производства извести (пьшь после печей обжига известн ка ) вход т следующие компоненты ,мас.%: СаО 66,8-72,5; MgO 2,3-2,4; карботаны 8,1-22,8; SiO 0,3-4,9; О сумма других оксидов (Fe О,, , , ) 2-10,2.1.4-5.5; calcium and magnesium carbonates 12.0-28.0; the sum of other oxides (,;, ,, ,,,) 1,2-5,5. - The following components are present in the composition of the wastes of lime production (Pish after lime kilns): CaO 66.8-72.5; MgO 2.3-2.4; carbotans 8.1-22.8; SiO 0.3-4.9; About the sum of other oxides (Fe О ,,,,,) 2-10,2.
Отходы производства карблда каль-. ци состо т из карбидной пыли и карбидного ила. Качественный и количественный анализ показал, что отходы характеризуютс следующим составом, мас.%; 1) карбидна пыль СаС2 4,3- 60; СаО 40,1-44,3; MgO 5,8-8,5; SiO- до 8,7; , , 6,7; С до 12,5; Са(ОН)2. + Mg(OH)2 до 30; 2) карбидный ил Са(ОН)г (пушонка) до 95; Mg(OH)2.. 2-5; , MgO, СаО, СаСО, остальное.Waste production karblda cal. Qi consists of carbide dust and carbide sludge. The qualitative and quantitative analysis showed that the waste is characterized by the following composition, wt.%; 1) CaC2 carbide dust 4.3–60; CaO 40.1-44.3; MgO 5.8-8.5; SiO- up to 8.7; , 6.7; C to 12.5; Ca (OH) 2. + Mg (OH) 2 to 30; 2) carbide sludge Ca (OH) g (fluff) up to 95; Mg (OH) 2 .. 2-5; , MgO, CaO, CaCO, the rest.
Примеры приготовлени смесей отходов и обработки их при соотношени х параметров в предлагаемых пределах приведены в табл. 1 (примеры 2-22). В табл. 2 представлены результаты определени скорости восстановлени цинка и отгонки его возгонов (средней по массе, мас.%/мин) и анализов гранулометрического состава (содержание фракций (Ф) более 10; 10-5; 5-0,5; 0,5-0 мм, %), основных физико-механических и металлургических свойств: прочность на раздавливание, кг/образец; обща пористость (, %); газопроницаемость (перепад дапленн восстановленного газа в слое ДР, %) сло ; степень металлизации () получаемого железосодержащего окускован- ного продукта (содержание, мас.%; 697-93,3; Гед,,67,3-91,7; Zn следы).Examples of the preparation of waste mixtures and their processing with the ratios of parameters within the proposed limits are given in Table. 1 (examples 2-22). In tab. Table 2 presents the results of determining the rate of reduction of zinc and the distillation of its sublimates (average by weight, wt.% / Min) and analyzes of the particle size distribution (fraction content (F) is more than 10; 10-5; 5-0.5; 0.5-0 mm,%), basic physicomechanical and metallurgical properties: crush strength, kg / sample; total porosity (,%); gas permeability (differential daplenn recovered gas in the layer of DR,%) layer; the degree of metallization () of the obtained iron-containing agglomerated product (content, wt.%; 697-93.3; Ged ,, 67.3-91.7; Zn traces).
При изучении (примеры 2-22) физи- ко-меха}1ических и металлургических свойств получаемого из цинксодержащих отходов железосодержащего продукта установлено, что он обладает высокой прочностью на раздавливание и после испытаний п барабане при незначительной истираемости (выход фракции 0,5- 0 мм составл ет до 0,3%), высокой газопроницаемостью, оптимальной пористостью и высокой степенью метал- . лизации (96,6-98,3%). Содержание в продукте фракций 10 мм и 10-5 мм (преимухцественно 25-10 мм) составл ет 97,8-99,7%. Полученный продукт по фи30In the study (examples 2-22) of physical fur} 1ic and metallurgical properties of the iron-containing product obtained from zinc-containing waste, it was established that it has high crush strength even after testing in a drum with an insignificant abrasion (output fraction 0.5-0 mm is up to 0.3%), high gas permeability, optimum porosity and a high degree of metal. lization (96.6-98.3%). The product fractions of 10 mm and 10-5 mm (predominantly 25-10 mm) are 97.8-99.7%. Fi30 product obtained
3535
4040
5five
00
5five
111111
. - Jf .. - jf.
зико-механичесжим и металлургическим свойствам, химическому и гранулометрическому составам удовлетвор ет современным требовани м, предъ вл емым к товарному железосодержащему сь5рью, используемому в доменном и сталеплавильном производствах.The mechanical and metallurgical properties, chemical and granulometric compositions meet the modern requirements for commercial iron-containing glass used in the blast-furnace and steel-making industries.
Указанные вьппе запредельные значени признаков вызывают значитель- нов снижение скорости восстановлени и возгонки цинка, степени обесцинко- вани и ведут к невозможности получени товарного железосодержащего продукта (примеры 23-50).The above extreme values of the signs cause a significant reduction in the rate of reduction and sublimation of zinc, the degree of zinc depletion, and lead to the impossibility of obtaining a salable iron-containing product (examples 23-50).
При использовании полученного товарного железосодержащего продукта в доменном производстве каждые 10% металлизации обеспечивают снижение koKca на 8-9% и прирост производи- тельности печи на 6-8%,When using the obtained commercial iron-containing product in blast-furnace production, every 10% of metallization ensures a decrease in koKca by 8–9% and an increase in furnace productivity by 6–8%,
Реализаци предлагаемого способа позвол ет интенсифицировать процессы восстановлени и возгонки цинка, повысить степень обесцинковани отходо и обеспечить возможность получени товарного продукта, используемого в качестве сырь в доменном и сталеплавильном производствах.The implementation of the proposed method allows to intensify the processes of reduction and sublimation of zinc, to increase the degree of dezincification of waste and to ensure the possibility of obtaining a marketable product used as a raw material in the blast-furnace and steelmaking industries.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884457146A SU1610197A1 (en) | 1988-06-06 | 1988-06-06 | Method of processing zinc-containing waste of metallurgical technology |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884457146A SU1610197A1 (en) | 1988-06-06 | 1988-06-06 | Method of processing zinc-containing waste of metallurgical technology |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1610197A1 true SU1610197A1 (en) | 1990-11-30 |
Family
ID=21388304
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU884457146A SU1610197A1 (en) | 1988-06-06 | 1988-06-06 | Method of processing zinc-containing waste of metallurgical technology |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1610197A1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2269580C2 (en) * | 2002-09-10 | 2006-02-10 | Александр Меджитович Касимов | Method of reprocessing of zinc-containing waste products of metallurgical production |
| RU2845945C2 (en) * | 2023-10-10 | 2025-08-28 | Михаил Николаевич Бугаков | Method of preparing converter sludge |
-
1988
- 1988-06-06 SU SU884457146A patent/SU1610197A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Севрюков Н.Н., Кузьмин Б.А., .Чёлищев Е.В. Обща металлурги , М.: Металлурги , 1976, с. 224-227. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2269580C2 (en) * | 2002-09-10 | 2006-02-10 | Александр Меджитович Касимов | Method of reprocessing of zinc-containing waste products of metallurgical production |
| RU2845945C2 (en) * | 2023-10-10 | 2025-08-28 | Михаил Николаевич Бугаков | Method of preparing converter sludge |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR0158210B1 (en) | How to reapply precious metals from dust containing zinc | |
| EP0515498B1 (en) | Cotreatment of sewage and steelworks wastes | |
| GB2095654A (en) | Treating combustion waste gas | |
| RU2404271C1 (en) | Processing method of unconditioned iron- and zinc-containing metallurgical wastes | |
| CA1104827A (en) | Process for treating a mud produced during gas scrubbing in a blast furnace or a steelworks | |
| RU2218417C2 (en) | Method of heat treatment of wastes containing heavy metals and ferric oxides | |
| SU1610197A1 (en) | Method of processing zinc-containing waste of metallurgical technology | |
| RU2359045C2 (en) | Processing method of lead-bearing materials | |
| RU2283885C1 (en) | Method of processing iron-and-zinc-containing wastes of metallurgical process | |
| JPH07216464A (en) | Weltz reprocessing of material containing zinc, lead and iron oxide | |
| CN108793650A (en) | A kind of processing method of steel rolling oily sludge | |
| SU726199A1 (en) | Method of siderite ore preparation for blast casting | |
| RU2117217C1 (en) | Method of reworking solid domestic and industrial wastes | |
| US4274863A (en) | Method of treating pollutant-laden gases, especially from a steel-making or coking plant | |
| JP3251609B2 (en) | Slurry drying method | |
| JPH0777390A (en) | Method and apparatus for treating substances such as rolling scale containing oil | |
| KR910001010B1 (en) | Method for recovering zinc from substances containing a zinc conpound | |
| RU2278175C2 (en) | Method for recovery of metal compounds from thermal reprocessing of metal-containing raw materials | |
| RU2103385C1 (en) | Method of drying rolling production sludges in heating furnace (versions) | |
| RU2708125C1 (en) | Method of processing zinc-containing metallurgical slurries | |
| SU1090972A1 (en) | Process for recovering waste containing oil and scale | |
| SU1013503A1 (en) | Process for producing agglomerate from vanadium-bearing wastes of petroleum fuel | |
| RU2280087C2 (en) | Method for continuous processing of iron and zinc containing dusts and alloys | |
| RU2031163C1 (en) | Method of slime utilization of galvanic manufacture | |
| SU1293237A1 (en) | Method of treating waste of metallurgical production |