SU1677069A1 - Charge for melting fluoride flux - Google Patents
Charge for melting fluoride flux Download PDFInfo
- Publication number
- SU1677069A1 SU1677069A1 SU894750556A SU4750556A SU1677069A1 SU 1677069 A1 SU1677069 A1 SU 1677069A1 SU 894750556 A SU894750556 A SU 894750556A SU 4750556 A SU4750556 A SU 4750556A SU 1677069 A1 SU1677069 A1 SU 1677069A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- flux
- smelting
- concentrate
- fluoride
- charge
- Prior art date
Links
- 230000004907 flux Effects 0.000 title claims abstract description 44
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 title claims abstract description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims description 6
- PUZPDOWCWNUUKD-UHFFFAOYSA-M sodium fluoride Chemical compound [F-].[Na+] PUZPDOWCWNUUKD-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 42
- 235000013024 sodium fluoride Nutrition 0.000 claims abstract description 22
- 239000011775 sodium fluoride Substances 0.000 claims abstract description 20
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 19
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 8
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 7
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 5
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 4
- 239000003518 caustics Substances 0.000 claims description 3
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 12
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 4
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 1
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии , в частности к производству фторидных флюсов, примен емых при электрошлаковой наплавке и сварке. Цель изобретени - повышение качества флюса и технико-экономических показателей их выплавки. Шихта дл выплавки фторидного флюса, содержаща кварцевый песок, известь, флюорито- вый концентрат, каустический магнезит, марганцевый концентрат, фтористый натрий и глинозем, содержит глинозем в виде отходов алюминиевого производства с отношением в них (CaF2+NaF)/C 2,8-7,3 при следующем соотношении компонентов, мас.%: отходы алюминиевого производства 24-28; фтористый натрий 3-5; флюоритовый концентрат 9-11; марганцевый концентрат 5-9; каустический магнезит 7-9; известь 16- 20; кварцевый песок 26-28. Использование в шихте отходов алюминиевого производства позвол ет получить высококачественный флюс по химическому составу, улучшить технико-экономические показатели его выплавки . 3 табл. сл сThe invention relates to ferrous metallurgy, in particular, to the production of fluoride fluxes used in electroslag surfacing and welding. The purpose of the invention is to improve the quality of the flux and the technical and economic indicators of their smelting. The mixture for smelting fluoride flux containing quartz sand, lime, fluorite concentrate, caustic magnesite, manganese concentrate, sodium fluoride and alumina, contains alumina in the form of aluminum production waste with a ratio of (CaF2 + NaF) / C 2,8- 7.3 in the following ratio, wt.%: Waste aluminum production 24-28; sodium fluoride 3-5; fluorite concentrate 9-11; manganese concentrate 5-9; caustic magnesite 7-9; lime 16-20; quartz sand 26-28. The use of aluminum production waste in the charge makes it possible to obtain high-quality flux by chemical composition and to improve the technical and economic indicators of its smelting. 3 tab. cl
Description
Изобретение относитс к черной металлургии , в частности к производству фторидных флюсов, примен емых при электрошлаковой наплавке и сварке.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular, to the production of fluoride fluxes used in electroslag surfacing and welding.
Цель изобретени - повышение качества флюса и технико-экономических показателей их выплавки.The purpose of the invention is to improve the quality of the flux and the technical and economic indicators of their smelting.
Шихта дл выплавки фторидного флюса, содержаща кварцевый песок, известь, флюоритовый концентрат, каустический магний, марганцевый концентрат, фтористый натрий и глинозем, содержит глинозем в виде отходов алюминиевого производства с отношением в них (CaF2+NaF)/C 2,8-7,3 при следующем соотношении компонентов, мас.%:The mixture for smelting fluoride flux, containing quartz sand, lime, fluorite concentrate, caustic magnesium, manganese concentrate, sodium fluoride and alumina, contains alumina in the form of aluminum production waste with a ratio of (CaF2 + NaF) / C 2,8-7, 3 in the following ratio, wt.%:
Отходы алюминиевогоAluminum waste
производства24-28production24-28
Фтористый натрий3-5Sodium fluoride 3-5
Флюоритовый концентрат9-11Fluorite concentrate9-11
Марганцевый концентрат5-9Manganese concentrate5-9
Каустический магнезит7-9Caustic magnesite7-9
ИзвестьГ6-20Lime6-20
Кварцевый песок26-28 Отходы алюминиевого производствеQuartz sand26-28 Aluminum production waste
имеют следующий химический состав,have the following chemical composition
мас.%:wt.%:
Оксид кремни 2-5Silica 2-5
Оксид алюмини 68-75Aluminum oxide 68-75
Фтористый натрий2-7Sodium fluoride2-7
Фтористый кальций13-17Calcium fluoride13-17
Углерод2-7Carbon 2-7
ON ч| VJ О Os ЮON h | VJ Oh Os Yu
При соотношении (CaF2+№F)/C 2,8-7,3 в отходах алюминиевого производства обеспечиваютс высокие диффузионные скорости перемещени углерода по всему объему флюсового расплава. Последнее способствует более полному восстановлению фосфора по реакции:When the ratio (CaF2 + F) / C is 2.8-7.3, high diffusion rates of carbon movement throughout the entire flux melt are provided in aluminum production wastes. The latter contributes to a more complete recovery of phosphorus by the reaction:
(Саз(Р04}2)(СаО)+Р2+5{СО} (1)(Saz (P04} 2) (CaO) + P2 + 5 {CO} (1)
(МпО)+С Мп+{СО}(2)(MpO) + C Mn + {CO} (2)
(Мп)(3) (Mp) (3)
Улучшение качества флюса путем введени в шихту отходов алюминиевого производства возможно вследствие проведенных исследований вли ни отношени (CaF2+NaF)/C на содержание фосфора в готовом флюсе.Improving the quality of the flux by introducing aluminum production waste into the mixture is possible due to the research done on the effect of the ratio (CaF2 + NaF) / C on the phosphorus content in the finished flux.
Выбранное экспериментальным путем соотношение компонентов шихты и отношение суммы фторидов кальци и натри к углероду, вводимых с отходами алюминие- вого производства, вл етс оптимальным дл получени флюса ФЦ-16.The experimentally selected ratio of charge components and the ratio of the sum of calcium and sodium fluorides to carbon, introduced with aluminum production wastes, is optimal for obtaining FC-16 flux.
Введение в шихту кварцевого песка более 28 мас.% повышает степень образовани кристаллов CaaSiCU, что приводит к по влению мелкодисперсной фракции готового флюса. Содержание песка в шихте менее 26 мас.% снижает содержание SI02 в готовом флюсе, что способствует угару кремни из наплавленного металла, ухуд- ша его механические свойства.The introduction of more than 28% by weight of silica sand into the mixture increases the degree of formation of CaaSiCU crystals, which leads to the appearance of a fine fraction of the finished flux. The sand content in the charge of less than 26 wt.% Reduces the content of SI02 in the finished flux, which contributes to the fade of silicon from the weld metal, deteriorating its mechanical properties.
Содержание в шихте извести более 20 мас.% увеличивает гигроскопичность флюса, что повышает концентрацию водорода в металле. Введение в шихту извести 16 мас,% и каустического магнезита 7мас.% не позвол ет получать высокое поверхностное нат жение между остывающим шлаком и наплавленным металлом, в результате чего шлак необходимо удал ть вручную. Содержание магнезита более 9 мас.% способствует образованию соединений типа МдО АЬОз, что также затрудн ет отделимость шлака от шва и увеличивает тугоплавкость шихты.The content in the mixture of lime more than 20 wt.% Increases the hygroscopicity of the flux, which increases the concentration of hydrogen in the metal. The introduction of lime (16 wt.%) And caustic magnesite (7 wt.%) Into the charge does not allow to obtain high surface tension between the cooling slag and the weld metal, as a result of which the slag must be removed manually. The magnesite content of more than 9 wt.% Contributes to the formation of compounds of the type MDO AO3, which also complicates the separation of slag from the seam and increases the refractoriness of the charge.
Содержание фторидов кальци и натри более 11 и 5 мас.% соответственно ведет к повышенному улету газообразных фторсодержащих соединений, что требует повышенного расхода фтористого натри и флюоритового концентрата и ухудшает технико-экономические показатели выплавки флюсов. Введение в шихту NaF и CaFa менее 3 и 9 мас.% соответственно повышает в зкость расплава, что ухудшает кинетиче- ские усили восстановлени фосфора.The content of calcium and sodium fluorides more than 11 and 5 wt.%, Respectively, leads to an increased flow of gaseous fluorine-containing compounds, which requires an increased consumption of sodium fluoride and fluorite concentrate and worsens the technical and economic indicators of flux smelting. The introduction of less than 3 and 9 wt.% Of NaF and CaFa into the mixture, respectively, increases the melt viscosity, which worsens the kinetic forces of phosphorus recovery.
Введение отходов алюминиевого производства в шихту более 28 мас.% ведет к увеличению тугоплавкости шихты и насыщению ее углеродом. Содержание отходовThe introduction of aluminum production wastes into the charge of more than 28 wt.% Leads to an increase in the refractoriness of the charge and its saturation with carbon. Waste content
менее 24 мас.% не позвол ет полностью восстановить фосфор, внесенный марганцевым концентатом, а также снизить в зкость флюсового расплава.less than 24 wt.% does not allow complete recovery of phosphorus introduced by manganese concentrate, as well as reducing the viscosity of the flux melt.
При использовании отходов алюминиевого производства с отношением (CaF2+NaF)/C 7,3 не достигаетс снижение содержани фосфора в готовом флюсе за счет его восстановлени углеродом и наблюдаетс интенсивное испарение фторсодержащих летучих соединений, что ухудшает технологические свойства флюсов .When using aluminum production wastes with the ratio (CaF2 + NaF) / C 7.3, a decrease in the phosphorus content in the finished flux due to its reduction with carbon is not achieved, and intensive evaporation of fluorine-containing volatile compounds is observed, which impairs the technological properties of the fluxes.
Если отходы имеют отношение (CaFa+NaF)/C 2,8, то не обеспечиваетс более полное восстановление фосфора за счет высокой в зкости расплава. Кроме того , наблюдаетс увеличение содержани углерода в готовом флюсе.If the waste has the (CaFa + NaF) / C 2.8 ratio, then a more complete phosphorus recovery is not possible due to the high viscosity of the melt. In addition, an increase in the carbon content of the finished flux is observed.
Пример. Шихту приготавливают путем смешивани предварительно взвешенных компонентов в соотношени х, требуемых дл получени флюсов заданных марок в соответствии с химическим составом, регламентированным техническими услови ми на их поставку. Отходы алюминиевого про- изводства задают с отношением (CaF2+NaF)/C 2,6; 2,8; 5,05; 7,3; 7,5. Выплавку флюсов производ т в флюсоплавильной печи.Example. The mixture is prepared by mixing the pre-weighed components in the ratios required to obtain the fluxes of the specified grades in accordance with the chemical composition, the specified technical conditions for their supply. Aluminum production waste is set with the ratio (CaF2 + NaF) / C 2,6; 2.8; 5.05; 7.3; 7.5. Melting of fluxes is carried out in a flux-smelting furnace.
Составы шихты приведены в табл. 1, а сравнительный расход шихтовых материалов - в табл.2.The composition of the mixture are given in table. 1, and a comparative consumption of charge materials - in table 2.
Готовые флюсы имеют состав, близкий по содержанию основных компонентов к стандартному флюсу ФЦ-16 (табл. 3). Однако флюсы, выплавленные по вариантам 1 и 5, не удовлетвор ют требовани м технических условий по содержанию оксидов кремни , алюмини , магни , марганца, фтористого кальци и натри , флюс 1 имеет повышенное, а флюс 5 пониженное содержание оксида кремни , что обусловлено введением в шихту большего и меньшего (соответственно) количеств песка. Несоответствие флюсов 1 и 5 по СаО, МоО, МпО, CaF2, NaF требовани м ТУ обусловлено большим или меньшим количеством задаваемых шихтовых материалов. Кроме того флюсы, полученные с использованием шихт 1 и 5, содержат 0,036 и 0,038% фосфора соответственно, что ухудшает качество не только флюса, но и наплавленного металла.The finished fluxes have a composition similar in content of the main components to the standard flux of FC-16 (Table 3). However, the fluxes melted according to variants 1 and 5 do not satisfy the technical requirements for the content of oxides of silicon, aluminum, magnesium, manganese, calcium fluoride and sodium, flux 1 has an increased content, and flux 5 has a reduced content of silicon oxide, which is caused by the introduction of A mixture of larger and smaller (respectively) amounts of sand. The discrepancy between fluxes 1 and 5 for CaO, Moo, MpO, CaF2, NaF and the requirements of TU is due to a greater or lesser amount of specified charge materials. In addition, the fluxes obtained using the charge 1 and 5 contain 0.036 and 0.038% of phosphorus, respectively, which degrades the quality of not only the flux, but also the deposited metal.
Это обусловлено тем, что в шихте 1 используют отход с отношением (CaF2+ + NaF)/C 2,6. Последнее не позвол ет создать необходимые диффузионные режимы за счет высокой в зкости расплава флюса процесса восстановлени фосфора. По варианту 5 количества вводимого углерода неThis is due to the fact that in charge 1 they use waste with the ratio (CaF2 + + NaF) / C 2,6. The latter does not allow creating the necessary diffusion regimes due to the high viscosity of the melt flux of the phosphorus reduction process. For option 5, the amount of carbon input is not
достаточно дл восстановлени фосфора из Саз(Р04)2, так как отходы задают с отношением (CaFa+NaF)/C 7,5.enough to restore phosphorus from Caz (PO4) 2, since the waste is set with the ratio (CaFa + NaF) / C 7.5.
По варианту 6 флюс имеет содержание фосфора 0,037 мас.%, что выше требований ТУ. Дл того, чтобы флюс соответствовал ТУ, необходимо производить дополнительный переплав. Последнее ухудшает технико- экономические показатели выплавки флюса ФЦ-16. Использование флюсов с повышен- ным содержанием фосфора ведет к увеличению концентрации этой вредной примеси в наплавленном металле.For option 6, the flux has a phosphorus content of 0.037 wt.%, Which is higher than the requirements of the technical specifications. In order for the flux to conform to the specification, it is necessary to produce additional remelting. The latter worsens the technical and economic indicators of the flux production of FTs-16. The use of fluxes with an increased phosphorus content leads to an increase in the concentration of this harmful impurity in the weld metal.
Наилучшие результаты достигнуты при выплавке флюса с использованием шихты 3. При этом обеспечиваютс наилучшие результаты по снижению содержани фосфора в готовом флюсе (0,018%).The best results were achieved in melting the flux using the charge 3. At the same time, the best results are achieved in reducing the phosphorus content in the finished flux (0.018%).
Таким образом, результаты выплавки флюса ФЦ-16 показывают, что использова- ние в шихте отходов алюминиевого производства с отношением (CaF2+NaF)/С 2,8-7,3 позвол ет получать высококачественный флюс по химическому составу, улучшить технико-экономические показатели его вы- плавки, в частности снизить расход фтористого натри , флюоритового концентрата,Thus, the results of the FC-16 flux smelting show that the use of aluminum production waste with the ratio (CaF2 + NaF) / C 2.8-7.3 in the mixture makes it possible to obtain high-quality flux by chemical composition, and to improve technical and economic indicators its melting, in particular to reduce the consumption of sodium fluoride, fluorite concentrate,
извести песка и полностью исключить из шихты глинозем по сравнению с выплавкой флюса из известной шихты (вариант 6). При этом снижаютс затраты на производств флюса и расшир етс сырьева база.lime sand and completely eliminate alumina from the charge compared to melting flux from the known charge (option 6). This reduces the cost of producing flux and expands the resource base.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894750556A SU1677069A1 (en) | 1989-10-16 | 1989-10-16 | Charge for melting fluoride flux |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894750556A SU1677069A1 (en) | 1989-10-16 | 1989-10-16 | Charge for melting fluoride flux |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1677069A1 true SU1677069A1 (en) | 1991-09-15 |
Family
ID=21475267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU894750556A SU1677069A1 (en) | 1989-10-16 | 1989-10-16 | Charge for melting fluoride flux |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1677069A1 (en) |
-
1989
- 1989-10-16 SU SU894750556A patent/SU1677069A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N: 1234439, кл. С 21 С 5/54, 1984. Авторское свидетельство СССР № 1255646, кл. С 21 С 5/54, 1984. Технологическа инструкци на изготовление плавлени флюса марки ФЦ-16 ТИ 30-03-80. М.: ЦНИИТМАШ. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3901289A1 (en) | Method for producing a mainly crystalline solidified steel slag | |
| US4363657A (en) | Process for obtaining manganese- and silicon-based alloys by silico-thermal means in a ladle | |
| US4010027A (en) | Processes for steel making by oxygen refining of iron | |
| SU1677069A1 (en) | Charge for melting fluoride flux | |
| US4137071A (en) | Low cost method of fluidizing cupola slag (A) | |
| CA2559154A1 (en) | Method for a direct steel alloying | |
| SU1276470A1 (en) | Charge for producing molden welding flux | |
| USRE29567E (en) | Method of refining steel | |
| KR100270120B1 (en) | Dephosphorous agent for molten iron | |
| US20050056120A1 (en) | Desulphurization of ferrous materials using sodium silicate | |
| RU2164960C1 (en) | Method of modifying agent production | |
| KR100224635B1 (en) | Slag deoxidation material for high purity steel making | |
| KR970004987B1 (en) | Slag preparation | |
| KR970005197B1 (en) | Method for blowing with converter | |
| SU969746A1 (en) | Slag-forming mix for smelting steel | |
| SU1325087A1 (en) | Slag-forming composition for refining metals | |
| SU1098731A1 (en) | Composition of charge for obtaining fused welding flux | |
| KR100189294B1 (en) | Process for producing ceramics | |
| KR890004042B1 (en) | Lime System Chartering Agent | |
| SU1310436A1 (en) | Composite wire for indicating steel | |
| SU1731549A1 (en) | Mixture for producing powder wire | |
| KR100392421B1 (en) | Converter blowing method | |
| KR100189297B1 (en) | Method of manufacturing molten synthetic slag | |
| KR100415644B1 (en) | A method for manufacturing of flux for steel-making | |
| SU986932A1 (en) | Method for smelting steel |