SU1527276A1 - Slag-forming composition for treating iron and steel - Google Patents
Slag-forming composition for treating iron and steel Download PDFInfo
- Publication number
- SU1527276A1 SU1527276A1 SU884393303A SU4393303A SU1527276A1 SU 1527276 A1 SU1527276 A1 SU 1527276A1 SU 884393303 A SU884393303 A SU 884393303A SU 4393303 A SU4393303 A SU 4393303A SU 1527276 A1 SU1527276 A1 SU 1527276A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- metal
- slag
- mixture
- steel
- iron
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 43
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 12
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 30
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 7
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 7
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 8
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 5
- -1 sodium aluminum-fluorine salt Chemical compound 0.000 claims description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 abstract description 17
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 abstract description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 abstract description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 abstract description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 abstract description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 4
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 4
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 4
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 235000017550 sodium carbonate Nutrition 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical class [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004115 Sodium Silicate Substances 0.000 description 2
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N argon Substances [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 2
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 235000019795 sodium metasilicate Nutrition 0.000 description 2
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052911 sodium silicate Inorganic materials 0.000 description 2
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000162682 Heterogen Species 0.000 description 1
- 241000872931 Myoporum sandwicense Species 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KVLCHQHEQROXGN-UHFFFAOYSA-N aluminium(1+) Chemical compound [Al+] KVLCHQHEQROXGN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229940007076 aluminum cation Drugs 0.000 description 1
- 239000011822 basic refractory Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 150000008040 ionic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 150000002927 oxygen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- VLCLHFYFMCKBRP-UHFFFAOYSA-N tricalcium;diborate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[Ca+2].[O-]B([O-])[O-].[O-]B([O-])[O-] VLCLHFYFMCKBRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к области черной металлургии и может быть использовано дл рафинировани чугуна и стали в печах, ковшах и миксерах. Целью изобретени вл етс повышение качества металла, увеличение стойкости огнеупорной футеровки и снижение стоимости металла. Шлакообразующа смесь дл обработки чугуна и стали содержит, мас.%: криолитизированный кремнезем 23-25This invention relates to the field of ferrous metallurgy and can be used to refine iron and steel in furnaces, ladles and mixers. The aim of the invention is to improve the quality of the metal, increase the durability of the refractory lining and reduce the cost of the metal. Slag-forming mixture for the treatment of iron and steel contains, wt%: cryoliticized silica 23-25
содосульфатна смесь 32-37sodosulfate mixture 32-37
известь 22-23lime 22-23
боксит 18-20. Применение шлакообразующей смеси позвол ет снизить концентрацию серы в металле на 23-36%, фосфора на 20-26%, кислорода на 16-33%, водорода на 9-16%, неметаллических включений на 23-32%. Растворение огнеупорного образца в шлаке увеличилось на 5-7 мин. 2 табл.bauxite 18-20. The use of a slag-forming mixture allows reducing the sulfur concentration in the metal by 23-36%, phosphorus by 20-26%, oxygen by 16-33%, hydrogen by 9-16%, non-metallic inclusions by 23-32%. The dissolution of the refractory sample in the slag increased by 5-7 minutes. 2 tab.
Description
Изобретение относитс к черной металлургии и может быть использовано дл ра нировани чугуна и стали в печах, ковшах и миксерах.The invention relates to ferrous metallurgy and can be used to treat iron and steel in furnaces, ladles and mixers.
Целью изобретени вл етс повышение качества металла, увеличени стойкости огнеупорной футеровки и снижение стоимости металла.The aim of the invention is to improve the quality of the metal, increase the durability of the refractory lining and reduce the cost of the metal.
Повышение качества металла достигаетс за счет снижени концентрации серы, фосфора, газов, неметаллических включений путем повышени эффективности использовани рафинирующей способности компонентов смеси, устранени условий развити процесса рефосфора- цин, увеличени контактной поверхности пшакометаллической и газовой фаз. Стойкость основных огнеупоров увеличи-Improving the quality of the metal is achieved by reducing the concentration of sulfur, phosphorus, gases, nonmetallic inclusions by increasing the efficiency of using the refining capacity of the mixture components, eliminating the conditions for the development of the process of refoshoracine, increasing the contact surface of the pshakometallicheskogo and gas phases. Resistance of the main refractories increased
ваетс за счет снижени концентрации в шлаковой и газовой фазах элементов, разрушаюших структуру основных материалов . Снижение себестоимости металла| происходит за счет замены в составе смеси дорогосто щих и дефицитных компонентов .by reducing the concentration in the slag and gas phases of the elements that destroy the structure of the base materials. Reducing the cost of metal | occurs due to the replacement of expensive and scarce components in the mixture.
Предложенна до обработки чугуна и стали шлакообразук ца смесь содержит кремнезем криолитизированный, содосульфатную смесь, известь и боксит при следующем соотношении компонентов , мас,%:The mixture proposed before the processing of iron and steel slag-forming agent contains cryoliticized silica, sodosulfate mixture, lime and bauxite in the following ratio of components, wt.%:
Кремнезем криолитизированный23-25 Содосульфатна смесь32-37Cryoliticized silica23-25 Sodosulphate mixture32-37
10ten
Известь22-Z3Lime22-Z3
Боксит18-20Bauxite18-20
Введение извести и боксита обусловливает образование активной (по отношению к сере и фосфору) легкоплавкой известковог линоземистой шлаковой фазы, низкие значени температуры плавлени и в зкости которой обеспечивают катионы натри , алюми- ни;. и анион фтора, поставщиками которых вл ютс кремнезем криолитизи- рованный и содосульфатна смесь. При этом в процессе формировани рафинировочной шлаковой фазы ионные сое- |5 тавл ющие криолита, помимо указанно- го взаимодействи , участвуют: анион фтора - в образовании газообразных соединений с фосфором, катион алюмини - в раскислении металла. Парал- 20 лельно происходит диссоциаци карбоната натри () содосульфатной смеси. Продукты его диссоциации - газообразные оксиды углерода перемешивают металлическую фазу, интенси- 25 фициру процессы удалени газов (фосфидов, фтора, кислородных соединений серы, водорода) и неметаллических включений. Образующийс при этом из компонентов кремнезема криолитизи- зо рованного метасиликат натри ( х X SiO) способствует повышению эффективности использовани карбоната натри содосульфатной смеси при де- фосфорации, так как снижает потериThe introduction of lime and bauxite leads to the formation of an active (with respect to sulfur and phosphorus) low-melting limestone-clayey slag phase, the low melting temperature and viscosity of which are provided by sodium and aluminum cations ;. and fluorine anion, supplied by silica cryolitized and sodosulfate mixture. At the same time, in the process of forming the refining slag phase, ionic compounds of cryolite, in addition to this interaction, participate: fluorine anion in the formation of gaseous compounds with phosphorus, aluminum cation in metal deoxidation. In parallel, the dissociation of sodium carbonate () of the sodosulfate mixture occurs. The products of its dissociation — gaseous carbon oxides mix the metal phase, intensify the process of gas removal (phosphides, fluorine, oxygen compounds of sulfur, hydrogen) and non-metallic inclusions. The cryolitization of sodium metasilicate (x X SiO), which is formed from the components of silica, contributes to an increase in the efficiency of the use of sodium carbonate of the sodosulfate mixture during the phosphoration, since it reduces the losses
, св занные с процессом окислени кремни металла, при этом равновесие реакции (1) сдвигаетс влево, а также преп тствует развитию процесса рефосфорации, при этом равновесие дО реакции (2) сдвигаетс влево:associated with the oxidation of silicon metal, while the equilibrium of the reaction (1) is shifted to the left, and also prevents the development of the process of re-phosphorization, while the equilibrium dO of the reaction (2) is shifted to the left:
1527276415272764
При этом метасиликат натри способствует снижению активности катионов натри и скорости его испарени , - которому преп тствует также охлаждающий эффект от использовани извести и боксита. Эти факторы обусловливают увеличение стойкости футеровки.At the same time, sodium metasilicate contributes to a decrease in the activity of sodium cations and the rate of its evaporation, which is also prevented by the cooling effect of the use of lime and bauxite. These factors cause an increase in the lining durability.
При содержании кремнезема криоли- тизированного в составе смеси менее 23 мас,% ухудшаютс услови формировани легкоплавкой известково-г лино- земистой шлаковой фазы, а также снижаютс значени рафинировочных свойств смеси и стойкости огнеупорной футеровки. Содержание этого материала в составе смеси свыше 25 мас.% повьппает потери натри путем испарени что негативно вли ет на эффективность рафинировани металла и стойкость основных огнеупоров.When the silica content of the mixture is cryolitized in a mixture of less than 23 wt.%, The conditions for the formation of a fusible lime-clay lignic slag phase deteriorate, and the values of the refining properties of the mixture and the durability of the refractory lining decrease. The content of this material in the mixture of more than 25 wt.% Increases sodium loss by evaporation, which negatively affects the efficiency of metal refining and the durability of basic refractories.
При содержании содосульфатной сме си менее 32 мас,% снижаютс значени степени десульфурации и дефосфорации металла. Увеличение содержани содосульфатной смеси свьгше 37 мас.% ведет к потер м натри в газовую фазу, снижению эффективности процессов десульфурации и дефосфорации, а также разрушению огнеупорной футеровки.When the content of the co-sulfate mixture is less than 32 wt.%, The values of the degree of desulfurization and dephosphorization of the metal decrease. An increase in the content of the co-sulphate mixture over 37% by weight leads to the loss of sodium into the gas phase, a decrease in the efficiency of the desulfurization and dephosphorization processes, as well as the destruction of the refractory lining.
Расход извести в смеси менее 22 мас,% снижает основность известко- во-глиноземистой шлаковой фазы, а следовательно , рафинируюсцую способность смеси. При содержании извести в смеси свыше 23 мас.% увеличиваетс степень гетерогенности и снижаетс жид- коподвижность шлаковой фазы и, соответственно , ухудшаетс качество металла .The consumption of lime in a mixture of less than 22 wt.% Reduces the basicity of the lime-alumina slag phase and, consequently, the refining capacity of the mixture. When the lime content in the mixture exceeds 23 wt.%, The degree of heterogeneity increases and the liquid mobility of the slag phase decreases and, accordingly, the quality of the metal deteriorates.
Использование боксита в количествеUse of bauxite in quantities
3535
V- менее 18 мас.% увеличивает гетероген (,) + LSiJ ( Si0j) . ность шлака, снижа , соответственно, 5() + 2(Р,,05.) +5 si 5(NaiO хV- less than 18 wt.% Increases the heterogen (,) + LSiJ (Si0j). slag, reducing, respectively, 5 () + 2 (P ,, 05.) +5 si 5 (NaiO x
X SiOj) + 4 Р,X SiOj) + 4 P,
(2)(2)
4545
Таким образом, состав данной смеси обеспечивает рафинирование металла по следующим схемам. Фосфор и сера св зываютс в Соединени ), NajPO, CaS, , PF,, PF, SO,,,,53Thus, the composition of this mixture provides refining of metal according to the following schemes. Phosphorus and sulfur are bonded to Compounds), NajPO, CaS,, PF ,, PF, SO ,,,, 53
которые удал ютс соответственно в шлак и газовую фазу. Снижаетс окис- ленность металла и, следовательно, концентраци оксидных включений. Газы , в частности водород, и неметаллические вю1ючени - (в том числе и экзогенные - продукты разрушени футеровки ) удал ютс из металла с газообразными оксидами углерода.which are removed, respectively, into the slag and gas phase. The oxidation of the metal and, consequently, the concentration of oxide inclusions are reduced. Gases, in particular hydrogen, and non-metallic forces — including exogenous — products of liner destruction — are removed from the metal with gaseous carbon oxides.
его рафинировочную способность и качество металла. Расход этого материала свьш1е 20 мас.% снижает основность шлаковой фазы,а следовательно, степень десульфурации и дефосфорации металла .its refining ability and metal quality. The consumption of this material over 20 wt.% Reduces the basicity of the slag phase and, consequently, the degree of desulfurization and dephosphorization of the metal.
Пример. Приведены плавки в электродуговой печи с основной футеровкой . Металл продували предложенной шлакообразующей смесью в восстановительный период п тавки при температуре металла -(газ-носитель - аргон, давление 2 атм). Врем продувки 4-6 мин, расход смеси 15-30 кг/т металла.Example. The melts in the electric arc furnace with the main lining are shown. The metal was blown through with the proposed slag-forming mixture during the recovery period of the melt at the temperature of the metal - (carrier gas — argon, pressure 2 atm). The purge time is 4-6 minutes, the mixture consumption is 15-30 kg / ton of metal.
ность шлака, снижа , соответственно, slag, reducing, respectively
его рафинировочную способность и качество металла. Расход этого материала свьш1е 20 мас.% снижает основность шлаковой фазы,а следовательно, степень десульфурации и дефосфорации металла .its refining ability and metal quality. The consumption of this material over 20 wt.% Reduces the basicity of the slag phase and, consequently, the degree of desulfurization and dephosphorization of the metal.
Пример. Приведены плавки в электродуговой печи с основной футеровкой . Металл продували предложенной шлакообразующей смесью в восстановительный период п тавки при температуре металла -(газ-носитель - аргон, давление 2 атм). Врем продувки 4-6 мин, расход смеси 15-30 кг/т металла.Example. The melts in the electric arc furnace with the main lining are shown. The metal was blown through with the proposed slag-forming mixture during the recovery period of the melt at the temperature of the metal - (carrier gas — argon, pressure 2 atm). The purge time is 4-6 minutes, the mixture consumption is 15-30 kg / ton of metal.
515515
В табл.1 гцчедставлею. варианты количественных составов предложенной шлакообразующей смеси, которые бьши использованы на плавках: варианты 1 и 2 соответствовали граничным содержани м компонентов, вариант 3 - среднему содержанию, варианты 4 и 5 - отличным от предлаг9емь1 с, а варианты 6-9 - в составе смеси отсутствует один из компонентов смеси.In table 1 gtschetstelyu. variants of the quantitative composition of the proposed slag-forming mixture, which were used in smelting: options 1 and 2 corresponded to the boundary contents of the components, option 3 - to the average content, options 4 and 5 - different from the proposals, 1 s, and options 6-9 - are missing in the mixture from mixture components.
В качестве известной шлакообразующей смеси использовали состав, содержащий , мас.%: криолит 30; кальцинированна сода 15; борат каль- ци 40; оксид железа 15,As the known slag-forming mixture used composition containing, wt.%: Cryolite 30; soda ash 15; calcium borate 40; iron oxide 15,
В табл,2 приведены данные вли ни шлакообразующей смеси на качество металла, стойкость огнеупорной футеровки и физические свойства шлака. Table 2 shows the effects of the slag-forming mixture on the quality of the metal, the resistance of the refractory lining and the physical properties of the slag.
Выплавка стали с использованием предложенной смеси по сравнению с известной смесью (табл.2) повышает качество металла за счет снижени концентрации серы на 22,7-36,4%, фосфо- ра - на 19,8-25,9%, кислорода на 16,7-33,3%, водорода на 9,2-15,8%, неметаллических включений на 22,7- 31,8%. Кроме того, достигнуто увеличение стойкости основной футеровки: врем растворени огнеупорного образца в шлаке увеличилось на 5-7 мин (табл.2).Melting steel using the proposed mixture as compared to the known mixture (Table 2) improves the quality of the metal by reducing the sulfur concentration by 22.7–36.4%, phosphorus — by 19.8–25.9%, oxygen by 16.7-33.3%, hydrogen by 9.2-15.8%, non-metallic inclusions by 22.7- 31.8%. In addition, an increase in the resistance of the main lining was achieved: the time of dissolution of the refractory sample in the slag increased by 5-7 minutes (Table 2).
Величина температуры солидуса шла- ковой фазы при использовании предлагаемой смеси по сравнению с применением известной смеси ниже на 30-40°С, а в зкости на 0,2-3-0,28 Н-с/м . Помимо этого, врем плавлени натурных щлако вых образцов сократилось на 3-4 мин, что указывает на более высокую ско1The temperature of the solidus of the slag phase when using the proposed mixture is lower by 30-40 ° C compared to using the known mixture, and viscosity by 0.2-3-0.28 N-s / m. In addition, the melting time of full-scale alkaline samples decreased by 3–4 min, which indicates a higher rate
2 3 А 5 6 7 8 92 3 A 5 6 7 8 9
766766
рость достижени активного рафинирующего состо ни шлаковой фазы (табл.2)the rate of achievement of the active refining state of the slag phase (Table 2)
Использование смеси с расходами компонентов, отличными от предложен- Hbjx пределов (варианты 4 и 5, табл.1) снижает качество выплавл емого металла и стойкость основной футеровки. В случае применени этих вариантов формировались шлаки с более высокими их значени ми температуры солидуса и в зкости, увеличивалось врем их формировани (табл.2).The use of the mixture with the consumption of components other than the proposed Hbjx limits (options 4 and 5, Table 1) reduces the quality of the smelted metal and the durability of the main lining. In the case of the use of these options, slags were formed with their higher values of solidus temperature and viscosity, the time of their formation increased (Table 2).
При применении составов шлакообразующей смеси по вариантам 6-9 (табл.1 объект не обладает указанными свойствами (табл.2),When applying the compositions of the slag-forming mixture in options 6-9 (Table 1, the object does not possess the specified properties (Table 2),
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884393303A SU1527276A1 (en) | 1988-03-16 | 1988-03-16 | Slag-forming composition for treating iron and steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU884393303A SU1527276A1 (en) | 1988-03-16 | 1988-03-16 | Slag-forming composition for treating iron and steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1527276A1 true SU1527276A1 (en) | 1989-12-07 |
Family
ID=21361647
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU884393303A SU1527276A1 (en) | 1988-03-16 | 1988-03-16 | Slag-forming composition for treating iron and steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1527276A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2142516C1 (en) * | 1998-09-03 | 1999-12-10 | Открытое акционерное общество совместное предприятие акционерная компания "Тулачермет" | Method of pig iron smelting in arc furnace |
-
1988
- 1988-03-16 SU SU884393303A patent/SU1527276A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР Н 859464, кл, С 21 С 7/76, 1981. Авторское свидетельство СССР № 827551, кл. С 21 С 1/00, 1981. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2142516C1 (en) * | 1998-09-03 | 1999-12-10 | Открытое акционерное общество совместное предприятие акционерная компания "Тулачермет" | Method of pig iron smelting in arc furnace |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0523167A1 (en) | Compositions and methods for synthesizing ladle slags, treating ladle slags, and coating refractory linings | |
| RU2002123053A (en) | METHOD FOR PROCESSING SLAGS OR SLAG MIXTURES | |
| JP4150194B2 (en) | Desulfurization method by mechanical stirring of hot metal | |
| SU1527276A1 (en) | Slag-forming composition for treating iron and steel | |
| US2604393A (en) | Method of desulfurizing iron and steel with metal hydrides | |
| JPS645085B2 (en) | ||
| NO864841L (en) | STEEL MANUFACTURING FLUID. | |
| JP2021176980A (en) | Electric furnace steelmaking process | |
| JP7644349B2 (en) | Method for desulfurizing molten steel | |
| SU1344785A1 (en) | Slag=forming mixture | |
| SU1686007A1 (en) | Slag-forming mixture for desulphuration and dephosphoration of steel | |
| SU1371979A1 (en) | Slag-forming mixture for steel-melting process | |
| JP4414562B2 (en) | Hot metal desulfurization agent and desulfurization method | |
| SU1507809A1 (en) | Method of refining ferrochromium | |
| US1086489A (en) | Treating steel in electric furnaces with basic hearths. | |
| SU1747500A1 (en) | Scrap-and-ore steelmaking process without oxygen blast | |
| SU990829A1 (en) | Pulverulent reagent for refining steel | |
| CN101365811A (en) | Flux used in smelting low-nitrogen, low-oxygen, and low-sulfur steel | |
| SU540923A1 (en) | Mixture for processing liquid metal | |
| SU655726A1 (en) | Method of refining stainless steels | |
| SU1244189A1 (en) | Mixture for treating cast iron melt | |
| JP2024117257A (en) | Method for producing chromium-containing steel | |
| SU1110807A1 (en) | Slag forming mix for producing alloyed cast iron | |
| KR100402013B1 (en) | Method for making slag with waste alumina refratory | |
| SU1068489A1 (en) | Method for thinning steel smelting slags |