Изобретение относитс к черной металлургии, а именно к получению и титаномагнетитового сырь чугуна в доменной печи. . Известен способ составлени шихты дл доменных печей при выплавке ванадиевого чугуна из железорудных ванадийсодержащих материалов с основностью 1,1 .- 1,3, включающий подачу в шихту окатышей и агломерата. в соотношении соответствук цем сло:жившемус соотношению мощностей агло мерационных и обжиговых машин .на рудоподготовительных предпри ти х 1 Недостатком этог способа вл ет . с использование в шихте доменной пе чи железорудных материалов с различн ми металлургическими характеристикам и,в частности,с различными температу рами..разм гчени ,Так,например, качканарские окатыши имеют температуру разм гчени 1440г1470с, а агломеIрат - 1220-1280°С. Окатыши и агломерат разм гчаютс и плав тс на раз личных горизонтах, что приводит к ухудшению газопроницаемости шихты, а, следовательно, и к снижению произ . водительности доменной печи. Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению вл етс способ, доменной плавки тита номагнитовых железорудных матерна ,лов, включающий загрузку в доменную /1ечь титансодержащих окатышей и агло мерата с основностью 1,1 - 1,3, кок са, подачу в горн комбинированного дуть , выпуск из печиванадиевого чу гуна и титанистого шлака. Согласно этому способу, дол окатышей в шихте ставитс в зависимости от объемадо . манных печей, а именно, .чем меньше объем печи, тем больше дол окатышей в ее шихте. Например, на печи объемо 257 м устанавливаетс дол окатышей в железорудной части шихты 80-85%, а на печи объемом 1033 40-45%(21 Однако услови шлакообразовани улучшаютс только на печах малого, объема, где окатыши составл ют пЬдав л ющую часть железорудной части шихты , а практически не улучшаютс на печах большого объема, так как дол окатышей в их шихте остаетс близкой к балансовому соотношению руд. Повышение доли окатышей в шихте свыше 75% без учета их структуры и химичес кого состава влечёт искажени профил печи из-за образовани настылей. Реализаци способа невозможна в случае отсутстви печей малого объема. Цель изобретени - исключение настылеобразовани при превышении ДО ли окатышей в железорудной части ших ты 0,75 и увеличение производительности печи. . Поставленна цель- достигаетс тем что в способе доменной плавки титаномагнетитовых железорудных материалов , включающем .загрузку в доменную печь титансодержащих окатышей и агломерата с основностью 1,1 - 1,3, кокса , подачу в горн комбинированного дуть , выпуск из печи ванадиевого чугуна и. титанистого шлака, при со- держании закиси железа в окатьпиах 0,5 - 2,5% их долю в железорудной шихте поддерживают в пределах 65-75% а при повышении закиси железа, начина с 2,5%,долю .окатышей увеличивают на 2-3% на каждый 1% закиси железа .. Приведенные соотношени вытекают из результатов исследований и прак .тических данных. На основании изучени температур разм гчени (окатыши 1440-1470 С, агломерат 1220-1280 С) можно ожидать неаддитивности вли ни окатышей на производительность печи, что подтверждаетс результатами опыт; jHbJx плавок. . На чертеже показана зависимость производительности печи от содержани окатышей в шихте. При доле окатышей в шихте в районах 0,5,т.е . там, где шихта наименее однородна, градиент увеличени производства в расчете на 10% окатышей составл ет 0,45% тогда как в районе 0,9 т.е. когда шихта становитс более однрродной 1,6%. . Однако при длительной работе с долей обычных, окисленньрс окатышей в шихте более 0,75 неизбежно образование настылей, что требует поставить долю окатышей в шихте в зависимость от содержани в них закиси железа , определ клдей структуру и прочностные свойства окатышей, так как ущерб от образовани настылей в современных мощных доменных.печах неизмеримо больше, чем в печах малого объема. . По мере повышени содержани РеО в окатышах они по структуре и свойствам приближаютс к агломерату и, согласно предлагаемому способу, ограничение их доли в шихте снимаютс , так как возможность работы доменных печей на 100% агломерата с содержанием FeO 10-15% без образовани настылей доказана практикой. Граница отсчета 2,5% РеО) определ етс тем, что содержание FeO в окислительных окатьоиах не превышает 2,5%, Дальнейшее повышение содержани FeO возможно только за счет изменений технологии получени режима обжига окатышей в направлении получени окатышей магнетитовой и магнетитно-вюститной структуры. Пример. Исходные данные. Балансовое соотношение между агломератом и окатышами 55/45 (55% агломерата 4.5% окатышей) ,. Ванадиевый чугун вы-. плавл етс на трех доменных печах объёмом 1242 м кажда . Расход руд на 1 т чугуна 1,75т. Состав агломерата и окатышей Агломерат Окатыш Fe56,5 58,5 Основность FeO13,-О 2,5 Так как объёмы доменных печей одинаковы, то по способу прин тому за прототип, соотношение между агло мератом и окатышами на всех доменны печах устанавливают равным балансовому , т.е. 55/45. При этом производительность печей также примерно од наковы и составл ют 2400 т/сут.,, а обща выплавка ванадиевого чугуна равна 2400x3 7200 т/сут,, общий рас ход агломерата 7200-1,75«О, «латышей - 7200,75О, т/су Согласно предлагаемому способу, VipH указанном содержании FeO в окат шах (2,5.%) их долю в рудной части шихты одной из доменных печей устанавливают , например 75% и агломерата 25%-. Суточный расход окатышей на этой печи составл ет, примерно, 0,75;240ЙЧ, и агломерата 0,25.2400.1, т/сут. Расход этих материалов на двух других доме ных печах окатышей 5670-3150 2520 т/сут. и агломерата 6930-1050 «5880 т/сут., т.е. на этих печах ус танавливают следующий состав железо рудной, части шихты: . окатыши 5§|||§880100 30% Агломерат 55|||§||5-10 70% Согласно результатам опытных пла вок (чертеж), по мере повышени дол окатышей услови шлакообразовани улучшаютс , что подтверждаетс повышением градиента приростапроизводительности . В результате этого производительность печи, на которой установлена шихта 75% окатышей и 25% агломерата , повышаетс по сравнению с базовым уровнем (45% окатышей) с 2400 до 2450 т/сут., а производительность остальных печей понижаетс с 2400 до 2389 т/сут. т.е. в сумме на 22 т/сут. Таким образом, общее повышенке /1роизводительности доменных печей составл ет 55-22 28 т/сут, или 10000 т/год. Расход кокса на 1 т чугуна остаетс .без изменений, так как зависимость его от доли окатышей в taHXxe линейна .. . На чертеже .видно, что эффект будет значительно меньше, если долю окатышей в шихте установить меньше, нюкнего предела и наоборот он повыситс , если на одной из. доменных печей установить долю окатышей близкую к 100%. Однако это св зано с опасностьюухудшени профил печи. Поэтому дальнейшее повышение доли окатышей св зываетс , по предлагаемому способу, с поЪышением содержани в них FeO. При увеличении содержани FeO в окатышах, например до 5% т.е. на 2,5%, долю в шихте повышают дополни .тельно на 5-7%, т.е. содержание агломерата и окатышей в шихте одной из доменных печей устанавливают соответственно 16-18 и 80-82%, а на двух других 71-73 и 27-29%. Повышение производительности трех доменных печей составл ет, 66-2-14 38 т (если долю окатышей повысить на 2% на 1% РёО) или 72-2. т/сут (если на 3%), Таким образом, объем вьтлавки ванадиевого чугуна повышаетс на 1415 тыс.т. & год.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the production of titanium and magnetite raw iron in a blast furnace. . A known method of making a mixture for blast furnaces in the smelting of vanadium iron from iron ore-containing vanadium materials with a basicity of 1.1–1.3, includes feeding pellets and sinter into the mixture. in the ratio of the corresponding to the layer: the living ratio of the capacities of the sintering and firing machines. at the ore preparation facilities 1 The disadvantage of this method is. using iron ore materials with various metallurgical characteristics and, in particular, with different temperatures in the charge of blast furnace. For example, Kachkanar pellets have a softening temperature of 1440–1470 s, and sinter is 1220–1280 ° C. The pellets and sinter agglomerate soften and melt on different horizons, which leads to a deterioration in the gas permeability of the charge, and, consequently, to a decrease in production. water content of the blast furnace. The closest to the technical essence of the present invention is a method for blast-furnace smelting of titanium no-magnetic iron ore mats, fishing, which includes loading into the blast furnace / 1ch titanium-containing pellets and agglomerate with a basicity of 1.1 - 1.3, coca-coca, feeding the combined blowing , release from pechivanadievogo chu guna and titanium slag. According to this method, the proportion of pellets in the charge is set depending on the volume. semolina furnaces, namely, the smaller the volume of the furnace, the greater the proportion of pellets in its charge. For example, on a furnace with a volume of 257 m, the proportion of pellets in the iron ore portion of the charge is 80-85%, and on a furnace with a volume of 1033 40-45% (21 However, the conditions of slag formation are improved only on furnaces of small volume, where the pellets constitute parts of the charge, and practically do not improve on large-volume furnaces, since the proportion of pellets in their charge remains close to the balance ratio of ores. Increasing the proportion of pellets in the charge over 75% without taking into account their structure and chemical composition leads to distortion of the furnace profile due to nastily. re The method of the invention is the elimination of the formation of the furnace when the pellets in the iron ore portion of your iron have exceeded 0.75 and an increase in the furnace productivity. The goal is achieved by the fact that in the method of blast-furnace smelting of titanium-magnetite iron-ore materials including. Titanium-containing pellets and sinter with basicity 1.1 - 1.3, coke were charged into the blast furnace, coke was fed into the furnace, and vanadium iron was released from the furnace and. titanium slag, when iron oxide is contained in 0.5–2.5% okatpiah, their share in the iron ore charge is maintained in the range of 65–75% and with an increase in iron oxide, starting from 2.5%, the share of iron ores increases by 2%. -3% for every 1% of ferrous oxide. The ratios are derived from research results and practical data. Based on the study of softening temperatures (pellets 1440-1470 C, sinter 1220-1280 C), non-additivity of pellets influence on furnace productivity can be expected, which is confirmed by experience; jHbJx heats. . The drawing shows the dependence of the furnace capacity on the content of pellets in the charge. With a share of pellets in the mixture in areas of 0.5, i.e. where the charge is less homogeneous, the gradient of the increase in production per 10% of pellets is 0.45%, whereas in the region of 0.9, i.e. when the charge becomes more than 1.6%. . However, during long-term operation with a fraction of normal, oxidized pellets in the charge of more than 0.75, the formation of scaling is inevitable, which requires putting the proportion of pellets in the charge in dependence on the content of iron oxide, determining the structure and strength properties of the pellets in modern high-power blast furnace stoves is immeasurably larger than in small furnaces. . As the FeO content in the pellets increases, they approach the agglomerate in structure and properties, and, according to the proposed method, their share in the charge is reduced, since blast furnaces can work 100% sinter with an FeO content of 10-15% without overgrowths proved by practice . The reference point of 2.5% FeO) is determined by the fact that the content of FeO in oxidizing oxides does not exceed 2.5%. Further increase in the content of FeO is possible only due to changes in the technology for obtaining pellets firing in the direction of obtaining pellets of magnetite and magnetite-wustite structure. Example. Initial data. Balance ratio between agglomerate and pellets 55/45 (55% agglomerate 4.5% pellets),. Vanadium cast iron you-. Floats on three blast furnaces with a capacity of 1242 m each. Ore consumption per 1 ton of iron 1.75 t. Composition of agglomerate and pellets Agglomerate Pellet Fe56.5 58.5 Basic FeO13, -O 2.5 Since the blast furnace volumes are the same, according to the method adopted for the prototype, the ratio between the agglomerate and pellets on all domain furnaces is set equal to the balance, t . 55/45. At the same time, the productivity of the furnaces is also approximately equal and amounts to 2400 tons / day. And the total smelting of vanadium cast iron is 2400x3 7200 tons / day, the total consumption of sinter 7200-1.75 "O," Latvians - 7200.75O, t / su According to the proposed method, the VipH specified content of FeO in a shah's bale (2.5.%), their share in the ore part of the charge of one of the blast furnaces is set, for example, 75% and an agglomerate of 25%. The daily consumption of pellets on this furnace is approximately 0.75; 240H, and sinter 0.25.2400.1, t / day. The consumption of these materials in the two other pellet furnaces of the furnaces is 5670-3150 2520 t / day. and agglomerate 6930-1050 "5880 t / day, i.e. On these furnaces, the following composition of iron ore, of the charge, is set:. pellets 5§ ||| §880100 30% Agglomerate 55 ||| § || 5-10 70% According to the results of the test planes (drawing), as the proportion of pellets increases, slagging conditions improve, which is confirmed by an increase in productivity gradient. As a result, the capacity of the furnace on which the charge of 75% pellets and 25% of sinter is set increases as compared with the base level (45% of pellets) from 2400 to 2450 tons / day, and the productivity of the remaining furnaces decreases from 2400 to 2389 tons / day . those. in the amount of 22 tons / day. Thus, the total increase in the productivity of blast furnaces is 55-22 28 tons / day, or 10,000 tons / year. Coke consumption per ton of iron remains unchanged, since its dependence on the proportion of pellets in taHXxe is linear. In the drawing, it can be seen that the effect will be significantly less if the proportion of pellets in the charge is set lower, the lower limit, and vice versa, it increases if one of the. blast furnaces set the proportion of pellets close to 100%. However, this is due to the danger of the furnace wall deterioration. Therefore, a further increase in the proportion of pellets is associated, according to the proposed method, with an increase in the content of FeO. With an increase in the FeO content in the pellets, for example, up to 5%, i.e. by 2.5%, the share in the charge is increased additionally by 5-7%, i.e. the content of sinter and pellets in the charge of one of the blast furnaces is set respectively 16-18 and 80-82%, and the other two are 71-73 and 27-29%. The increase in productivity of the three blast furnaces is 66-2-14 38 tons (if the proportion of pellets is increased by 2% by 1% PoO) or 72-2. ton / day (if by 3%). Thus, the volume of melted vanadium iron rises to 1,415 thousand tons. & year.