SU1068493A1

SU1068493A1 - Method for smelting medium- and high carbon low-alloyed steels

Info

Publication number: SU1068493A1
Application number: SU823434055A
Authority: SU
Inventors: Николай Григорьевич Гладышев; Владислав Алексеевич Гаршин; Генадий Семенович Горбунов; Жангельды Куанович Бекетов; Виктор Николаевич Алифанов; Петр Петрович Елисеев; Флюра Гулямовна Костяная
Original assignee: Научно-производственное объединение "Тулачермет"
Priority date: 1982-05-10
Filing date: 1982-05-10
Publication date: 1984-01-23

Abstract

СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СРЕДНЕИ ВЫСОКОУГЛЕРОДИСТЫХ НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ, включающий Обезуглероживание металла до содержани углерода ниже марочного его содержани в готовой стали, выпуск металла и ввод .в него углеродсодержащшс материалов, ферромарганца и легирующих ферросплавов из расчета получени лигатурного сплава Требуемого химического состава после частичного наполнени ковша, отличаю щ и и с тем, что, с целью уп1)ощени способа, расщирени области его применени и увеличени производительности агрегата, выпуск металла производ т непрерывно с различной интенсивностью, котора до наполнени 0,5-0,8 объема ковша в 1,5-5 раз меньше интенсивности выпуска остального металла , а ввод углеродсодержащих материалов и ферромарганца производ т, одновременно от начала выпуска до наполнени 0,25-0,4 объема ковша, затем- осуществл ют ввод легирующих ферросплавов, заканчива его при наполнении металлом 0,5 - 0,8 объема ковша.. ««р О оMETHOD FOR MELTING average high carbon low alloy steel comprising metal decarburization to the carbon content below its branded content in the finished steel, metal release, and administered .in it uglerodsoderzhaschshs materials, ferromanganese and alloying ferroalloys based preparation dore alloy of the required chemical composition after partial filling of the bucket, wherein u and with the fact that, in order to control the way it was used, to expand its area of application and increase the productivity of the unit, the production of metal they are exhausted continuously with different intensities, which, before filling 0.5-0.8 of the bucket volume, is 1.5-5 times less than the intensity of the rest of the metal, and the introduction of carbon-containing materials and ferromanganese takes place simultaneously from the start of the release to the filling 0.25 -0.4 bucket volumes, then- enter the alloying ferroalloys, ending it when the metal is filled with 0.5 - 0.8 bucket volumes.

Description

со OQ:with OQ:

Изобретение относитс к черной металлургии, конкретнее к способам вьтлавки средне- и высокоуглеродистых низколегированных, сталей, и -может быть использовано при выплавке стали в мартеновских и двухванных печах, конвертерах и дуговых электросталеплавильных печах. The invention relates to ferrous metallurgy, more specifically to methods for melting medium and high carbon low-alloy steels, and can be used in steelmaking in open-hearth and two-furnace furnaces, converters and electric arc furnaces.

Известен способ выплавки среднеи высокоуглеродистых сталей, включающий обезуглероживание металла в сталеплавильном агрегате до содержани углерода ниже марочного его содержани в готовой стали, обработку металла углеродсодержащими мате-г риалами и ввод в науглероженный металл ферросплавов в сталеразливочном ковше 11.The known method of smelting medium-high carbon steels includes decarburization of the metal in the steelmaking unit to a carbon content below its vintage grade in the finished steel, metal processing with carbon-containing materials and ferroalloys in the steel casting ladle 11.

Однако этот способ не обеспечивает возможность обработки углеродсодержащими материалами определенной , части металла и превращение ее перед вводом ферросплавов в высокоуглеродистый значительно перегретый над точкой плавлени расплав, ;.обладающий повышенной раствор ющей способностью по отношению к легирукадим элементам, так как науглероживают металл в сталеплавильном агрегате.However, this method does not allow the carbon-containing materials to treat a specific part of the metal and turn it into high-carbonaceous melt, which is significantly overheated above the melting point,; which has an increased dissolving ability with respect to the alloy elements, because it is carburizing the metal in the steelmaking unit.

Кроме того, дл способа характерны также низка усво емость металлом углерода добавок, возможность значительной рефосфорации, повышенный угар легкоокисл кхцихс элементов-раскислителей при выплавке.среднеуглеродистОй стали и относительно низка скорость плавлени и растворени ферросплавов.In addition, the method also has low digestibility of carbon with metal additives, the possibility of significant refosporation, increased carbon monoxide loss of deoxidizing elements during the smelting of medium carbon steel and a relatively low rate of melting and dissolution of ferroalloys.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому изобретению вл етс способ выплавки средне- и высокоуглеродистых низколегированных сталей, включающий обезуглероживание металла до содержани углерода ниже его марочного содержани в тотовой стали, выпуск металла и ввод в него углеродсодержащих материалов ферромарганца и легируклдих ферросплавов из расчета получени лигатурного сплава требуемого химического состава после.частичного наполнени ковша.The closest in technical essence and the achieved result of the present invention is a method of smelting medium and high carbon low alloy steels, including decarburization of the metal to carbon content below its grade content in the steel grade, metal release and the introduction of carbonaceous ferromanganese and alloyed ferroalloy materials into it from the calculation obtaining a ligature alloy of the required chemical composition after the partial filling of the ladle.

Вторичное науглероживание металл осуществл ют из расчета получени в нем 0,2-0,6% углерода после наполнени 0,2-0,5 ковша, прерывают выпуск металла, пос.ледовательно ввод т ферромарганец, углеродсодержа щие материалы и ферросплавы в по р дке убывани температур их плавлени из расчета получени отношени содержани углерода в металле к содержанию углерода в готовой стали в пределах 2-4 и выпускают остдл ной металл в ковш t2.Secondary carburization of the metal is carried out at the rate of obtaining 0.2-0.6% of carbon in it after filling the 0.2-0.5 ladle, interrupt the release of the metal, subsequently introducing ferromanganese, carbon-containing materials and ferroalloys in order of decrease in the temperature of their melting at the rate of obtaining the ratio of carbon content in the metal to carbon content in the finished steel within 2-4 and release the residual metal into the t2 ladle.

Недостаток известного способа заключаетс в том, что его технически сложно осуществить при выплавке стали в стационарных агрегатах, в частности в мартеновских и двух ванных печах, что обусловлено необходимостью временного прекращени выпуска плавки из агрегата. Этот Недостаток ограничивает область применени известного Способа выплав0 ки стали.The disadvantage of this method is that it is technically difficult to carry it out when smelting steel in stationary units, in particular in open-hearth and two bath furnaces, which is caused by the need to temporarily stop the release of smelting from the unit. This disadvantage limits the scope of application of the known method of smelting steel.

Вторичное науглероживание металла осуществл ют в момент перерыва в выпуске плавки, что усложн ет способ, так как этот технологическийThe secondary carburization of the metal is carried out at the time of the interruption in the melt production, which complicates the process, since this technological

5 прием св зан с 1|е об ходимостью ввода порошкообразных углеродсодержащих материалов в струю газа-носител .5 reception is associated with 1 | e of the necessity of introducing powdered carbon-containing materials into the jet of carrier gas.

Кроме того,вйод ферромарганца, вторичное науглероживание, окончательное раскисление и легирование металла только после наполнени 0,2-0,5 объема ковша при отсутствии турбулентного массообмена и после прекращени выпуска металла значительно увеличивает продолжительность периода раскислени и легировани и снижает производительность сталеплавильного, агрегата.In addition, ferromanganese iodine, secondary carburization, final deoxidation and alloying of metal only after filling 0.2-0.5 of the ladle volume in the absence of turbulent mass transfer and after stopping the release of metal significantly increases the duration of the deoxidation and alloying period and reduces the productivity of the steel-smelting aggregate.

Целью изобретени - вл етс упрощение способа, расширение области его применени и увеличение производительности агрегата.The aim of the invention is to simplify the method, expand its scope and increase the productivity of the unit.

Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу вьтлавки средне- и высокоуглеродистых низколегирбванных сталей, включакмдему обезугд ероживание металла до содержани углерода ниже марочного его содержани в готовой стали, выпуск металла и ввод в него углеродсодержащих материалов, ферромарганца и легирующих ферросплавов из расчета получени лигатурного сплава требуемого химического состава после частичного наполнени ковша, выпускThe goal is achieved by the fact that according to the method of middle and high carbon low alloyed steels, including dehumidification of the metal to carbon content below its vintage grade in the finished steel, metal production and introduction of carbon-containing materials, ferromanganese and alloyed ferroalloys to the carbon from the calculation of the resulting steel in the calculation of the resulting steel. chemical composition after partial filling of the bucket

металла производ т непрерывно с различной интенсивностью, котора до наполнени 0,5-0,8 объема ковша в 1,5-5 раз меныле интенсивности выпуска остального металла, а вводmetal is produced continuously with different intensity, which, before filling 0.5-0.8 of the bucket volume, is 1.5–5 times less than the intensity of the rest of the metal, and input

углеродсодержащих материалов и ферромар анца производ т одновременно от начала выпуска до наполнени 0,25-0,4 объема ковша, затем осуществл ют ввод легирующих ферросплаВОВ , заканчива его при наполнении металлом 0,5-0,8 объема ковша.Carbonaceous materials and ferromar are manufactured simultaneously from the start of production to filling 0.25-0.4 of the volume of the ladle, then alloying of ferro-alloys is introduced, ending it when the metal is filled with 0.5-0.8 of the volume of the ladle.

Предлагаемое изобретение обеспечивает получение высокоуглеродистого лигатурного, сплава требуемого химического состава непосредственно после наполнени металлом 0,5-0,8 объема ковша, что в целом уменьшает общую продолжительность выпуска плавки и увеличивает производительность сталеплавильного агрегата. 3 Это достигаетс за счет использовани одновременного ввода углеродсодержащйх материалов и ферромар ганца в металл, от начала выпуска плавки до наполнени 0,25-0,4 объема ковша, начала ввода остальных ферросплавов после наполнени металлом 0,25-0-,4 -объема ковша и OKOH чани соответственно при наполнении 0,5-0,8 объема коввт, а также выпуска первой части плавки (0,5-0 объема KOBCia) с интенсивностью, котора в 1,5-5 раз меньше интенсивности выпуска остального металла. Непрерывнос.ть вьшуска плавкиобеспечивает возможность достаточно эффективного науглероживани металла без использовани газа-носител за счет турбулентного массообмена , что значительно .упрощает способ . Меньша в 1,5-5 раз интенсивнос выпуска металла в период наполнени 0,5-0,8 рбъема ковша по сравнению с ин.тенсивностью вьшуска остального (0,5-0,2 объема ковша) металла обес печивает переход всех вводимьрс в ковш ферросплавов в жидкое- состо ни к моменту наполнени 0,5-0,8 объема ковша за счет увеличени продолжительности их пребывани в хсидком высокоуглеродистом расплаве и получение лигатурного сплава требуемого химического состава. При выпуске металла в ковши небольшой емкости (5-20 т) интенсивность выпуска металла в начальньой . период уменьшают в 5 раз при выпуске металла в ковши большой емкости (300 т и более) - в 1,5 раза. Отношение интенсивности выпуска металла, равное 1,5-5, вл етс оп мальным. При отношении менее 1,5 не успевает своевременно завершитьс процесс плавлени и растворени тугоплавких легирующих добавок. При отноиении более 5 чрезмерно зат гиваетс продолжительность выпу ка плавки с вытекающими отсюда нежелательньми последстви ми. Одновременный ввод углеродсодержащих материалов и ферромарганца от начала вьшуска плавки до наполне ни металлом 0,25-0,4 объема ковша решает следующие технологические задачи. Науглероживание металла предшествует расплавлению-ферромарганца и растворению марганца в жид ком железе, что уменьшает угар марганца , а переход щий в металл марга нец увеличивает скорость науглеро хшвани , что особенно вахсно в на- чале ввода этих, добавок при низком содержании углерода в металле. Одно временно протекающие в дальнейшем процессы науглероживани металла и легировани его марганцем обеспе93 чивают получение высокоуглеродистой железомарганцевой. лигатуры к моменту наполнени 0,25-0,4 объема ковша, т.е. к началу ввода в металл более тугоплавких легирующих добавок. При выпуске металла в ковши небольшой емкости ввод углеродсодержащих материалов и ферромарганца заканчивают к моменту наполнени металлом 0,4 объема ковша, при выпуске металла в ковши большой емкости - 0,25 объема ковша. Обща продолжительность выпуска плавки в зависимости от ёмкости сталеплавильного агрегата обычно находитс в пределах 4-20 мин. Ковши небольшой емко.сти наполн ютс металлом на 0,4 своего объема за 8 мин,, ковши большой емкости наполн ютс металлом на 0,25 своего объема за 7,5 мин. Этого времени достаточно дл того, чтобы ферромарганец , введенный в высокоуглеррдистый расплав, в услови х- интенсивного перемешивани перешел в хсидкое состо ние и усвоилс расплавом. Окончание ввода углеродсодержащих материалов и ферромарганца при наполнении KOBLja металлом более чем на 0,4 его объема уменьшает продолжительность периода.ввода остальных, в том числе тугоплавких ферросплавов, и приводит к химической неоднородности стали. Окончание ввода углеродсодержащих материалов и ферромарганца при наполнении ковша металлом менее чем на 0,25 его объема не обеспечивает полное расплавление ферромарганца к началу ввода тугоплавких легирук цих добавок. Ввод легирующих ферросплавов начинают непосредственно после окончани ввода в металл углеродсодержацих материалов и ферромарганца и заканчивают после наполнени металлом ковша на 0,5-0,8 его объема. Первое значение коэффициента наполнени относитс к ковшам большой, второе - к ковшам малой емкостеЛ. Окончание ввода легирующих ферросплавов к моменту наполнени металлом 0,5-0,8 объема ковша со скоростью , котора в 1,5-5 раэ меньше скорости наполнени ковша в последующий период выпуска, обеспечивает получение высокоуглеродистого лигатурного сплава требуемого, химического состава. Последукнций, более интенсивный в 1,5-5 раз, выпуск металла обеспечивает за счет перемешивани получение химически однородной сталей. Окончание ввода легирующих ферросплавов при наполнении ковша более чем на 0,8 его объема уменьшает пе-. ремешивающее действие струи металла, истекающей из сталевыпускного отверсти , и обусловливает химическую н«аоднородность стали. При выплавке стали в стационарны сталеплавильных агрегатах интенсивность выпуска металла измен ют, например путем установки в вьтускном желобе огнеупорного дозатора, состыкованного с выпускным отверсти ем и имеющего меньшее выходное сечение . Посла выпуска из печи 0,5-0,8 плавки разрушают дозатор и переход т на режим более интенсивного выпуска металла. . Этот прием не исключает другие возможные способы регулировани скорости истечени металла из стале плавильного агрегата, например, с помощью стопора со стороны рабочего пространства печи. Пример 1. В 10-тонной осно ной мартеновской печи производ т Выплавку среднеуглеродистой констру ционной низко5пегирочанной стали 50Х содержаще-й 0,47-0,55% С; 0,50-0,80% МП; 0,17-0,37% Si ; 0,8-1,1% Сг; не более 0 030%3 , не более 0,03ё% Р. . :Обезуглероживание металла производ т до 0,1% С, что дает возможность получать в металле низкое содержание фосфора. При температуре металла начинают выпуск плав ки с интенсивностью 0,5 т/мин. Одно временно с началом выпуска ввод т в Ковш 24 кг электродного бо и -107 кг 75%-ного ферромарганца Со скоростью подачи соответственно 3 и 134 кг/мин. Ввод электродного бо и ферромарганца заканчивают пос ле наполнени металлом 0,4 ковша ( 4т) и получают высокоуглеродистую железомарганцевую лигатуру, содержащую 0,9% С и 1,9% Мпс Не измен .интенсивность выпуска металла, приступают к последовательному вводу в ковш углеродистого феррохрома (170 кг) и 45%-ного ферросилици (82 кг), заканчива их ввод после наполнени металлом 0,8 объема ковйа (8 т). Получают лигатурный сплав, содержащий 0,6% ,Cf 0,95% Мп; 0,4%Si-j 1,2.% Сг. Увеличивают интенсивность выпуска метаЛГла до 2,5 т/мйн путем разрушени ВЫПУСКНОГО огнеупорного дозатора . Окончательное раскисление стали производ т алнминнем, вводимым на штанге в количестве 0,4 кгУт Пример 2 . В 300-тонном кислородном конвертере производ т выплавку кремнемарганцевой стали 35ГС, содержащей 0,30-0,37% С; 0,81 ,2% Мп; 0,6-0,9% Si ; не более 0,4%5 , не более 0,045% Р. Обезуглероживание металла произ,вод т до 0,1% С. При температуре металла 1650°С начинают выпуск плавки с интенсивностью 10 т/мин. Одновременно с началом выпуска ввод т в ковш 360 кг электродного бо и 4 т 75%-ного ферромарганца со скоростью подачи соответственно 24 и 267 кг/мин. Ввод электродного бо и ферромарганца заканчивают после наполнени металлом 0,25 объема ковша (75 т) и получают железомарганцевую лигатуру , содержащую 0,85% С и 3% Мп. Не измен интенсивности выпуска металла приступают к вводу в ковш 75%-ного ферросилици (3,2 т), заканчива его ввод после наполнени металлом 0/5 объема ковша (150 т). Получают лигатурный сплав, содержащий 0,52% С; 2% Мп и 1,6% Si . Увеличивают интенсивность выпуска до 15 т/мин., Окончательное раскисление стали производ т алюминием в коли честве 0,3 кг/т. Экономичес|кий эффект при годовом объеме производства 150 тыс. стали 35ГС, составит 160,5 тыс. руб.The present invention provides for obtaining a high carbon ligature alloy of the required chemical composition immediately after filling with metal 0.5-0.8 of the volume of the ladle, which generally reduces the overall duration of the melt production and increases the productivity of the steelmaking unit. 3 This is achieved through the use of simultaneous input of carbonaceous materials and gallstone ferromare into the metal, from the start of production of the melt to the filling of 0.25-0.4 volume of the ladle, the beginning of the input of the remaining ferroalloys after the filling of the metal of 0.25-0, 4-volume of the ladle and OKOH tanks, respectively, when filling 0.5–0.8 volume of a cow, as well as the release of the first part of melting (0.5–0 volume KOBCia) with an intensity that is 1.5–5 times less than the intensity of the rest of the metal. Continuity of melting ensures the possibility of sufficiently effective carburizing of the metal without the use of a carrier gas due to turbulent mass exchange, which greatly simplifies the method. Less than 1.5–5 times the intensity of metal release during the filling period of 0.5–0.8 bucket capacity compared to the intensity of the rest (0.5–0.2 volume of the bucket) of metal ensures the transfer of all the amounts into the bucket ferroalloys in the liquid state by the time of filling 0.5-0.8 of the bucket volume by increasing the duration of their stay in the high-carbon high melt and obtaining a alloyed alloy of the required chemical composition. With the release of metal in the buckets of a small capacity (5-20 tons), the intensity of the release of metal in the initial one. the period is reduced 5 times with the release of metal into large-capacity ladles (300 tons and more) - 1.5 times. A metal release ratio of 1.5–5 is optimal. At a ratio of less than 1.5, the process of melting and dissolving refractory alloying additives is not completed in time. With a ratio of more than 5, the duration of the melt release is excessively prolonged, with the consequent undesirable consequences. The simultaneous input of carbon-containing materials and ferromanganese from the start of melting to full metal 0.25-0.4 volume of the ladle solves the following technological problems. Carburization of the metal precedes the melting of ferromanganese and the dissolution of manganese in liquid iron, which reduces the waste of manganese, and turning into manganese metal increases the rate of carburizing, which is especially apparent at the beginning of the introduction of these additives with a low carbon content in the metal. At the same time, the processes of carbonization of the metal and its doping with manganese, which proceeds further, ensure the production of high carbon iron – manganese metal. ligatures at the time of filling 0.25-0.4 of the bucket volume, i.e. to the beginning of the entry into the metal of more refractory alloying additives. With the release of metal in the buckets of a small capacity, the input of carbon-containing materials and ferromanganese is completed by the time the metal is filled with 0.4 of the bucket volume, with the release of metal into the large-capacity buckets - 0.25 of the bucket volume. The total duration of the melt production, depending on the capacity of the steelmaking unit, is usually within 4-20 minutes. Buckets of small capacity are filled with metal by 0.4 of their volume in 8 minutes, large-capacity buckets are filled with metal by 0.25 of their volume in 7.5 minutes. This time is sufficient for the ferromanganese, introduced into the high-carbon melt, under the conditions of intensive mixing, to turn into a hydroxyl state and be absorbed by the melt. The end of the input of carbon-containing materials and ferromanganese during the filling of KOBLja with metal by more than 0.4 of its volume reduces the duration of the period. The input of the rest, including refractory ferroalloys, and leads to chemical heterogeneity of steel. The end of the input of carbon-containing materials and ferromanganese during the filling of the ladle with metal less than 0.25 of its volume does not ensure the complete melting of the ferromanganese to the beginning of the introduction of refractory alloying additives. The input of alloying ferroalloys begins immediately after the end of the insertion of carbon-containing materials and ferromanganese into the metal and is completed after filling the ladle with 0.5-0.8 of its volume. The first value of the filling ratio relates to large buckets, the second to small capacity buckets. The end of the input of alloying ferroalloys at the time of filling the metal with 0.5-0.8 bucket volume with a speed that is 1.5-5 rae less than the filling speed of the bucket in the subsequent period of release, provides a high-carbon alloyed alloy of the required chemical composition. Subsequently, more intensive by a factor of 1.5–5, the release of metal ensures, through mixing, the production of chemically homogeneous steels. The end of the input of alloying ferroalloys when the bucket is filled by more than 0.8 of its volume reduces the volume. The stirring effect of the jet of metal flowing from the steel outlet, and determines the chemical and homogeneity of steel. When steel is smelted into stationary steel-smelting units, the intensity of metal production is changed, for example, by installing a refractory metering device in the outlet chute, coupled to an outlet orifice and having a smaller output section. After discharging from the furnace 0.5-0.8 melts destroy the dispenser and switch to a more intensive metal discharge mode. . This technique does not exclude other possible ways of controlling the rate of metal outflow from the steel of the melting unit, for example, using a stopper on the side of the furnace working space. Example 1. In a 10-tonne basis of an open-hearth furnace, the smelting of medium-carbon construction low-alloyed steel 50X containing 0.47-0.55% С is produced; 0.50-0.80% MP; 0.17-0.37% Si; 0.8-1.1% Cr; no more than 0 030% 3, no more than 0.03% R. : The decarburization of the metal is carried out to 0.1% C, which makes it possible to obtain a low phosphorus content in the metal. At the temperature of the metal, the production of melts with an intensity of 0.5 t / min begins At the same time as the start of production, 24 kg of boe and -107 kg of 75% ferromanganese are introduced into the bucket with a feed rate of 3 and 134 kg / min, respectively. Input of electrode bo and ferromanganese is finished after filling with 0.4 bucket metal (4 tons) and a high carbon iron-manganese ligature is obtained containing 0.9% C and 1.9% Mpc. Do not change the metal release intensity, proceed to the sequential input of carbon ferrochrome into the bucket (170 kg) and 45% ferrosilicon (82 kg), ending their input after filling with 0.8 cova volume (8 tonnes). Get ligature alloy containing 0.6%, Cf 0.95% Mn; 0.4% Si-j 1.2.% Cr. Increase the intensity of the release of metahlGl to 2.5 tons / min by destroying the final refractory dispenser. The final deoxidation of steel was produced by alnminum, introduced on the rod in the amount of 0.4 kg. Example 2. In a 300-ton oxygen converter, 35GS silicon-manganese steel containing 0.30-0.37% C is smelted; 0.81, 2% MP; 0.6-0.9% Si; no more than 0.4% 5, no more than 0.045% P. Metal decarburization of the metal is produced to lead to 0.1% C. At a metal temperature of 1650 ° C, the melting output starts with an intensity of 10 tons / min. Simultaneously with the start of production, 360 kg of electrode bo and 4 tons of 75% ferromanganese are introduced into the bucket at a feed rate of 24 and 267 kg / min, respectively. Entering the electrode bo and ferromanganese is completed after filling the metal with a 0.25 ladle volume (75 tons) and an iron-manganese master alloy containing 0.85% C and 3% Mp is obtained. Without changing the intensity of metal production, 75% ferrosilicon (3.2 tons) is introduced into the bucket, ending its input after filling with 0/5 of the bucket volume (150 tons). Get ligature alloy containing 0.52%; 2% Mn and 1.6% Si. The output rate is increased to 15 t / min. The final steel deoxidation is produced by aluminum in the amount of 0.3 kg / t. The economic effect with an annual production of 150 thousand steel 35GS, will be 160.5 thousand rubles.

Claims

METHOD FOR MEASURING MEDIUM HIGH-CARBON LOW-ALLOYED STEELS, including decarburization of the metal to a carbon content below its grade in the finished steel, metal release and introduction of carbon-containing materials, ferromanganese and alloying ferroalloys into it from the calculation of obtaining the ligature composition after the ligature alloy of the required chemical composition with the fact that, in order to simplify the method, expand the scope of its application and increase the productivity of the unit, metal is produced by t continuously with different intensities, which before filling 0.5-0.8 bucket volume is 1.5-5 times less than the release rate of the rest of the metal, and the introduction of carbon-containing materials and ferromanganese is carried out simultaneously from the start of production to g filling 0.25-0 , 4 volumes of the bucket, then · enter alloying and ferroalloys, ending it with 1 ^ filling with metal 0.5 - 0.8 volume of the bucket. I o ©>